工业与民用配电设计手册-第三版.doc

工业与民用配电设计手册 第三版
　　第十五章 低压电气装置的防电击和特殊环境的电气安全
　　第一节 概 述
　　一、 人体通过电流时的生理反应
　　1、电流阈值
　　人体通过电流时的生理反应视电流的大小和通过时间的长短而异。以下是1000Ｖ以下50Hz交流电流通过人体时几个主要反应的电流阈值：
　　感觉阈值──人体能感觉的最小电流值，一般为0.5mA，此值与通过电流的时间长短无关。
　　摆脱阈值──人能摆脱手握的带电导体的最大电流值，此值一般取平均值10mA。通过人体的电流如超过摆脱阈值就不能自行摆脱，当电流作用时间较长时，人体将遭受伤害。
　　心室纤维性颤动阈值──能引起心室纤维性颤动的最小电流值。心室纤维性颤动是人身电击致死的主要原因
。此阈值随通电时间的增大而减小，见图15?1中的有关曲线。
　　2、电流通过人体时表征人体生理反应的时间─电流区
　　为便于制订防电击措施，IEC出版物479-1第二版提供了图15-1所示的15～100Hz交流电流通过人体时人体生理反应的时间─电流区图。
　　图15-1中 1区──通常无感觉。
　　2区──通常无病理反应。
　　3区──b曲线至c1曲线之间为3区，通常无器官损伤，可能出现肌肉收缩、呼吸困难、心房纤维性颤动、无心室纤维性颤动的短暂心脏停跳，此等现象随电流和时间的增大而加剧。
　　4区──除出现上述3区的反应外，自曲线c1开始可能出现心室纤维性颤动，至曲线c2时其发生机率达5％，至曲线c3时达50％，此后机率继续增大。在此区内还可能发生严重烧伤以及致人死命的心脏停跳、呼吸停止等反应。
　　制定电气安全措施时，通常以图15-1中3区内离曲线c1一段距离的曲线L作为人身是否安全的界限。
　　用通过人体的电流来检验人身是否安全甚是不便，实际应用中常用人体的接触电压进行检验。因此IEC/TC64又提出如图15-2所示的不同接触电压下的人体允许最大通电时间曲线（Uc-t曲线）。应注意图中的接触电压Uc为包括鞋袜和地板阻抗上压降在内的预期接触电压，即可能出现的最大接触电压。因为人体阻抗并非定值--它随接触电压的升高而下降，所以曲线L1为正常环境中用人体接触电压实测值求得。
　　在潮湿环境中人体阻抗下降，这种环境中的Uc-t曲线为图15-2中的L2。
　　从图15-2可知在干燥和潮湿条件下，50V及25V分别对人体是安全的，被称作上述两环境下的约定接触电压限值，此两值被用作电气产品设计和电气工程设计的依据。为安全起见，曲线L1环境条件下超过25Ｖ的裸露带电导体仍需为其设置遮栏或外护物，以避免人体与它经常或持续的直接接触。曲线L2环境条件下安全特低电压的应用另有规定，详见第三节。
　　二、 直接接触电击防护
　　直接接触电击系指人体与正常工作中的裸露带电部分直接接触而遭受的电击。其主要防护措施如下：
　　（1）将裸露带电部分包以适合的绝缘。
　　（2）设置遮栏或外护物以防止人体与裸露带电部分接触，这时应注意：
　　1）遮栏和外护物靠近裸露带电部分的这一部分，其防护等级应至少为IP2X，即如有洞孔，其直径不应大于12.5mm。
　　2）人易接近的遮栏和外护物的水平顶部的防护等级至少为IP4X，即如有洞孔，其直径不应大于1mm。
　　3）只能使用钥匙或工具，或切断电源才能移开遮栏和外护物。
　　（3）设置阻挡物以防止人体无意识地触及裸露带电部分。
　　阻挡物可不用钥匙或工具就能移动，但必须固定住，以防无意识的移动。这一措施只适用于专业人员。
　　（4）将裸露带电部分置于人的伸臂范围以外。
　　伸臂范围的规定距离如图15-3所示。图中S为人的站立面。当人站立处前方有阻挡物时，伸臂范围应从阻挡物算起。从S面算起的向上的伸臂范围为2.5m，人体上方低于IP2X的阻挡物都不能减小此范围。在常有人手持长或大的物体的场所，伸臂范围尚应适当加大。
　　（5）装设漏电保护器作为后备保护，其额定动作电流不应超过30mA。它只能作为上述（1）～（4）项直接接触电击防护措施的后备措施，不能代替上述措施。
　　三、 间接接触电击防护
　　因绝缘损坏，致使相线与PE线、外露导电部分、装置外导电部分以及大地间的短路称为接地故障。这时原来不带电压的电气装置外露导电部分或装置外导电部分将呈现故障电压。人体与之接触而招致的电击称之为间接接触电击。
　　因电气设备本身防电击类别(1)的不同，工程设计中采取的防间接接触电击的措施也不同，简述如下：
　　（1）0类设备 具有可导电的外壳，只有一层基本绝缘，且无PE线连接端子（例如不接PE线的金属外壳台灯），当基本绝缘损坏时，外壳即呈现故障电压。0类设备只能在对地绝缘的环境中使用，或用隔离变压器等分隔电源供电。
　　（2）Ⅰ类设备 和0类设备相同，但其外露导电部分上配置有连接PE线的端子。在工程设计中对此类设备需用PE线与它作接地连接，并在电源线路装设保护电器，使其在规定时间内切断故障电路。本章第二节对此将作具体叙述。
　　（3）Ⅱ类设备 除基本绝缘外，还增设附加绝缘以组成双重绝缘，或设置相当于双重绝缘的加强绝缘，或在设备结构上作相当于双重绝缘的等效处理，使这类设备不会因绝缘损坏而发生接地故障。因此在工程设计中不需再采取防护措施。
　　（4）Ⅲ类设备 额定电压采用50Ｖ及以下的特低电压，此电压与人体的接触不致造成伤害。在工程设计中常用一次为380Ｖ或220Ｖ的隔离变压器供电。
以下是对《工业与民用配电设计手册 第三版 》的回复：
白杨:
2005-9-5 9:43:00
　　第二节 正常环境中用自动切断故障电路措施的间接接触电击防护（接地故障保护）
　　一、 基本要求
　　1、接触电压限值和切断故障电路时间的要求
　　I类设备自动切断故障电路的间接接触电击防护措施的保护原理在于当设备绝缘损坏时，尽量降低接触电压值，并限制此电压对人体的作用时间，以避免导致电击致死事故。为防电击，正常环境中当接触电压超过50Ｖ时，应在规定时间内（详见后文）切断故障电路。在配电线路保护中称作接地故障保护，以区别于一般的单相短路保护。
　　自动切断故障电路保护措施的设置要求，应注意与下述条件相适应：
　　（1）电气装置的接地系统类型（TN、TT或IT系统）；
　　（2）有无设置等电位联结；
　　（3）电气设备的使用状况（固定式、手握式或移动式）。
　　2、接地和总等电位联结
　　接地和总等电位联结都是降低建筑物电气装置接触电压的基本措施。除特殊情况外，外露导电部分应通过PE线接地，其作用已为人所熟知。总等电位联结的作用在于使各导电部分以及地面的电位趋于接近，从而降低接触电压。总等电位联结还具有另一重要作用，即它能消除自外部窜入建筑物电气装置内的故障电压引起的危险电位差。如果建筑物或装置内未作总等电位联结，或设备位于总等电位联结作用区以外，则应补充其它保护措施。
　　在电气装置或建筑物内，不论采用何种接地系统，应将下列导电部分互相联结，以实现总等电位联结。
　　（1）进线配电箱的PE母线或端子；
　　（2）接往接地极的接地线；
　　（3）金属给、排水干管；
　　（4）煤气干管；
　　（5）暖通和空调干管；
　　（6）建筑物金属构件。
　　因建筑物金属构件和各种金属管道有多点自然接触，如有具体困难，现有建筑物可不联结。一般在进线处或进线配电箱近旁设接地母排（端子板），将上述联结线汇接于此母排上，如图15-4所示。
　　总等电位联结线截面的选择见第十四章。
　　3、局部等电位联结和辅助等电位联结
　　作总等电位联结后，如果电气装置或其一部分在发生接地故障，其接地故障保护不能满足切断故障电路时间要求时，应在局部范围内作局部等电位联结，即将该范围内上述相同部分再作一次联结，以进一步减少电位差，其联结方法可用端子板汇接，当需联结部分少时，也可在伸臂范围内将可同时触及的导电部分互相直接联结，以实现辅助等电位联结，下文将举例说明。
　　关于不同等电位联结的具体设计和施工要求，详见中国建筑标准设计研究院出版的国标图册﹤等电位联结安装﹥02D501-2。
白杨:
2005-9-5 9:43:00
　　二、 ＴＮ系统
　　1、对保护电器动作特性的要求
　　ＴＮ系统的接地故障为金属性短路时，为防电击其保护电器的动作特性应符合下式要求
　　ＺsＩa≤Ｕo （15-1）
　　式中 Ｚs──接地故障回路阻抗，Ω，它包括故障电流所流经的相线、PE线和变压器的阻抗，故障处因被熔焊，不计其阻抗；
　　Ｉa──保证保护电器在表15-1所列的时间内自动切断故障电路的动作电流，Ａ；
　　Ｕo──相线对地标称电压，在我国为220Ｖ。
　　当采用符合GB13539《低压熔断器》的熔断器作接地故障保护时，如接地故障电流Ｉd（1）与熔断体额定电流Ｉr的比值大于或等于表15-2所列值，则可认为符合式（15-1）要求。
　　表15-1 ＴＮ系统允许最大切断接地故障回路时间
　　回 路 类 别 允许最大切断接地故障回路时间（s）
　　配电回路或给固定式电气设备供电的末端回路 5①
　　插座回路或给手握式或移动式电气设备供电的末端回路 0.4②
　　○15s的切断时间考虑了防电气火灾以及电气设备和线路绝缘的热稳定要求，也考虑了躲开大电动机起动时间和故障电流小时保护电器动作时间长等因素。
　　○20.4s的切断时间考虑了总等电位联结减少接触电压的作用、相线与PE线不同截面比以及电源电压±10％偏差变化等因素。
　　表15-2 ＴＮ系统用熔断器作接地故障保护时的允许最小Id／Ir值
　　熔断体额定电流Ir（Ａ） 4～10 16～32 40～63 80～200 250～500
　　切断故障电路时间≤5s 4.5 5 5 6 7
　　切断故障电路时间≤0.4s 8 9 10 11 —
　　当采用瞬时或短延时动作的低压断路器作接地故障保护时，如接地故障电流Id与瞬时或短延时过电流脱扣器整定电流的比值大于或等于1.3，可认为符合式（15-1）要求。
　　2、一般环境中局部等电位联结应用示例
　　（1）当配电线路较长，故障电流较小，过电流保护动作时间超过表15-1规定值时，可不放大线路截面来缩短动作时间，而以作局部等电位联结或辅助等电位联结来降低接触电压，从而更可靠地防止电击事故的发生，如图15-5或图15-6所示（图中未表示相线）。
　　作局部等电位联结或辅助等电位联结后，各导电部分间故障时的接触电压大大降低，满足了防电击要求。为验证其安全有效性，可用式（15-2）进行校验
　　Zab
　　—- U0≤50V
　　ZS （15-2）
　　式中 Zab──a、b两点间PE线的阻抗，Ω；
　　Ｚs──接地故障回路阻抗，Ω，它包括故障电流所流经的相线、PE线和变压器的阻抗，故障处因被熔焊，不计其阻抗；
　　Ｕo──相线对地标称电压，在我国为220Ｖ。
　　（2）如果同一配电盘既供电给固定式设备，又供电给手握式或移动式设备。当前者发生接地故障时，引起的危险故障电压将通过PE线蔓延到后者的金属外壳，而前者的切断故障时间可达5s，这可能给后者的使用者带来危险，如图15-7所示。
　　可用式（15-3）验算手握式或移动式设备上的接触电压，其值为图15-7中m-n段保护线的电压降

　　Ｚmn
　　△Ｕmn=——Ｕo≤50Ｖ
　　Ｚs （15-3）
　　式中 Ｚmn──m－n段PE线的阻抗，Ω；
　　Ｚs──接地故障回路阻抗，Ω，它包括故障电流所流经的相线、PE线和变压器的阻抗，故障处因被熔焊，不计其阻抗；
　　Ｕo──相线对地标称电压，在我国为220Ｖ。
　　如果△Ｕmn超过50Ｖ，可放大导线截面使△Ｕmn小于50Ｖ，但更好的防电击措施是设置局部等电位联结，如图15-7所示。这时接触电压只是故障电流分流在一小段局部等电位联结线m-BL-q段上的电压降，将大大小于50V。
　　3、相线与大地短路危害的防止
　　当相线与大地间发生直接短路故障时，由于故障点阻抗较大，故障电流Id较小，线路首端的过流保护电器往往不能动作，使Id持续存在。Id在电源的接地极上将产生电压降IdRB，此电压即电源中性点对地的故障电压。此故障电压将沿PEN线或PE线蔓延至用电设备的外壳上，如图15-8所示。
　　如果设备在无等电位联结的户外，而故障电压超过接触电压限值50Ｖ，将对人身构成危害，为此应使工作接地极的电阻RB与接地故障点电阻RE之比满足下式
　　RB 50
　　—≤——— (15—4)
　　RE UO－50

　　RB
　　当 UO为220V时 —≤0.3
　　RE
　　为此应尽量降低RB以满足此条件或将户外部分改为局部TT系统。但如果设备在建筑物内，且作了总等电位联结，由于设备外壳和装置外导电部分以及地面的电位同时升高，基本上处于同一电位，这种自装置外进入的故障电压引起的电击危险将自然消除。
　　4、保护电器的选用
　　TN系统的接地故障多为金属性短路，故障点被熔焊，故障电流较大，可利用原来作过负荷保护和短路保护的过电流保护电器（熔断器、低压断路器）及时动作兼作接地故障保护，这是TN系统的优点。但在某些情况下，如线路长，导线截面小的情况，过电流保护电器常不能满足切断故障电路时间的要求，则采用漏电保护器作专门的接地故障保护最为有效。不论采用何种保护电器，都必须设置专门的PE线。
　　5、重复接地的设置
　　在TN系统中，总等电位联结内的地下金属管道和结构已实现了接地电阻小使用寿命长的良好自然重复接地，但有条件时还宜将PE线与附近现有的接地良好的金属导体相连接，使PE线的电位尽量接近地电位，降低发生接地故障和PEN线断线时外露导电部分和PE线的对地故障电压。
　　基于以上要求，在电源线进入建筑物内电气装置处一般不必设置人工接地极，而宜尽量利用自然接地体作重复接地。通常自进线配电箱的PE（PEN）母线引出联结线至配电箱近旁本节第一条2款所述的接地母排上即实现了重复接地

窗体顶端

厂商
|
产品
|
新品
|
销售
|
供求
|
案例
|
资料
|
培训
|
论文
|
论坛
|
新闻
|
招标
|
图书
|
会展
|
合作
|
专访
|
招聘
|
求职
窗体底端

　　接地的概念-专题讲座001
　　目录：

　　一、“地”和“接地”的概念

　　　　　1．地
　　　　　2．接地
　　　　　3．接触电压
　　　　　4．跨步电压
　　　　　5．流散电阻、接地电阻和冲击接地电阻

　　二、接地的作用

　　　（一）防止人身遭受电击
　　　　　1．电击机理
　　　　　2．电击效应
　　　　　3．直接电击的防护措施
　　　　　4．间接电击的防护措施
　　　　　5．防止直接和间接电击两者的措施
　　　　　6．防止电击的接地方法
　　　（二）保障电气系统正常运行
　　　（三）防止雷击和静电的危害

　　三、接地的分类

　　　（一）接地的作用分类
　　　　　1．保护性接地
　　　　　2．功能性接地
　　　（二）按接地形式分类

　　四、接地的范围

　　　（一）直流系统
　　　（二）交流系统
　　　（三）移动式和车载发电机
　　　（四）电气设备

　　五、按电击危险程度划分的环境分类

以下是对《接地的概念-专题讲座001 》的回复：
成国栋:
2005-9-2 16:51:00
成国栋:
2005-9-2 16:51:00
　　二、接地的作用
　　　　　　　　　　（一）防止人身遭受电击
　　　　　　　　　　　　　1．电击机理
　　　　　　　　　　　　　2．电击效应
　　　　　　　　　　　　　3．直接电击的防护措施
　　　　　　　　　　　　　4．间接电击的防护措施
　　　　　　　　　　　　　5．防止直接和间接电击两者的措施
　　　　　　　　　　　　　6．防止电击的接地方法
　　　　　　　　　　（二）保障电气系统正常运行
　　　　　　　　　　（三）防止雷击和静电的危害
　　-------------------------------------------------------------------------

　　　　接地的作用主要是防止人身遭受电击、设备和线路遭受损坏、预防火灾和防止雷击、防止静
　　电损害和保障电力系统正常运行。现分别说明如下。
　　　　（一）防止人身遭受电击
　　　　　　1．电击机理
　　　　　　电击所产生的电击电流通过人体或动物躯体将产生病理性生理效应，例如肌肉收缩、呼吸困
　　难、血压升高、形成心脏兴奋波、心房纤维性颤动及无心室纤维性颤动的短暂心脏停跳、心室纤
　　维性颤动，直至死亡，所以必须采取防护措施。
　　　　人或家畜触及电气设备的带电部分，称为直接接触。人或家畜与故障下带电的金属外壳接
　　触，称为间接接触。直接接触及间接接触所造成的电击称为直接电击和间接电击。为了防止电
　　击，必须先了解电击机理，然后对直接电击、间接电击以及兼有该两者电击采取适当的防护措
　　施，以保证人、畜及设备的安全。
　　　　（1）人体阻抗的组成　电击电流大小由接触电压和人体阻抗所决定。人体阻抗主要与电流路
　　径、皮肤潮湿程度、接触电压、电流持续时间、接触面积、接触压力、温度以及频率等有关。人
　　体阻抗的组成如图 4所示。如将两个电极接触人体的两个部分，并将电极下的皮肤去掉，则该两
　　电极问的阻抗为人体内阻抗 Zi。皮肤上电极与皮肤下导电组织之间的阻抗即为皮肤阻抗 ZPl和
　　ZP2 。Zi、ZP1、ZP2的矢量和为人体总阻抗 ZT。现将这些阻抗的特征说明如下：
　　　　①人体内阻抗 Zi　根据IEC测定的结果，Zi主要是电阻，只有少量电容，如图 4中虚线所
　　示，其数值主要决定于电流路径，一般与接触面积关系不大，但当接触面积小到几平方毫米数量
　　级时，内阻抗才增大。
　　　　②皮肤阻抗 ZP1、ZP2　 ZP1、ZP2是由半绝缘层和小的导电元件（如毛孔构成的电阻电容网
　　络）组成，见图 4。接触电压在 50V 及以下时，皮肤阻抗值随表面接触面积、温度、呼吸等显著
　　变化；50～100V 时，皮肤阻抗降低很多；频率增高时，皮肤阻抗也随之降低；皮肤破损时，皮肤
　　阻抗可忽略不计。
　　　　③人体总阻抗 ZT　ZT由电阻分量及电容分量组成。当接触电压在 500V 及以下时，ZT值主要
　　决定于皮肤阻抗值；接触电压越高，ZT与皮肤阻抗关系越少；当皮肤破损后，ZT值接近于人体内
　　阻抗。
　　　　④人体初始电阻 Ri　在接触电压出现的瞬间，人体的电容还未充电，皮肤阻抗可忽略不计，
　　这时的电阻值称为人体初始电阻。该值限制短时脉冲电流峰值。当电流路径从手到手或手到脚而
　　且接触面积较大时，5％ 分布秩（即 5％ 的人所呈现的最小初始电阻值）Z5％ 可认为等于 500
　　Ω。

　　图4　人体阻抗的组成　　

　　　　（2）人体阻抗与接触状况的关系　通常划分为以下三类：
　　　　① 状况 1　干燥或湿润的区域、干燥的皮肤、高电阻的地面，此时人体阻抗值：

　　　　　　Z1＝1000 ＋ 0.5Z5％　（Ω）

　　式中：1000──鞋袜和地面两者电阻的随机值，Ω
　　　　　 0.5──考虑了双手至双脚的双重接触情况
　　　　　 Z5％──5％ 分布秩，即 5％ 的人呈现此最小阻抗值，Ω
　　　　② 状况 2　潮湿的区域、潮湿的皮肤、低电阻的地面，此时人体阻抗值：

　　　　　　Z2 = 200 = 200 +0.55％　（Ω）

　　式中；200──较低的地面电阻值，不计鞋袜的电阻，Ω
　　　　③ 状况 3　浸入水中的情况，此时皮肤电阻、环境介质的电阻可忽略不计。
　　　　在各种状况下的安全电压值，各国规定不尽相同，如表 1所示。

　　　　表1 为交流电流的安全电压，IEC 规定直流（无纹波）的安全电压为：在状况 1，不大于
　　120V；在状况 2，不大于 60V。安全电压包括接地系统的相对地或极对地电压，或不接地和非有
　　效接地的相间及极间电压。

　　　　2．电击效应

　　　　（1）交流电流的电击效应　IEC 经过多年的试验研究，认为心室纤维性颤动是电击致死的主
　　要原因。一个心动周期如图 5所示，由产生兴奋期 P、兴奋扩展期 R 和兴奋复原期T所组成。图5
　　中的数字表示兴奋传播的顺序。在兴奋复原期内有一个相对较小的部份称为易损期，在易损期
　　内，心肌纤维处于兴奋的不均匀状态，如果受到足够幅度电流的刺激，心室纤维发生颤动，如图
　　6中 X 点受电流刺激．对心电图和血压的影响，如图 6中曲线所示。此时发生心室纤维性颤动和
　　血压降低，如电流足够大将导致死亡。
　　　　当电流流过人体时，人身所察觉到的最小电流值称为感觉阈值。对于 15 ～100Hz 交流电
　　流，此值为 0.5mA。人握电极能摆脱的电流最大值称为摆脱电流，对于 15～100Hz 交流电流为
　　10mA。当流过人体的电流继续增加时，人体电流 IB和电流流过的持续时间 t 的关系如图 7所
　　示。图7是按电流流过人体的路径从左手到双脚的效应绘制的。当电流为 500mA、时间为 100ms
　　时，产生心室纤维性颤动的几率为 14％。图 7中的 Ⅰ 区通常无反应性效应；Ⅱ 区通常无有害
　　的生理效应；Ⅲ 区通常无器官性损伤，但可能出现肌肉收缩和呼吸困难．在心脏中形成兴奋波和
　　传导的可逆性紊乱，包括心房纤维性颤动及短暂心脏停跳；在 Ⅳ区内．开始出现心室纤维性颤
　　动，到曲线 c1，几率为 5％；到曲线 c2，几率为 50％；曲线 c3 以外则几率超过 50％。随着
　　电流与时间的增加，可能发生心脏停跳、呼吸停止及严重烧伤。
　　　图 7中的电流为“从左手到双脚”路径的电流，如为其它路径，按下式计算：

　　IB = Iref／F　　　　　　　　　（2）

　　式中：IB　──流经其它路径的人体电流，mA
　　　　　Iref──流经“从左手到双脚”的人体电流，mA
　　　　　F　──心电流系数，见表 2

　　　　上述的感觉阈值、摆脱阈值及图 7中的心室纤维性颤动阈值都是对 15～100Hz 交流电流而言
　　的。
成国栋:
2005-9-2 16:52:00
　　在工业企业和民用建筑中，有不少电气设备的使用频率超过 100Hz，例如有些电动工具和电焊
　　机，可用到 450Hz；电疗设备大多数使用 4000～5000Hz；开关方式供电的设备则为 20kHz ～
　　1MHz；微波及无线电设备还有使用更高的频率的。对于这些 100Hz 以上交流电流，人体皮肤的阻
　　抗，在数十伏数量级的接触电压下，大致与频率成反比，例如 500Hz 时皮肤阻抗，仅约为 50Hz
　　时皮肤阻抗的 1／10，在很多情况下，皮肤的阻抗可以忽略不计。但因为是高频电流，对人体的
　　感觉和对心脏的影响都比 100Hz 以下交流电小。为了与 50Hz 时阈值相比，常采用频率系数 Ff
　　来衡量、频率系数 Ff 为频率f时产生相应生理效应的阈值电流与 50Hz 的阈值电流之比。在频
　　率为 100Hz 以上直至 1000Hz 时，感觉阈值的频率系数和摆脱阈值的频率系数见图 8；电击持续
　　时间长于心动周期并以纵向电流流经人体躯干时，心室纤维性颤动阈值的频率系数见图 9。电击
　　持续时间小于心动周期时，尚无试验数据。频率在 1000Hz 以上直到 10000Hz 交流电的感觉阈值
　　的频率系数和摆脱阈值的频率系数见图 10；心室纤维性颤动阈值的频率系数，IEC 还在考虑中。
　　频率在 10kHz 及 100Hz 之间时，阈值大致由 10mA 上升到 100mA（有效值），频率在 100kHz
　　以上及电流强度在数百毫安数量级时，较低频率时有针刺的感觉，频率再高则有温暖的感觉。频
　　率在 100kHz 以上时，既没有摆脱阈值和心室纤维性颤动阈值的试验数据．也没有这方面的事故
　　报告。频率在 100kHz 以上及电流在安培数量级时，可能出现烧伤，烧伤的严重程度随电流流通
　　的持续时间而定。

　　　　（2）直流电流的电击效应　电流对人体的效应，例如刺激神经和肌肉，引起心房或心室纤维
　　性颤动等，与电流大小的变化有关，特别是在接通或断开电流的时候。电流幅度不变的直流电流
　　要产生同样的效应，要比交流电流大得多。握持直流电器，事故时较易摆脱；当电击持续时间长
　　于心动周期时，心室纤维性颤动阈值比交流的阈值高得多。直流电流从手到双脚，通过人体躯干
　　的电流称为纵向电流；从手到手通过人体躯干的电流称为横向电流；以双脚为正极，流过人体的
　　电流为向上电流；以双脚为负极，流经人体的电流为向下电流。直流电流与具有相同诱发心室纤
　　维性颤动几率的等效交流电流（有效值）之比称为直流／交流等效系数。
　　　直流电流的持续时间和电流幅值的关系见图 11。图中Ⅰ区通常无反应性效应；Ⅱ 区通常
　　无有害的生理效应；Ⅲ区通常预期无器官损伤，随电流幅值和时间而增加其严重程度，可能出现
　　心脏中兴奋波的形成和传导的可逆性紊乱；Ⅳ 区可能出现心室纤维性颤动，随电流幅值和时间增
　　加，除 Ⅲ区的效应外，预计会发生严重烧伤等病理生理效应。关于心室纤维性颤动，该图所示为
　　电流从左手到双脚，且为向上电流的效应。如为向下电流，应将电流乘以 2 的系数进行换算。当
　　电流从手到手，不大可能产生心室纤维性颤动。在该图中，当电流流过的持续时间小于 500ms
　　时，尚无 Ⅱ 和 Ⅲ 区分界线的资料。
　　　直流电流的感觉阈值取决于接触面积、接触状态（干湿度、压力、温度）、电流流过的持
　　续时间和各自的生理特征等，与交流电不同的是：当电流以感觉阈值强度流过人体时，只是在接
　　通和断开电流时有感觉，其它时间没有感觉。在与测定交流电流感觉阈值相等条件下，直流电流
　　的感觉阈值约为 2mA。
　　　　直流的摆脱阈值与交流不同，约 300mA 以下的直流电流没有可以确定的摆脱阈值，只有在接
　　通和断开电流时，才能引起疼痛性和痉挛似的肌肉收缩。当电流大干 300mA 时，可能摆脱不了，
　　或仅在电击持续时间达几秒或几分种后才有可能摆脱不了。
　　　　通过人体的电流约为 30mA 时，人体四肢有暖热感觉。流经人体的电流为 300mA 及以下横向
　　电流持续几分钟时，随着时间和电流增加，可能产生可逆性的心节律障碍。电流伤痕、烧伤、眩
　　晕、有时失去知觉，超过 300mA 时，经常出现失去知觉的情况。
　　　　（3）特殊波形电流的电击效应　　（3）特殊波形电流的电击效应　特殊波形电流在工业企
　　业和民用建筑所用的电气设备中，有以下几种，对于人体的电击效应分别说明如下：
　　　① 具有直流分量的交流电流的效应　标准交流和直流的图形如图 12（a）及（b）所示、
　　具有直流分量的交流电流的波形如图 12（c）所示，常用的半波整流及全波整流的波形如图 13
　　（a）及（b）所示。

　　　经过整流后，如图 13中所示的波形交流电的感觉阈值和摆脱阈值取决于人体与电极的接触
　　面积，接触状态（干湿度、压力、温度）和各自的生理特征，其阈值尚在 IEC 的考虑中。
　　　在讨论心室纤维性颤动阈值时，必须区别下列的电流量值：Irms 为合成波形电流的有效
　　值；Ip 为合成波形电流的峰值；Ipp 为合成波形电流的峰间值；Iev 为产生与所涉及波形在心室
　　纤维性颤动方向有相同危险的正弦电流的有效值，该值用来代替图 7及图 11中的人体电流 IB 以
　　估计心室纤维性颤动的危险。
　　　当电击持续时间大于 1.5 倍心动周期时，

　　Iev = Ipp／√2

　　　当电击持续时间小于 0.75 倍心动周期时，

　　Iev = Ip／√2

　　　当交流对直流比越小，上述关系越不能适用。对于持续时间小于 0.1s 的直流电击，其阈
　　值等于图 11中相应的电流值。
　　　　当电击持续时间在 0.75 倍到 1.5 倍心动周期时，量值参数由峰值转变为峰间值，转变的过
　　程 IEC 认为尚需进一步研究。
　　　　如图 13 所示的半波及全波整流的波形，由于电流峰值等于其峰间值，当电击持续时间大干
　　1.5 倍心动周期及小于 0.75 倍心动周期时，Iev 分别为 Ipp／(2√2)= Ip／(2√2) 及 Ipp／√
　　2 = Ip／√2 。由图 13可见，半波整流时 Irms = Ip／2，全波整流时为 Ip／√2。因此可得半
　　波整流时 Iev值分别为 Irms／√2 及 √2Irms；全波整流时，Iev 值分别为 Irms／2 及
　　Irms 。
　　　　② 具有相位控制的交流电流的效应　一般的具有相应控制的交流电流的波形分为对称控制和
　　不对称控制两种，分别示于图 14 的（a）和（b）。

　　　　这种波形的电流在产生感觉和阻止摆脱方面的效应大致上与具有相同 Ip 的纯交流电流相
　　同。相位控制角在 120° 以上时，峰值随着电流流通持续时间的减少而增加。
　　　　对于对称控制：当电击持续时间大于 1.5 倍心动周期时。Iev 为具有与所涉及的相应波形电
　　流相同的有效值；当电击持续时间小于 0.75 倍心动周期时，Iev 为具有与所涉及的相应波形电
　　流相同峰值电流的有效值，如相位控制角在 120°以上，心室纤维性颤动阈值将升高；当电击时
　　间在 0.75 倍到 1.5 倍心动周期时，Iev 由峰值转变为有效值，转变的过程，IEC 认为尚待进一
　　步研究。
　　　　对于不对称控制，其所产生的电流，也可能有直流分量。当电击持续时间大干 1.5 倍心动周
　　期时，IEC 尚在考虑中；电击持续时间小于 0.75 倍心动周期时，Iev 为具有与所涉及的相应波
　　形电流相同峰值电流的有效值。相位控制角在 120° 以上时，心室纤维性颤动阈值将升高。
　　　　③具有多周期控制的交流电流的效应　具有多周期控制的交流电流的波形见图 15所示。ts
　　为传导时间。tp 为不传导时问，ts＋tp 为工作周期。p = ts／(ts＋tp)为电力控制程度。
　　I1rms 为电流传导期间电流的有效值，即Ip／√2；I2rms为工作周期内电流有效值，即 I1rms√
　　p 。
　　　　感觉阈值及摆脱阈值，IEC 尚在考虑中。
　　　　心室纤维性颤动阈值，IEC 在幼猪身上进行试验，试验结果如图 16所示，对于人体，可作参
　　考。当电击持续时间大于 1.5 倍心动周期时，阈值取决于 p 。p接近 1 时，Iev为与同一持续时
　　间的正弦交流电流相同的有效值。p接近于 0.1 时 I1rms 与持续时间短于 0.75 倍心动周期的交
　　流电流的阈值相同。 当 p在 1～0.1 的中间值时，如图 16所示，流过人体的电流逐渐增大，致
　　使纤维 I1rms 与同一持续时间的正弦交流电流的有效值相同。

　　　　④ 短持续时间单向单脉冲电流的效应　内装电子元件的电器绝缘损坏或直接接触其带电体时
　　可形成矩形或正弦形脉冲，如图 17（a）、（b）所示；电容器放电的短持续时间单向脉冲如图
　　17（c）所示。这些脉冲当其持续时间为 10ms 及以上时，对人体的效应与图 7 相同；对于
　　0.lms～10ms 持续时间的脉冲，其效应按下列能量率来表征。
　　　　心室纤维性颤动能量率 Fe ：在电流路径、心脏时相（心脏跳动的幅值与时间的关系）等给
　　定条件下，引起一定几率的心室纤维性颤动的短持续时间单向脉冲的最小 I2t值，以积分形式表
　　示为

　　Fe =∫0tii2dt

　　Fe乘以人体电阻得出脉冲期间耗散在人体的能量。
　　　　心室纤维性颤动电荷率 Fq ：在给定的电流路径、心脏时相等条件下，引起一定几率的心室
　　纤维性颤动短持续时间单向脉冲最小 It 值，以积分形式表示为

　　Fq =∫0tiidt

成国栋:
2005-9-2 16:52:00
　　现以电容器放电为例。电容器由放电开始到放电电流降至其峰值的 5％ 的时间间隔为电容器放电
　　的电击持续时间 t1。按指数衰减降到起初幅值 1／e = 0.3679 倍所需的时间为时间常数T 。当
　　ti = 3T时，所有脉冲能量几乎耗尽。
　　　　电容器放电的感觉阈值和痛苦阈值取决于电极的形式、脉冲的电荷及其电流峰值。图 18为以
　　干手执大电极的人作为放电对象的感觉阈值及痛苦阈值．痛苦阔值为人感到有蜜蜂蜇或纸烟烧似
　　的痛苦。以能量率 Fe表示的痛苦阈值对于通过手脚的电流路径及大接触面积来说为(50～100)×
　　10-6A2s 数量级（在图 18中，如以面对图的右侧为东，则电容 C 按指向东北的对角线计量，能
　　量W按指向西北的对角钱计量。如已知充电电压为 100V，电容为 100nF，则由该两线的交点 K，
　　可读出脉冲的电荷为 10μC，能量为 0.5mJ）。
　　　　心室纤维性颤动阈值取决于脉冲电流的形式、持续时间及幅度、脉冲开始时的心脏时相、通
　　过人体的电流路径及人的生理特征。
　　　　 IEC 曾在动物身上做过试验，其结果是：对于短持续时间的脉冲，心室纤维性颤动一般仅在
　　脉冲落在心动周期易损时间内发生；对于电击持续时间小于 10ms 的单向脉冲，心室纤维性颤动
　　的发生由 Fq或 Fe 所决定。图 19示出心室纤维性颤动的阈值，对于 50％ 的纤维性颤动几率，
　　Fq为 0.005As ，Fe 则由脉冲持续时间 t1 = 4ms 时的 0.01A2s 上升到 t1 = 1ms 时的
　　0.02A2s 。该曲线给出路径以左手到双脚流过的电流的心室纤维性颤动危险几率．对于其它电流
　　途径，则乘以表2的心电流系数 F 。图中 c1 曲线以下，无纤维性出动；c1 曲线以上直到曲线
　　c2 以下，具有较低的心室纤维性颤动危险，几率直到 5％；c2 曲线以上直到 c3 曲线以下，具
　　有中等纤维性颤动危险，几率直到 50％ ；c3 曲线以上，具有高纤维性颤