落地脚手架专项方案.doc

精选文档
落地式外脚手架施工方案

一、工程概况：
本工程为海宁市袁花镇花溪人家安置房项目工程，建设地点：海宁市袁花镇南街路南侧、长益路西侧，建设规模：建筑34821.08平方米，其中1#楼建筑面积3561.51平方米；2#楼面积3790.35平方米；3#楼3133.25平方米；4#楼3916.7平方米；5#楼3580.49平方米；6#楼5070.72平方米；7#楼7429.46平方米；1#半地下汽车库774.1平方米；2#半地下汽车库774.1平方米；3#半地下汽车库774.1平方米；4#半地下汽车库597.92平方米；5#半地下汽车库1418.38平方米。计划工期：600日历天。工程为一般民用建筑，工程等级二级，耐火等级地上二级，地下一级，屋面防水等级为1级，抗震设防烈度6度，建筑耐久年限为50年，设计单位：浙江鸿翔建筑设计有限公司，勘察单位：浙江省化工工程地质勘察院，监理单位：浙江嘉宇工程管理有限公司，施工单位：深圳中海建筑有限公司。
二、编制依据：
1、 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
2、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《直缝电焊钢管》 （GB/T13793-2008）
4、《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091-2008）
5、《碳素结构钢》 （GB/T700-2006）
6、《钢管脚手架扣件》 （GB15831-2006）
7、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91
8、 施工图设计文件和现场的实际情况
三、材质：
1、钢管：钢管采用¢48.3*3.6的高频焊接钢管。材质要符合“普通碳结构钢技术条件”中GB/T700—88中的A3钢的技术条件，管材符合“低压流体输送焊接钢管”GB/T3092—93中的普通钢管的规定，有严重锈蚀﹑弯曲﹑压扁﹑损伤和裂纹者均应剔除。
2、扣件：应符合GB1
5831-2006的规定，其机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁的要求，其附件（T型螺栓﹑螺母﹑垫圈）的材料应符合A3钢的要求。如发现扣件有裂纹﹑气孔﹑砂眼﹑变形和滑丝等缺陷的不得使用。扣件和钢管的贴面要接触良好。
3、竹笆：应横向密编，纵片不得少于五道，每道用双片。横片一正一反，在四周边应用两根竹片相对夹紧，并打眼穿铁丝扎牢。竹片规格为1.20×0.80米，厚度不小于8mm。
4、安全网必须采用密目式安全网。规格为1.8×6米、1.6×0.3米，外侧用三证齐全的密目型安全网，规格1.8×6M2，网重3kg以上
四、搭设方案：
根据工程现场具体情况和现场施工条件，本工程采用落地式钢管脚手架，搭设高度为：22.3-27米，共14-19排架子。
五、立杆基础：
设于基础地面采用10cm厚C25砼硬化，钢管脚手架立杆底部设垫板和纵横相连扫地杆，脚手架四周设20cm×20cm排水沟（离外立杆0.3m）。排水沟与下水道管网连接好，排水沟应平直，排水流畅，沟底无积水。
六、架体与建筑结构拉结
(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向沿每层层高，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。
(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。
七、杆件间距与剪刀撑
1、脚手架立杆横距为0.8米，纵距均为1.50米，墙体转角处为1.20米。
2、脚手架底排高2.00米，其余各排1.80米。
3、脚手架剪刀撑从转角处开始每9米与地面或楼面成45~60°角，循环
连续设置，并应到顶排扶手拦杆处连接。交叉点应用扣件连接，剪刀撑杆
必须与立杆连接。
八、脚手板、防护拦杆：
1、采用0.80×1.20竹脚片横向铺设，每步脚片满铺，脚片四角用18#铅丝单独绑扎牢固，脚片横向铺设不留空隙。
2、脚手架防护，外立杆从第二步起，设置踢脚杆和扶手拦杆高度0.3米和1.2米，顶排护手栏杆不少于三道，分别为0.30m、1.20m和1.80m，脚手架外侧采用三证齐全的密目型安全网进行封闭围护，每个孔洞用18#铅丝双股绑扎牢固。
九、小横杆设置
1、小横杆应设置在立杆与大横杆交点处，小横杆两端固定在立杆上、大横杆下方。
2、两端伸出扣件不小于10cm。
十、杆件搭接
立杆接长除在顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步必须采用对接。搭接时搭接长度不小于1m，且不少于三只旋转扣件紧固。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。当采用对接扣件连接时，纵向水平杆的对接扣件应交错布置。当采用搭接时，纵向水平杆搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。
十一、架体内封闭
1、设置位置：内立杆距墙水平距离应不大于20cm。
2、脚手架施工层内立杆与建筑物之间必须采用安全网封闭，施工层以下每隔3步及底部也应采取措施进行封闭。
十二、通道
人员由上人斜道及室内楼梯上下，室内楼梯两侧设防护栏杆。
十三、卸料平台
1、采用6根ф48钢管单独搭设面积2m×2m。
2、基础做法同井架，每层设置刚性连接。
3、平台两侧采用二道钢管栏杆，高度分别为0.3m、1.2m，并采用脚手
片直立封闭，高度1.2m，平台采用厚4cm以上木板与进料方向垂直铺设，
并用木压条紧固。
4、平台口防护采用有防外开装置的定型双开防护门。
十四、交底与验收
1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；
2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；
3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第八节及JGJ59-2011中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。
4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。
十五、脚手架搭设安全技术措施
1、技术保障措施
(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。
(2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在45N·m～60N·m之间。
(3)架子每搭设两排高度时由架子搭设单位进行自检及验收；验收合格后方可投入使用。
(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。
(5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。
2、质量保障措施
(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。
(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。
(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。
(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。
3、安全保障措施
(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。
(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。
(3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
(4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。
(5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。
A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查|
a 在六级大风和大雨后
b 停用超过二个月，复工前。
B 检查保修项目
a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；
b 扣件螺丝是否松动；
c 安全防护措施是否符合要求。
(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。
(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。
(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。
钢管落地脚手架
1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。
11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。
12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
13、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。
十六、检查和保养
1、按照安全检查制度规定，每月二次脚手架进行检查，特别是基础的沉降，架体的倾斜，连墙拉结是否牢固等，发现问题及时解决处理。
2、加强对脚手架的保养，经常清理架子脚手片上垃圾，严禁架子超载堆放。
3、底排立杆、斜道立杆和剪刀撑漆黄黑相漆，整个外脚手架应横平竖直，验收牌挂设整齐，安全网应清洁、整齐。
十七、脚手架拆除
1、架子拆除前，应对架体进行全面检查一遍，先制订拆除计划，进行技术交底后方可拆除。
2、拆架时，周围设围栏或警戒标志，划出工作禁区，并设专人看管，禁止非拆人员进入。
3、拆除方法：脚手架拆除必须按照先搭后拆，后搭先拆的原则，按层次由上而下进行，所有拉结点应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结点或数层拆除后再拆脚手架。
4、拆架时先拆防护拦杆，然后依次拆小横杆、大横杆十字撑、立杆等，拆大横杆十字撑要先拆中间扣，再拆两头扣。
5、拆下的材料必须及时运送到地面，不得堆放在脚手架和楼层上。
6、拆架过程，最好中途不要换人，操作时思想要集中，上下呼应。
十八、脚手架安全措施
1、防电：钢管脚手架要严防与电体接触，如需靠近380伏以内的电线路应采取可靠的绝缘措施，如对电线和架子进行绝缘包扎。在脚手架施工的电力机具应放在干燥木板上，外壳要有接地或接零措施。
2、防火：脚手架上按规定设置灭火器，架体上动用明火作业必须采取防火保护措施。
3、架子工必须经常进行体格检查，患有高血压、心脏病、精神病、头昏、酒醉及未经安全教育者，均不得上脚手架操作，并戴好个人防护用品，穿软底鞋，袖和裤口要扎紧。
4、脚手架上的任何杆件，禁止随便拆除，操作人员不准在脚手架上嘻吵打闹和坐在扶手上休息。
5、脚手架外围出入道、人行出入口应搭好防护安全棚、铺好安全笆。

扣件式脚手架计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3、《钢结构设计规范》GB50017-2003
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、脚手架参数
脚手架设计类型
结构脚手架，装修脚手架
卸荷设置
无
脚手架搭设排数
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3.2
脚手架架体高度H(m)
27
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.8
内立杆离建筑物距离a(m)
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.14
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
地区
浙江杭州市
安全网设置
半封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
1.254
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.06，0.796
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.399，0.299
计算简图：

立面图

侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
113600
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4730

纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.035+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.035+0.35×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1)=1.274kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.035+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.035+0.35×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.929kN/m
计算简图如下：

1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.274×1.52=0.287kN·m
σ=Mmax/W=0.287×106/4730=60.625N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.929×15004/(100×206000×113600)=1.36mm
νmax＝1.36mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.274×1.5=2.103kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.929×1.5=1.532kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.103kN
q=1.2×0.035=0.042kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.532kN
q'=0.035kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：

弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.564×106/4730=119.154N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：

变形图(mm)
νmax＝1.197mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.12kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=2.103/2=1.051kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
横向水平杆：Rmax=2.12kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H
27.2
脚手架钢管类型
Ф48×3.2
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.035/1.8)×27.2=4.311kN
单内立杆：NG1k=4.311kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(27.2/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/2/2=1.692kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=1.692kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(27.2/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.692kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×27.2=0.408kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.692+1.692+0.408=3.791kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=1.692kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(1×3+1×2)/2=3kN
内立杆：NQ1k=3kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.311+3.791)+ 0.9×1.4×3=13.503kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.311+1.692)+ 0.9×1.4×3=10.983kN
七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H
27.2
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
4730
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
450
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132
查《规范》表A得，φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(4.311+3.791)+1.4×3=13.923kN
σ=N/(φA)=13923.04/(0.188×450)=164.575N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！

组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(4.311+3.791)+0.9×1.4×3=13.503kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.299×1.5×1.82/10=0.183kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=13503.04/(0.188×450)+183095.64/4730=198.32N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、脚手架架体高度验算
不组合风荷载作用
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))/(1.2gk)=(0.188×450×205×10-3-(1.2×3.791+1.4×3))/(1.2×0.129)=55.513m
组合风荷载作用
Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw φA/W))/(1.2gk)=(0.188×450×205×10-3-(1.2×3.791+0.9×1.4×3+0.183×1000×0.188×450/4730))/(1.2×0.129)=37.071m
Hs=37.071m>H=27.2m
满足要求！
九、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Ф48×3.2
连墙件截面面积Ac(mm2)
450
连墙件截面回转半径i(mm)
15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.399×2×1.8×2×1.5=6.033kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(6.033+3)×103/(0.896×450)=22.403N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=6.033+3=9.033kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求！
十、立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg(kPa)
140
地基承载力调整系数mf
1
垫板底面积A(m2)
0.25
立杆轴力标准值N= NG1k+NG2k+NQ1k=4.311+3.791+3=11.103kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.103/(1×0.25)＝44.41kPa≤fg＝140kPa
满足要求！
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.7×106/4490=156.35N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：

变形图(mm)
νmax＝1.991mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.37kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=2.35/2=1.18kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
横向水平杆：Rmax=2.37kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
28
双立杆计算高度H1
10
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×(28-10)=2.82kN
单内立杆：NG1k=2.82kN
双外立杆：NG1k=(gk+0.033+la×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8)×10=1.9kN
双内立杆：NGS1k=1.9kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=((H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=((28-10)/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.3kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=1.3kN
双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/2/2=10/1.8×1.5×0.9×0.35×1/2/2=0.66kN
1/2表示脚手板2步1设
双内立杆：NGS2k1=0.66kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=((H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=((28-10)/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.16kN
1/2表示挡脚板2步1设
双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=10/1.8×1.5×0.14×1/2=0.58kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(28-10)=0.27kN
双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×10=0.15kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.3+1.16+0.27=2.72kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=1.3kN
双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.66+0.58+0.15=1.39kN
双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.66kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN
内立杆：NQ1k=3.38kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.82+2.72)+ 0.9×1.4×3.38=10.91kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.82+1.3)+ 0.9×1.4×3.38=9.2kN
双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.9+1.39)+ 0.9×1.4×3.38=8.2kN
双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.9+0.66)+ 0.9×1.4×3.38=7.32kN
七、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
28
双立杆计算高度H1
10
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)=(1.2×(2.82+2.72)+1.4×3.38)=11.38kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(1.9+1.39)+11.38=15.33kN
σ=N/(φA)=11380.05/(0.188×424)=142.76N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
σ=KSNS/(φA)=0.6×15328.15/(0.188×424)=115.38N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)=(1.2×(2.82+2.72)+0.9×1.4×3.38)=10.91kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(1.9+1.39)+10.91=14.86kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.82/10=0.21kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=10907.55/(0.188×424)+208254.33/4490=183.22N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.28×1.5×1.82/10=0.17kN·m
σ=KS(NS/(φA)+ Mw/W)=0.6×(14855.65/(0.188×424)+170473.68/4490)=134.6N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
158
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.45×2×1.8×2×1.5=6.84kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
(Nlw+N0)/(φAc)=(6.84+3)×103/(0.99×489)=20.28N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=6.84+3=9.84kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求！
九、立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg(kPa)
140
地基承载力调整系数mf
1
垫板底面积A(m2)
0.25
单立杆的轴心压力标准值N=((NG1k+NG2k)+NQ1k)=((2.82+2.72)+3.38)=8.92kN
双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k)+N=(1.9+1.39)+8.92=12.21kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.21/(1×0.25)＝48.84kPa≤fg＝140kPa
满足要求！

（范文素材和资料部分来自网络，供参考。可复制、编制，期待你的好评与关注）