临西县大体积砼方案.doc

临西县农业局棚户区改造项目（盛世华庭）C4#住宅楼大体积砼施工方案编制人： 职务（职称）： 审核人： 职务（职称）： 批准人： 职务（职称）： 石家庄三建建业集团有限公司大体积砼施工方案一、 编制依据1. 邢台市临西县农业局棚户区改造项目C4#住宅楼施工组织设计。2. 邢台市临西县农业局棚户区改造项目C4#住宅楼施工图纸。3. 地基与基础工程施工质量验收规范（GBJ202）4. 地下室防水工程施工质量验收规范（GB50208）5. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204）6. 混凝土质量控制标准（GB50164）二、 工程概况本工程为临西县农业局棚户区改造项目（盛世华庭）C4#住宅楼，位于邢台市临西县运河西路以北，龙兴路以南，花都南街以东。建设单位：河北建远房地产开发有限公司，监理单位：河北凯嘉工程项目管理有限公司，设计单位：河北惠宁建筑标准设计有限公司，勘察单位：邢台市新锐工程咨询有限公司，施工单位：石家庄三建建业集团。该工程为住宅楼，C4#楼地上为18层，地下2层，建筑面积13312.97 m2，建筑总高度为52.8米。主要结构形式为剪力墙结构，地下二层高3.2m，地下一层高3.75m，一层至二层高3.15m，三层至十七层高2.9m，十八层高3.02m；4#楼建筑高度52.3m，地上十八层，地下二层，主要结构形式为剪力墙结构，地下二层高4m，地下一层高3.43m，一层至二层高2.78m，三层至十七层高2.9m，十八层高3.07m。基础形式为筏板基础，筏板厚度为800mm，筏板混凝土可按照大体积混凝土进行控制。三、 施工部署1. 施工组织1.1. 项目部成立以项目经理为组长的领导小组，小组的成员由质检员、技术员、砼班组长、安全员、材料员等组成，负责底板大体积砼的浇筑的质量。1.2. 施工队人员组织：成立由队长为组长的领导班子，成立两个班组，明确人员分工，各行其责，每个区施工时每个班组人员组织如下人员组合：交通指挥1人，记录2人，振捣手6人，后台放料2人，布料、拆管10人，抹压、摊平13人，看模2人，调钢筋2人，临水1人，临电1人,塔吊及指挥3人。1.3. 施工顺序 根据现场实际情况，C4#底板以后浇带为界分两次浇筑，施工顺序为：由东向西分为连续作业。每个区施工时先浇筑集水坑部位，然后浇筑底板。1.4. 施工计划安排C4#底板砼浇筑安排在7月25日早至7月27日之间进行。2. 施工准备2.1. 技术准备2.1.1.项目部会同搅拌站一起提前选定外加剂，做好试配，同时搅拌站提前三天做好原材料的储备。2.1.2.支设好后浇带处的模板，并做好防水处理。2.1.3.测温计10根提前购置。2.1.4.对参加底板砼施工的管理人员及操作人员进行培训，明确施工方法及施工程序。2.1.5.注意天气预报，避开大雨浇筑砼。2.2. 生产准备2.2.1.临时用水砼罐车冲洗后的废水先流经沉淀池，养护用水利用已沿塔吊接至地下二层的DN25的用水管，用橡皮管将水引至用水点。2.2.2.临时用电6根振捣棒分接2台移动配电箱，为确保安全，振捣器实行一机一闸一漏，其漏电电流不大于30mA，动作时间不大于0.1秒。2.2.3.施工机械根据现场情况，所需机械如下表序号机 械 名 称数 量备 注1罐车(9m3)8辆2汽车泵1台塔吊备用350振捣棒3根3根备用四、主要施工方法及技术措施1. 主要施工方法1.1. 预拌砼的供应及质量要求 由于砼方量一般，故选定由一个一级站供应砼，但要严格控制原材料及配合比，要求砼的初凝时间不小于810h，砼现场坍落度180mm。1.2. 施工机械及布置选用1台汽车泵，布置在基坑北侧中间部位，砼罐车停留在基坑北侧，并安排专人负责指挥车辆进出。1.3. 砼的运输由于道路畅通，便于混凝土浇筑，因此，底板混凝土选择在早上8：00后开始浇筑，现场设置1台混凝土输送泵，根据泵送能力及现场实际情况：每小时泵送混凝土按40m3考虑（砼泵输送能力为80 m3/h），搅拌站共需配备9m3/台罐车56辆，预计浇筑时间需要10h左右。1.4. 底板砼浇筑：采用由西向东浇筑的方法,，浇筑砼采用斜面式薄层浇捣，即利用自然斜淌形成斜坡，“由远至近、一个坡度、薄层浇筑、一次到顶”的方法。每作业面分前、中、后三排振捣砼，在出料口、坡角、坡中各配备2根振捣棒振捣，边浇筑边成型及抹平底板表面，标高、厚度采用水准仪定点测平，用小白线严格控制板面标高和表面平整；砼浇筑使用50振捣棒，振捣时要做到“快插慢拔”，振捣延续时间以砼表面呈现浮浆和不再沉落、气泡不再上浮来控制，避免振捣时间过短和过长。50振捣棒有效半径R按30cm考虑（此数据为经验数据），则振捣棒插点的移动距离不能大于其作用半径的1.5倍，即45cm；插点方式选用行列式或边格式，振捣时注意振捣棒与模板的距离，不准大于0.5R，即15cm，并避免碰撞钢筋、模板、预埋管；为使分层浇筑的上下层砼结合为整体，振捣时振捣棒要求插入下一层砼不少于5cm；砼浇筑过程中表面的泌水及时排入电梯井坑或集水坑内，用潜水泵抽走；砼浇筑过程中，钢筋工经常检查钢筋位置，如有移位，必须立即调整到位。1.5. 砼表面处理 大体积砼表面的泥浆较厚，浇筑后48h内初步用长刮尺刮平，初凝前用铁滚筒滚压两遍，再用木抹子搓平压实，然后用塑料地膜进行覆盖，以防砼表面风干性应力裂缝。1.6. 砼试块制作和坍落度检测 砼试块按每100m3取样一次，留置一组标养试块，小于500m3留置1组抗渗试块；预拌砼到达现场后，试验员检查砼的坍落度，每工作班不少于2次，并做好记录。1.7. 砼养护 砼浇筑完成12h后周边开始蓄水养护，养护时间不少于14d。1.8. 砼测温 沿浇筑方向选取具有代表性的位置固定测温布置点，共8 处24 个点，每处垂直方向沿板底、板中和板面布置3个点，板面测温点距离板面200mm，板底测温点距离板底面200mm，板中测温点深为600 mm，且距钢筋的距离大于30mm；本工程采用设专人进行测温工作，坚持24h连续测温，砼终凝后，开始测温，3d内每4h测一次，3 d后每8h测一次，测温度要求准确、真实；测温点布置见下图。 测温孔布置示意图2. 技术措施 为了降低大体积砼的最高温度，使中心温度与表面温度之差不大于25，最主要的措施是降低砼的水化热，为此会同搅拌站制订以下措施2.1. 水泥选用PO 42.5水泥，其特点是水化热较低，水泥用量为270 Kg/m3左右。2.2. 掺加料砼中掺入一定数量的粉煤灰，不仅能取代部分水泥，还能改善砼的可泵性，降低砼中的水泥水化热，本工程掺级磨细粉煤灰，掺量约72Kg/m3左右。2.3. 粗、细骨料选用540mm的石子，石子含泥量小于1%；细骨料采用中粗砂，细度模数在2.3以上，含泥量小于2%。2.4. 外加剂掺入水泥用量10%的CEA膨胀剂，能有效地防止龟裂，提高防水性能。2.5. 砼搅拌站预先将砂石料入库，防止因冬季下雨下雪含有冰块，降低砂石的温度。2.6. 砼的搅拌用水采用井水，降低砼的出机温度。3、砼施工质量保证措施3.1振动棒应快插慢拔，插点均匀，逐点移动，均匀振实。移动间距不大于振动棒作用间距的1.5倍。振捣上一层时，应插入下一层5cm，以消除两层之间的接缝。不同作业组在振捣交接处时，应注意配合，防止漏振。3.2浇捣砼全过程中，选派一名材料员，抽检泵车砼坍落度。在承台砼表面覆盖保温材料以提高砼表面温度，控制砼内外温差。3.3本工程采用先覆盖一层塑料薄膜、盖一层麻袋，且遮盖严密，以保湿保温。薄膜的搭接不得小于150mm，麻袋的搭接不得小于100mm，且上、下层麻袋搭接位置必须错开。墙柱插筋之间狭小空间必须特别注重保温措施。麻袋的湿润以喷雾代替洒水，以免混凝土内外产生过大温差造成的副作用。4、砼泵送质量保证措施：4.1泵送混凝土前，先把储料斗内清水从管道泵出，达到湿润和清洁管道的目的，然后向料斗内加入与混凝土配比相同的水泥砂浆（或1:2水泥砂浆），润滑管道后即可开始泵送混凝土。4.2开始泵送时，泵送速度宜放慢，油压变化应在允许范围内，待泵送顺利时，才用正常速度进行泵送。4.3泵送期间，料斗内的混凝土量应保持不低于缸筒口上10mm到料斗口下150mm之间为宜。避免吸入效率低，容易吸入空气而造成塞管，太多则反抽时会溢出并加大搅拌轴负荷。4.4混凝土泵送宜连续作业，当混凝土供应不及时，需降低泵送速度，泵送暂时中断时，搅拌不应停止。当叶片被卡死时，需反转排队，再正转、反转一定时间，待正转顺利后方可继续泵送。五、质量保证措施1. 保证项目1.1. 砼所用的水泥、水、骨料、外加剂及砼的配合比、原材料计量、搅拌等必须符合规范及有关规定，检查出厂合格证和试验报告是否符合质量要求。1.2. 砼强度的试块取样、制作、养护、和试验要符合混凝土强度检验评定标准（GBJ10787）的规定。2. 基本项目：砼应振捣密实；不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣、麻面等缺陷，预埋件位置正确。3. 允许偏差项目 标高允许偏差：5mm； 表面平整度允许偏差：4mm； 轴线位移允许偏差：5mm； 墙、柱、梁截面尺寸允许偏差：5mm六、成品保护1. 施工缝、膨胀止水条、支模铁件设置与构造须符合设计要求。2. 为保护钢筋、模板尺寸位置正确，不得碰撞、改动模板、钢筋。3. 在支模或吊运其它物件时，不得碰坏止水环。4. 保护好水电埋管及预埋件和测温管，振捣时勿挤偏或埋入砼内。七、安全文明施工及环保措施1. 施工现场的各种安全，消防设施的劳动保护器材要加强管理，定期进行检查维修，及时消除隐患，保证其安全有效。2. 积极监督检查逐级安全责任制的贯彻和执行情况，定期进行安全工作大检查。3. 遗洒的砼及时清理外运，做到工完料净脚下清，保持施工现场的整洁，干净。4. 各种机械使用维修保养人定人定期检查，保持机械场地的整洁。5. 现场道路场地全部用混凝土硬化，并随时进行清扫、洒水，保持场地内干净湿润，避免尘土满天飞扬；6. 现场作业面禁止从基坑向下抛掷东西，防止砸伤人。7. 大门内侧设两个50.50.6m的沉淀槽，再加0.70.70.8m沉淀池。8. 夜间施工禁止大声喧哗，尽量使用低噪声的振捣棒。应合理安排施工顺序，要配备足够的照明，防止碰撞各种管线、模板、预埋件等及现场设施等。九、大体积砼裂缝计算在大体积混凝土浇筑前，根据施工拟采用的防裂措施和现有的施工条件，先计算混凝土的水泥水化热的绝热最高温升值、各龄期收缩变形值、收缩当量温差和弹性模量，然后通过计算，估量可能产生的最大温度收缩应力，如不超过混凝土的抗拉强度，则表示所采取的防裂施工措施能够有效的控制和预防裂缝的出现，如果超过混凝土的抗拉强度，则可采取措施调整混凝土的入模温度、降低水化热温升值、降低混凝土的内外温差、改善施工操作工艺和混凝土拌合物性能等技术措施重新计算，直至计算的应力在允许的范围内。1. 混凝土的水化热绝热温升值T（t）= CQ（1-e-mt）/cT（3）=300250（1-2.718-0.33）/0.962400=19.3Tmax=300334/0.962400=43.5T（t） 混凝土浇筑完t段时间，混凝土的绝热温升值（）C 每立方米混凝土的水泥用量（）Q 每千克水泥水化热（J/）c 混凝土的热比，一般由0.921.00，取0.96（J/K）混凝土的质量密度，取2400/m3e常数，e=2.718m与水泥品种、浇筑时与温度有关的经验系数，一般为0.2-0.4t混凝土浇筑后至计算时的天数2. 各龄期混凝土的收缩变形值y（t）=0y（1- e-0.1t）Mi =3.2410-4（1- e-0.1t）1.251.351.01.01.00.930.541.21.00.9=2.96510-4（1- e-0.1t）式中y（t）各龄期（d）混凝土的收缩相对变形值 0y 标准状态下最终收缩值（即极限收缩值）取3.2410-4 Mi 考虑各种非标准条件的修正系数。查表得：M1=1.25 M2=1.35 M3=1.0 M4=1.0 M5=1.0 M6=0.93 M7=0.54 M8=1.2 M9=1.0 M10=0.93. 各龄期混凝土收缩当量温差 Ty（t）=-y（t）/式中 Ty（t）各龄期（d）混凝土收缩当量温差 混凝土的线膨系数，取1.010-5y(30)=0.76810-4 Ty(30)= 7.68y(27)=0.70210-4 Ty(27)= 7.02y(24)=0.63310-4 Ty(24)= 6.33y(21)=0.56210-4 Ty(21)= 5.62y(18)=0.48810-4 Ty(18)= 4.88y(15)=0.41310-4 Ty(15)= 4.13y(12)=0.33510-4 Ty(12)= 3.35y(9)=0.25510-4 Ty(9)= 2.55y(6)=0.17310-4 Ty(6)= 1.73y(3)=0.08810-4 Ty(3)= 0.88各龄期混凝土的综合温度及总温差各龄期混凝土降温的综合温差 T(6)= 2.02+1.73-0.88=2.87 T(9)= 2.82+2.55-1.73=3.64 T(12)= 2.90+3.35-2.55=3.70 T(15)= 2.38+4.13-3.35=3.16 T(18)= 1.67+4.88-4.13=2.42 T(21)= 1.41+5.62-4.88=2.15 T(24)= 0.70+6.33-5.62=1.41 T(27)= 1.14+7.02-6.33=1.83 T(30)= 1.23+7.68-7.02=1.89底板的总温差T= T(6)+ T(9)+ T(12)+ T(15)+ T(18)+ T(21)+ T(24)+ T(27)+ T(30) =2.87+3.64+3.70+3.16+2.42+2.15+1.41+1.83+1.89 =23.074. 各龄期混凝土弹性模量 E（t）=E（0）（1-e-0.09t）式中E（t）混凝土从浇筑至计算时的弹性模量（N/2）；计算温度应力时，一般取平均值。 E（0）混凝土的最终弹性模量（N/2） E(3)= 0.260105(1-e-0.093)=0.0616105N/mm2 E(6)= 0.260105(1-e-0.096)=0.1080105N/mm2 E(9)= 0.260105(1-e-0.099)=0.1443105N/mm2 E(12)= 0.26105(1-e-0.0912)=0.1716105N/mm2 E(15)= 0.26105(1-e-0.0915)=0.1924105N/mm2 E(18)= 0.26105(1-e-0.0918)=0.2080105N/mm2 E(21)= 0.26105(1-e-0.0921)=0.2210105N/mm2 E(24)= 0.26105(1-e-0.0924)=0.2300105N/mm2 E(27)= 0.26105(1-e-0.0927)=0.2371105N/mm2 E(30)= 0.26105(1-e-0.0930)=0.2430105N/mm25. 各龄期混凝土的应力松驰系数 考虑荷载持续时间和龄期的影响，查得混凝土各龄期的应力松驰系数为 S(3)=0.186 S(6)=0.208 S(9)=0.214 S(12)=0.215 S(15)=0.233 S(18)=0.252 S(21)=0.301 S(24)=0.524 S(27)=0.570 S(30)=1.006. 混凝土的温度收缩应力混凝土因外约束引起的温度、收缩应力可按以下简化公式计算 = E（t）TS（t）R/ （1-）式中 T混凝土的最大综合温差（），T= T（t）+ T0- Th T0混凝土的入模温度（） Th混凝土浇筑后达到稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温；当大体积混凝土结构暴露在室外且未回填时，T值混凝土水化热最高温升值（包括浇灌入模温度）与当地月平均最低温度之差进行计算。 S（t）考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.30.5 R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R=1；当为滑动的垫层时，R=0；一般地基取0.250.50 混凝土的泊松比，可采用0.150.206.1. 底板水平阻力应力计算地基水平阻力系数CX值计算，根据场地情况取CX1=4.010-2N/mm2。6.2. 各台阶温度差和收缩引起的温度应力a. 6天(第一台阶降温，自第六至第三十天温差和收缩引起的应力) 根据公式max=i=-Ei(t)Ti(t)(1-1/(chL/2)S(t)和 =( CX/H Ei(t)1/2可求得当t=6 =( 4.010-2/(22000.108105)1/2=4.2310-5 L/2=4.2310-598200/2=2.076则可得到chL/2=4.052 (6)= 0.1081051.010-52.87(1-1/4.052)0.208 =0.0485Mpab. 当t=9 =( 4.010-2/(22000.1443105)1/2=3.6610-5 L/2=3.6610-598200/2=1.797则可得到chL/2=3.099 (9)= 0.14431051.010-53.64(1-1/3.099)0.214 =0.0763Mpac. 当t=12 =( 4.010-2/(22000.1716105)1/2=3.3610-5 L/2=3.3610-598200/2=1.650则可得到chL/2=2.700 (12)= 0.17161051.010-53.70(1-1/2.700)0.215 =0.0860Mpad. 当t=15 =( 4.010-2/(22000.1924105)1/2=3.1710-5 L/2=3.1710-598200/2=1.556则可得到chL/2=2.477 (15)= 0.19241051.010-53.16(1-1/2.477)0.233 =0.0844Mpae. 当t=18 =( 4.010-2/(22000.208105)1/2=3.0510-5 L/2=3.0510-598200/2=1.498则可得到chL/2=2.350 (18)= 0.2081051.010-52.42(1-1/2.350)0.252 =0.0730Mpaf. 当t=21 =( 4.010-2/(22000.221105)1/2=2.9610-5 L/2=2.9610-598200/2=1.453则可得到chL/2=2.255 (21)= 0.2211051.010-52.15(1-1/2.255)0.301 =0.0798Mpag. 当t=24 =( 4.010-2/(22000.230105)1/2=2.90010-5 L/2=2.90010-598200/2=1.424则可得到chL/2=2.197 (24)= 0.2301051.010-51.41(1-1/2.197)0.524 =0.0925Mpah. 当t=27 =( 4.010-2/(22000.237105)1/2=2.8610-5 L/2=2.8610-598200/2=1.404则可得到chL/2=2.160 (27)= 0.2371051.010-51.83(1-1/2.160)0.570 =0.1330Mpai. 当t=30 =( 4.010-2/(22000.243105)1/2=2.8210-5 L/2=2.8210-598200/2=1.385则可得到chL/2=2.122 (30)= 0.2431051.010-51.89(1-1/2.122)1.0 =0.243Mpaj. 总降温产生的最大拉应力max=0.0485+0.0763+0.0860+0.0844+0.0730+0.0798+0.0925+0.133+0.243=0.9165Mpa混凝土C30，取Rf=1.8/0.9165=1.961.15,满足抗裂条件。