16米先张空心板计算报告书.doc

跨径16米预应力混凝土空心板构造分析
一、基本资料：
上部构造采用跨径16米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基本，桥面持续。
设计荷载：公路—Ⅱ级。
计算跨径：15.50米
桥面宽度：0.375+7.25+0.375＝8米。
空心板采用C50级预应力混凝土。预应力筋为1x7原则型φS15.2低松弛钢绞线，其抗拉强度原则值fpk=1860 MPa。
边板设计配束为14根，中板设计配束为12根。所有钢束合力点至空心板下缘距离，边板为56mm，中板为55mm。

二、计算假定：
1． 上部构造预应力混凝土空心板桥面持续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水平力计算时考虑桥面持续作用。
2． 护栏考虑其横向分派，按横向铰接板法计算，边板0.41，中板0.25；桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。不考虑桥面铺装参加构造受力。
3． 活载计算考虑其横向分派，按横向铰接板法计算荷载横向分派系数。
4． 计算时未考虑空心板纵向普通钢筋抗拉和抗压作用。
5． 主梁砼比重采用26kN/m3，企口缝及桥面铺装砼比重采用25 kN/m3。
三、空心板构造计算
(一)．截面几何特性：
1. 截面几何尺寸：

2. 毛截面几何特性：
毛截面几何特性
板别
A0 (m2)
S0 (m3)
y0 (m)
I0 (m4)
边板
0.5314
0.
0.3782
0.0293
中板
0.4092
0.1362
0.3330
0.0224
注：A0 — 毛截面面积；
S0 — 毛截面对底边静矩；
y0 — 毛截面形心轴，y0 = S0 / A0；
I0 — 毛截面惯性矩。
3. 换算截面几何特性：
换算截面几何特性
板别
Ap (m2)
αEP
Anp (m2)
ap (m)
A0' (m2)
S0' (m3)
y0' (m)
I0' (m4)
边板
0.0019
5.6522
0.0091
0.05643
0.5405
0.
0.3728
0.0302
中板
0.0017
5.652
0.0078
0.055
0.4169
0.1367
0.3278
0.0230
注： Ap — 预应力筋面积；
αEP—预应力筋与混凝土弹性模量之比；
Anp — 预应力筋换算面积，Anp = np ×Ap
ap — 预应力筋合力点究竟边距离；
A0' — 换算截面面积；
S0' — 换算截面对底边静矩；
y0' — 换算截面形心轴，y0' = S0' / A0'；
I0' — 换算截面惯性矩。
(二). 内力计算
1. 荷载横向分布系数计算
(1). 扭矩及刚度系数
空心板截面（悬臂另计）可以近似简化成如图所示箱形薄壁截面来计算。

扭矩及刚度系数计算
板别
H (m)
h (m)
B (m)
b (m)
t1 (m)
t2 (m)
t3 (m)
IT (m4)
L0 (m)
边板
0.70
0.60
0.995
0.75
0.08
0.12
0.248
0.0394
16.50
中板
0.70
0.60
0.99
0.75
0.08
0.12
0.245
0.0391
16.50
注：L0 — 计算跨径 ；
I — 空心板截面抗弯惯性矩；
IT — 空心板截面抗扭惯性矩，IT = 4 b2 h2 / ( b/t1 + b/t2 + 2h/t3 ) ；
边板扭矩计算
t (m)
b (m)
t/b
c (m)
悬臂段扭矩 (m4)
总计扭矩 (m4)
0.15
0.50
0.30
0.2704
0.0005
0.0399
注：t — 悬臂段平均厚度 ；
b — 悬臂段长度；
IT — 悬臂段抗扭惯性矩，IT = cb t3；

(2)．横向分布系数计算
采用桥梁博士软件，跨中按铰接板法、支点按杠杆法计算。
活载横向分布系数
板号
汽车荷载
支点
1／4面
跨中
边板
0.500
0.367
0.367
中板
0.500
0.277
0.277

(3). 荷载横向分布系数沿桥跨变化
荷载横向分布系数，跨中某些采用不变mc，从离支点L／4处起至支点区段内mc呈直线过渡。
2. 恒载内力计算
(1). 空心板自重（一期恒载）
边板 A = 0.5314 m2 q = 0.5314×26 = 13.816kN/m
中板 A = 0.4092 m2 q = 0.4092×26 = 10.638kN/m
(2). 桥面铺装（二期恒载）
桥面铺装下层为10cm厚40号防水砼，上层为6cm厚水泥砼。
单块板上铺装重：
边板 q = 1.5×0.1×25 + (1.5-0.375)×0.06×25 = 5.438 kN/m
中板 q = 1 ×(0.1×25+0.06×25 ) = 4.0 kN/m
(3). 墙式护栏（二期恒载）
护栏按横向铰接板法计算，横向分派系数：边板0.41，中板0.25
边板 q = 8×0.41＝3.28 kN/m
中板 q = 8×0.25 = 2.00 kN/m
(4). 企口缝（二期恒载）
边板 q = 1.181 kN/m
中板 q = 2.363 kN/m
(5). 恒载内力
a. 施工阶段
板自重（一期恒载） 边板 q = 13.816 kN/m
中板 q = 10.638 kN/m
施工阶段恒载内力
板号
位 置
自重内力

弯矩 (kN-m)
剪力 (kN)
备注
边板
支 点
0
107.08

1／4面
311.19
53.54

跨 中
414.92
0

中板
支 点
0
82.44

1／4面
239.60
41.22

跨 中
319.47
0

注： 支点： V = qL／2
1／4面： M = 3qL2／32 V = qL／4
跨中： M = qL2／8

b. 使用阶段
一期恒载 边板 q = 13.816 kN/m
中板 q = 10.638 kN/m
二期恒载 边板 q = 1.181＋3.28＋5.438 = 9.899 kN/m
中板 q = 2.363＋2.00＋4 = 8.363 kN/m
恒载各截面内力汇总
板号
位 置
一期恒载
二期恒载
合 计

弯矩 (kNm)
剪力 (kN)
弯矩 (kNm)
剪力 (kN)
弯矩 (kNm)
剪力 (kN)
备注
边板
支 点
0
107.08
0
76.72
0
183.79

1／4面
311.19
53.54
222.95
38.36
534.15
91.90

跨 中
414.92
0
297.27
0
712.20
0.00

中板
支 点
0
82.44
0
64.81
0
147.25

1／4面
239.60
41.22
188.35
32.40
427.95
73.63

跨 中
319.47
0
251.14
0
570.61
0

3. 活载内力计算
依照[JTG D60-] 第4.3.1条规定，公路—Ⅰ级车道荷载为
qk＝10.5kN/m
Pk = 180＋(360－180)／(50-5)×(L0－5)
公路—Ⅱ级车道荷载均布荷载原则值qk和集中荷载原则值Pk按公路—Ⅰ级车道荷载0.75倍采用
公路－Ⅱ级车道荷载
计算跨径L0
qk (kN/m)
Pk(kN)
15.5
7.875
166.50
依照[JTG D60-]第4.3.2条规定
当1.5Hz ≤ f ≤14Hz时，冲击系数 μ = 0.1767lnf - 0.0157
式中 f — 构造基频(Hz)
对简支梁桥， ，
式中 l — 构造计算跨径 (m)
E — 构造材料弹性模量 (N/m2)
Ic — 构造跨中截面截面惯矩 (m4)
mc — 构造跨中处单位长度质量(kg/m)，当换算为重力计算时，其单位应为(Ns2/m2)
G — 构造跨中处延米构造重力 (N/m)
g — 重力加速度，g = 9.81 (m/s2)
汽车荷载冲击系数计算
Ec (N/m2)
Ic (m4)
G (N/m)
g (m/s2)
mc (Ns2/m2)
f1 (Hz)
μ
3.45E+10
0.0230
19000.41
9.81
1936.84
4.1882
0.2374
全桥汽车内力计算
截面位置
距支点距离
分布力弯矩
分布力剪力
集中力弯矩
集中力剪力
弯矩共计
剪力共计

x

支点
0
0.00
61.03
0.00
166.50
0.00
227.53
1／4面
3.875
177.37
30.52
483.89
124.88
661.26
155.39
1／2面
7.75
236.50
0.00
645.19
83.25
881.68
83.25

(1). 支点截面
支点截面汽车内力
板别
活载总内力
横向分派系数
一块板内力
弯矩 (kNm)
剪力 (kN)
弯矩 (kNm)
剪力 (kN)
边板
0.00
227.53
0.500
0.00
113.77
中板
0.500
0.00
113.77
(2). 1／4截面
1／4截面汽车内力
板别
活载总内力
横向分派系数
一块板内力
弯矩 (kNm)
剪力 (kN)
弯矩 (kNm)
剪力 (kN)
边板
661.26
155.39
0.367
242.68
57.03
中板
0.277
183.17
43.04
(3). 跨中截面
跨中截面汽车内力
板别
活载总内力
横向分派系数
一块板内力
弯矩 (kNm)
剪力 (kN)
弯矩 (kNm)
剪力 (kN)
边板
881.68
83.25
0.367
323.58
30.55
中板
0.277
244.23
23.06

(三)．强度验算
1. 正截面强度验算
参见[JTG D62—] 第5.2.3条
(1). 将原空心板截面等效为工字形截面
详细做法是将空心板内圆孔等效为矩形孔
由空心面积 Ak = bkhk
空心惯性矩 Ik = bkhk3／12
解得：bk ，hk
故：腹板厚 b = h－bk
顶板厚hf‘ = t1＋r－hk／2，t1为顶板厚，r为圆孔半径。
等效截面如下图。

(2) .跨中正截面强度验算
对边板fpd Ap < fcd bf＇hf＇， 故中性轴位于受压翼缘内
中板fpd Ap < fcd bf＇hf＇， 故中性轴位于受压翼缘内
边板跨中正截面强度验算
板高h (m)
顶宽bf' (m)
顶板厚hf' (m)
腹板厚b (m)
混凝土强度fcd (MPa)
钢绞线强度fpd (MPa)
受压区高度x (m)
截面抵抗弯矩R (kNm)
γ0Md (kNm)
重要性系数γ0
组合弯矩Md (kNm)
空心面积bkhk (m2)
空心惯性矩Ik (m4)
空心高hk(m)
空心宽bk(m)
0.70
1.195
0.113
0.542
22.4
1260
0.092
1465.71
1415.18
1.0
1415.18
0.196
3.07E-03
0.433
0.453
从上表看出，γ0Md≤R ，边板满足规范规定
中板跨中正截面强度验算
板高h (m)
顶宽bf' (m)
顶板厚hf' (m)
腹板厚b (m)
混凝土强度fcd (MPa)
钢绞线强度fpd (MPa)
受压区高度x (m)
截面抵抗弯矩R (kNm)
γ0Md (kNm)
重要性系数γ0
组合弯矩Md (kNm)
空心面积bkhk (m2)
空心惯性矩Ik (m4)
空心高hk(m)
空心宽bk(m)
0.70
0.89
0.113
0.537
22.4
1260
0.105
1244.80
1107.81
1.0
1107.81
0.196
3.07E-03
0.433
0.453
从上表看出，γ0Md≤R ，中板满足规范规定
(3). 1／4正截面强度验算
参见[JTG D62—] 第5.1.6条，考虑在此区段内预应力筋变化，边板减少0根，中板减少0根。
对边板fpd Ap < fcd bf＇hf＇， 故中性轴位于受压翼缘内
中板fpd Ap < fcd bf＇hf＇， 故中性轴位于受压翼缘内
边板1／4正截面强度验算
板高h (m)
顶宽bf' (m)
顶板厚hf' (m)
腹板厚b (m)
混凝土强度fcd (MPa)
钢绞线强度fpd (MPa)
受压区高度x (m)
截面抵抗弯矩R (kNm)
γ0Md (kNm)
重要性系数γ0
组合弯矩Md (kNm)
空心面积bkhk (m2)
空心惯性矩Ik (m4)
空心高hk(m)
空心宽bk(m)
0.70
1.195
0.113
0.542
22.4
1260
0.092
1465.71
1061.38
1.0
1061.38
0.196
3.07E-03
0.433
0.453
从上表看出，γ0Md≤R ，边板满足规范规定
中板1／4正截面强度验算
板高h (m)
顶宽bf' (m)
顶板厚hf' (m)
腹板厚b (m)
混凝土强度fcd (MPa)
钢绞线强度fpd (MPa)
受压区高度x (m)
截面抵抗弯矩R (kNm)
γ0Md (kNm)
重要性系数γ0
组合弯矩Md (kNm)
空心面积bkhk (m2)
空心惯性矩Ik (m4)
空心高hk(m)
空心宽bk(m)
0.70
0.89
0.113
0.537
22.4
1260
0.105
1244.80
830.86
1.0
830.86
0.196
3.07E-03
0.433
0.453
从上表看出，γ0Md≤R ，中板满足规范规定
2. 支点斜截面抗剪强度验算
参见[JTG D62—] 第5.2.6条至第5.2.11条
取用支点处剪力进行抗剪强度验算
边板斜截面抗剪承载力验算
板高h (m)
腹板厚b (m)
有效高度h0 (m)
fcu,k
ftd
截面抵抗剪力 (kN)
构造配筋限值 (kN)
γVd (kN)
γ
组合剪力Vd (kN)
空心面积bkhk
空心惯矩Ik
空心高hk
空心宽bk
0.70
0.542
0.644
50
1.83
1256.87
398.63
417.63
1.0
417.63
0.196
3.07E-03
0.433
0.453

抗剪截面符合规范
需进行抗剪验算

α1
α2
α3
P
fsv
ρsv
Vcs

1.0
1.25
1.1
0.10
280
0.00209
629.84

抗剪承载力符合规范

中板斜截面抗剪承载力验算
板高h (m)
腹板厚b (m)
有效高度h0 (m)
fcu,k
ftd
截面抵抗剪力 (kN)
构造配筋限值 (kN)
γVd (kN)
γ
组合剪力Vd (kN)
空心面积bkhk
空心惯矩Ik
空心高hk
空心宽bk
0.70
0.537
0.645
50
1.83
1248.03
395.82
373.78
1.0
373.78
0.196
3.07E-03
0.433
0.453

抗剪截面符合规范
需进行抗剪验算

α1
α2
α3
P
fsv
ρsv
Vcs

1.0
1.25
1.1
0.08
280
0.00211
625.97

抗剪承载力符合规范

(四)．应力验算
1. 预应力损失计算
参见[JTG D62—] 第6.2条。
(1). 锚具变形、钢丝回缩引起应力损失 σl2
设张拉台座长80m，两侧张拉，每端锚具变形、钢丝回缩值按3mm考虑。
σl2 = Ep △L／L =1.95×105×6×10－3／80 = 14.63 MPa
(2). 假定台座与构件共同受热、共同变形，不计钢筋与台座间温差引起应力损失σl3
(3). 砼弹性压缩引起应力损失 σl4
弹性压缩应力损失
板别
Np0 (kN)
A0 (m2)
y0 (m)
ep (m)
I0 (m4)
αEP
σpc (MPa)
σl4 (MPa)
边板
2635.48
0.5405
0.3728
0.3164
0.0302
5.652
15.16
85.67
中板
2258.98
0.4169
0.3278
0.2728
0.0230
14.19
80.19
注： Np0 — 放松钢绞线时，砼受到预加力；
Np0 = (σcon－σl2－σl5／2) AP
σpc — 在计算截面钢绞线重心处，由预加应力产生砼法向应力；
σpc = Np0／A0+Np0ep y0／I0
αEP — 钢绞线与砼弹性模量之比；
σl4 — 放松钢绞线时，砼弹性压缩引起应力损失；σl4 =αEP σpc 。
(4). 钢绞线松弛引起应力损失 σl5
钢筋松弛应力损失
板别
fpk (MPa)
σcon (MPa)
ψ
ξ
σpe (MPa)
σl5 (MPa)
边板
1860
1395
1.0
0.3
1380.38
52.14
中板
注：σl5 =
ψ — 张拉系数，一次张拉时，ψ＝1.0；超张拉时，ψ＝0.9
ξ — 钢筋松弛系数，对Ⅱ级松弛（低松弛），ξ＝0.3
σpe— 传力锚固时钢筋应力，对先张法构件σpe＝σcon－σl2
(5). 砼收缩和徐变引起应力损失 σl6

边板理论厚度 中板理论厚度
2A
1.0628
2A
0.8183
u
7.4691
u
6.4916
h
0.1423
h
0.1261
相对湿度为75%，受荷时砼龄期t0 >28天，查 [JTG D62—]表6.2.7，得
收缩应变终值εcs(tu，t0) 和 徐变系数终值 φ(tu，t0)
砼收缩和徐变应力损失
板别
Ny0 (kN)
M自重 (kNm)
σpc (MPa)
ρ
i2
ρps
Ep (MPa)
εcs(t，t0)
φ(t，t0)
σl6 (MPa)
边板
2468.76
421.99
8.99
0.0036
0.0559
2.789
195000
0.22
1.7308
102.38
中板
2116.08
325.53
8.66
0.0040
0.0553
2.347
0.22
1.7535
101.54
注：σl6 — 钢绞线重心处，砼收缩和徐变引起应力损失；
σl6 =
σpc — 预应力钢绞线锚固时，在计算截面上所有受力钢筋重心处由预加应力(扣除相应阶段应力损失)产生砼法向应力，应依照受力状况考虑构件自重影响；
σpc = Np0／A0+Np0ep y0／I0－ M自重ep／I0
M自重 — 一期恒载下，跨中截面弯矩；
Np0 — 锚固钢绞线时，钢绞线所产生法向压力，考虑钢筋松弛损失已完毕一半；
Np0 = (σcon －σl2－σl4－ σl5／2 ) AP
ρ — 配筋率； ρ= Ap／A0
ρps= 1+eps2／i2
i — 截面回转半径； i2 = I／A
(6). 应力损失汇总
预加应力阶段，钢绞线刚被剪断时，砼还没被压缩，故σl4不存在。
应力损失汇总
板别
σcon (MPa)
施工阶段
使用阶段
预加应力阶段
运送、吊装阶段
σsⅠ (MPa)
σpⅠ (MPa)
σsⅡ (MPa)
σpⅡ (MPa)
σsⅢ (MPa)
σpⅢ (MPa)
边板
1395
126.37
1268.63
0.00
1268.63
128.45
1140.18
中板
120.88
1274.12
0.00
1274.12
127.61
1146.51

注：σlⅠ = σl2 +σl5／2； σpⅠ =σcon －σlⅠ
σlⅡ = σl4； σpⅡ = σpⅠ －σlⅡ
σlⅢ = σl5／2+σl6； σpⅢ = σpⅡ －σlⅢ
(7). 有效预应力沿板长变化
参见[JTG D62—] 第6.1.7条
对先张法预应力砼构件，采用骤然放松预应力筋施工工艺，故以为预应力在钢筋传递长度Ltr范畴内是按直线关系变化，自板端至Ltr／4范畴内，预应力值为零；在钢筋传递长度Ltr末端取有效预应力值σpe，两点之间按直线变化取值。 因有某些钢绞线在板端处加套塑料管，为简化计算，以为支点处预应力为零，然后按直线增大，至离支点Ltr处增至σpe，并保持不变直至跨中。
混凝土采用C50级，在预应力钢筋放松时混凝土强度达到80％，相称于C40级；有效预应力值σpe，依照《桥规》表6.1.7计算：
Ltr = 67×d×σpe/1000
2. 截面应力验算
(1). 正应力验算
a. 预加应力产生正应力
依照[JTG D62—]第6.1.5条计算公式：
上缘： σpcs = Np0／A0－Np0 ep y0s／I0
下缘： σpcx = Np0／A0＋Np0 ep y0x／I0
y0S — 中性轴至顶板距离；
y0x — 中性轴至底板距离；
Np0 — σpe·Ap
空心板几何特性
板别
A0' (m2)
y0' (m3)
ey0' (m)
I0' (m4)
边板
0.5405
0.3728
0.3164
0.0302
中板
0.4169
0.3278
0.2728
0.0230

预加应力产生截面上、下缘正应力
板别
施 工 阶 段
使 用 阶 段
预加应力阶段
运送、吊装阶段
Np0 (kN)
σpcs (MPa)
σpcx (MPa)
Np0 (kN)
σpcs (MPa)
σpcx (MPa)
Np0 (kN)
σpcs (MPa)
σpcx (MPa)
边板
2468.76
-3.89
14.20
2468.76
-3.89
14.20
2218.79
-3.49
12.76
中板
2125.23
-4.27
13.35
2125.23
-4.27
13.35
1912.38
-3.84
12.01
b. 恒载产生正应力
计算公式：上缘： σpcs = M y0s／I0
下缘： σpcx = －M y0x／I0
施工阶段恒载产生截面上、下缘正应力
板别
支点截面
1/4 截面
跨中截面
M (kNm)
σpcs (MPa)
σpcx (MPa)
M (kNm)
σpcs (MPa)
σpcx (MPa)
M (kNm)
σpcs (MPa)
σpcx (MPa)
边板
0.00
0.00
0.00
311.19
3.37
-3.84
414.92
4.49
-5.12
中板
0.00
0.00
0.00
239.60
3.87
-3.41
319.47
5.16
-4.55
使用阶段恒载产生截面上、下缘正应力
板别
支点截面
1/4 截面
跨中截面
M (kNm)
σhs (MPa)
σhx (MPa)
M (kNm)
σhs (MPa)
σhx (MPa)
M (kNm)
σhs (MPa)
σhx (MPa)
边板
0.00
0.00
0.00
534.15
5.78
-6.59
712.20
7.71
-8.78
中板
0.00
0.00
0.00
427.95
6.91
-6.09
570.61
9.22
-8.12
c. 活载产生正应力
活载产生截面上、下缘正应力
板别
支点截面
1/4 截面
跨中截面
M (kNm)
σhs (MPa)
σhx (MPa)
M (kNm)
σhs (MPa)
σhx (MPa)
M (kNm)
σhs (MPa)
σhx (MPa)
边板
0.00
0.00
0.00
242.68
2.63
-2.99
323.58
3.50
-3.99
中板
0.00
0.00
0.00
183.17
2.96
-2.61
244.23
3.95
-3.48
d. 应力汇总
在恒载和活载作用下，预应力筋拉应力会增长：
σp=αEPσkt =αEP (Mk y0X／I0)
σkt — 某截面砼在恒载和活载作用下底边所受拉应力。
y0x — 构件换算截面重心轴至受拉区计算纤维处距离
1/4截面考虑钢束根数减少导致预加力减小。

边板截面上、下缘正应力汇总
阶段
类别
正 应 力
支点截面
1/4 截面
跨中
σhs (MPa)
σhx (MPa)
σhs (MPa)
σhx (MPa)
σhs (MPa)
σhx (MPa)
施工阶段
预加力阶段
预应力
-0.73
2.67
-3.89
14.20
-3.89
14.20
恒载
0.00
0.00
3.37
-3.84
4.49
-5.12
正应力
-0.73
2.67
-0.52
10.36
0.61
9.08
运送、吊装阶段
预应力
-0.73
2.67
-3.89
14.20
-3.89
14.20
恒载
0.00
0.00
2.86
-3.26
3.82
-4.35
正应力
-0.73
2.67
-1.02
10.94
-0.07
9.85
使用阶段
长期组合
预应力

2.40

12.76

12.76
恒载

0.00

-6.59

-8.78
活载

0.00

-2.99

-3.99
正应力

2.40

4.98

2.38
短期组合
预应力

2.40

12.76

12.76
恒载

0.00

-6.59

-8.78
活载

0.00

-2.99

-3.99
正应力

2.40

4.08

1.19
原则组合
预应力
-0.66

-3.49

-3.49

恒载
0.00

5.78

7.71

活载
0.00

2.63

3.50

正应力
-0.66

5.54

8.55

钢绞线应力
1140.18
1186.13
1201.44

运送、吊装阶段恒载为预加应力阶段恒载0.85倍或1.2倍，此处取0.85。
中板截面上、下缘正应力汇总
阶段
类别
正 应 力
支点截面
1/4 截面
跨中
σhs (MPa)
σhx (MPa)
σhs (MPa)
σhx (MPa)
σhs (MPa)
σhx (MPa)
施工阶段
预加力阶段
预应力
-0.70
2.20
-4.27
13.35
-4.27
13.35
恒载
0.00
0.00
3.87
-3.41
5.16
-4.55
正应力
-0.70
2.20
-0.40
9.94
0.89
8.80
运送、吊装阶段
预应力
-0.70
2.20
-4.27
13.35
-4.27
13.35
恒载
0.00
0.00
3.29
-2.90
4.39
-3.86
正应力
-0.70
2.20
-0.98
10.45
0.12
9.48
使用阶段
长期组合
预应力

1.98

12.01

12.01
恒载

0.00

-6.09

-8.12
活载

0.00

-2.61

-3.48
正应力

1.98

4.88

2.50
短期组合
预应力

1.98

12.01

12.01
恒载

0.00

-6.09

-8.12
活载

0.00

-2.61

-3.48
正应力

1.98

4.10

1.46
原则组合
预应力
-0.63

-3.84

-3.84

恒载
0.00

6.91

9.22

活载
0.00

2.96

3.95

正应力
-0.63

6.73

10.26

钢绞线应力
1146.51
1187.41
1201.05

[JTG D62—] 第7.2.8条规定，在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边沿砼法向应力应符合下列规定：
压应力 σtcc〈= 0.7 fck＇= 0.7×0.8×fck = 0.7×0.8×32.4= 18.14 MPa
拉应力 σtct〈= 0.7 ftk＇= 0.7×0.8×ftk = 0.7×0.8×2.65 = 1.48 MPa
fck’、ftk’ — 为制造、运送、安装阶段砼抗压原则强度和抗拉原则强度，因剪丝时砼强度为设计强度80%，取fck＇= 0.8 fck， ftk＇= 0.8 ftk