电缆绝缘用三元乙丙橡胶在拉伸状态下的介电频谱分析_李蔚.pdf

绝缘材料 2023,56(7)李蔚等：电缆绝缘用三元乙丙橡胶在拉伸状态下的介电频谱分析电缆绝缘用三元乙丙橡胶在拉伸状态下的介电频谱分析李蔚1，何庆辉1，门汝佳1，李媛媛1，雷志鹏1，王伟2，杨冬冬2（1.太原理工大学 电气与动力工程学院，山西 太原 030024；2.国网山西省电力公司电力科学研究院，山西 太原 030012）摘要：针对三元乙丙橡胶（ethylene propylene diene monomer，EPDM）电缆在运行过程中常受到机械、电、热等多应力共同作用而出现绝缘性能劣化的问题，研究了电缆绝缘用EPDM在拉伸状态下的介电谱。首先设计拉伸力施加夹具，搭建多应力介电频谱测试系统，测量EPDM在拉伸力和热应力共同作用下的介电谱，重点分析拉伸比对EPDM介质损耗因数的影响，然后利用Cole-Cole模型得到介电谱特征参量及其随拉伸比变化的规律，利用傅里叶红外光谱从微观角度分析EPDM的化学基团变化，最后结合载流子视在迁移率总结EPDM拉伸后的性能变化机理。结果表明：拉伸比对EPDM的复介电常数和介质损耗因数均有明显影响，特别是频率较低时，介质损耗因数会随拉伸比的增加先减小后增大。基于Cole-Cole模型分析表明，EPDM的直流电导率、弛豫强度和弛豫峰值频率均随拉伸比的增加先减小后增大。结合傅里叶红外光谱可知，在拉伸比达到一定值后，EPDM分子链会断裂，从去极化电流中提取到的载流子迁移率也随着拉伸比的增加先减小后增大。关键词：三元乙丙橡胶；拉伸；介电频谱；Cole-Cole模型；红外光谱；去极化电流中图分类号：TM215 DOI:10.16790/ki.1009-9239.im.2023.07.007Dielectric spectrum analysis of ethylene propylene diene monomer for cable insulation under tensile stressLI Wei1,HE Qinghui1,MEN Rujia1,LI Yuanyuan1,LEI Zhipeng1,WANG Wei2,YANG Dongdong2(1.College of Electrical and Power Engineering,Taiyuan University of Technology,Taiyuan 030024,China;2.State Grid Shanxi Electric Power Research Institute,Taiyuan 030012,China)Abstract:In view of the degradation of insulating properties of ethylene propylene diene monomer(EPDM)cables caused by mechanical,electrical,and thermal stresses during operation,the dielectric spectrum of EPDM used for power cable insulation in tensile state was studied.Firstly,a tensile force applying fixture was designed,and a multi-stress dielectric spectrum testing system was built.The dielectric spectrum of EPDM under the joint action of tensile force and thermal stress was measured.The influence of tensile ratio on the dielectric loss factor of EPDM was analyzed emphatically.Then,the characteristic parameters of dielectric spectrum and their variation with tensile ratio were obtained by Cole-Cole model.The change of chemical groups of EPDM was analyzed by Fourier transform infrared spectroscopy(FTIR)from the microscopic view.Finally,the properties change mechanism of EPDM after tensile was summarized combining with carrier apparent mobility.The results show that the tensile ratio has significant influence on the complex dielectric constant and dielectric loss factor of EPDM,especially when the frequency is low,the dielectric loss factor decreases at first and then increases with the increase of tensile ratio.The analysis based on Cole-Cole model shows that the DC conductivity,relaxation strength,and relaxation peak frequency of EPDM decrease at first and then increase with the increase of tensile ratio.Combining with Fourier infrared spectroscopy,it is concluded that the EPDM molecular chain will break when the tensile ratio reaches a certain value,and the carrier mobility extracted from the depolarization current decreases at first and then increases with the increase of tensile ratio.Key words:EPDM;tensile;dielectric spectroscopy;Cole-Cole model;FTIR;depolarization current0引 言三元乙丙橡胶（ethylene propylene diene monomer，EPDM）电缆大量运用于中、高压电缆领域，特别是在煤矿、核电站、船舶等领域应用广泛1。这是因为EPDM与其他塑料类绝缘材料相比，在恶劣环境下也能保持良好的稳定性，如我国煤矿综采工作面采煤机拖拽电缆均采用乙丙橡胶作为绝缘2。然而，采煤机拖拽电缆的运行环境极其恶劣，电缆正常运行时除经受由电流产生的热应力，还要承受不基金项目：国家自然科学基金资助项目（51977137）；山西省重点研发计划项目（202102040201001）40绝缘材料 2023,56(7)李蔚等：电缆绝缘用三元乙丙橡胶在拉伸状态下的介电频谱分析断变化的拉伸和挤压等机械应力作用，导致电缆故障时有发生。采煤机拖拽电缆一旦出现故障，轻则影响生产，重则可能导致人身触电，甚至电缆着火或者发生瓦斯爆炸事故。因此，分析和评估采煤机电缆用EPDM在运行环境下的介电性能，不仅对于掌握电缆的运行状态具有重要意义，而且可为何时修复或更换接近使用寿命期限或存在故障隐患的电缆提供参考。目前评估电缆绝缘劣化状态的方法有很多，主要有回复电压法（recovery voltage method，RVM）、极化去极化电流（polarization and depolarization current，PDC）法、频域介电谱（frequency-domain dielectric spectroscopy，FDS）法、介电响应法、差示热量扫描法、拉伸实验、红外光谱法等。其中频域介电谱法为无损测量，可在较低电压下实现，且携带信息丰富，已被广泛应用于电缆状态评估领域。周利军等3通过对XLPE电缆实部频谱进行数学变换得出新的谱图，提取了损耗峰的峰值频率来表征电缆绝缘的劣化状态。王昊月等4针对XLPE电缆在用超低频0.1 Hz介损检测电缆局部老化灵敏度不高的情况下，发现高压频域介电谱对局部老化反应灵敏，提出联合两种方法对电缆老化状态进行评估。在多应力共同作用下的电缆劣化研究中，何华琴等5研究了温度和压强对乙丙橡胶基复合材料工频介电性能的影响，发现温度对不同压强下三元乙丙橡胶基复合材料的相对介电常数具有显著影响，在压力确定的条件下，复合材料的相对介电常数随温度升高而减小，介质损耗因数随温度升高而增大；在固定温度下，乙丙橡胶的相对介电常数随压强增大而增大，介质损耗因数随压强增大无变化。HE H等6测量了硅橡胶在单热应力、单拉伸力以及两种应力联合老化后的介电频谱，结果表明在单拉伸力以及两种应力联合的情况下，硅橡胶的介质损耗因数和相对介电常数均增大。综上所述，目前针对EPDM在拉伸应力作用下的介电频谱研究较少，导致无法掌握采煤机拖拽电缆绝缘运行中经受拉力时的绝缘性能变化规律。针对以上问题，本文以采煤机拖拽电缆用EPDM绝缘为研究对象，搭建温度和拉伸比可控的介电谱测量系统，测量EPDM在不同拉伸比和温度共同作用下的介电频谱；然后基于经直流电导修正的单弛豫Cole-Cole模型对介电谱进行拟合，得到相应的介电谱特征参量；最后结合傅里叶红外光谱分析EPDM介电谱受拉伸比和温度影响的机理。1试 验1.1试样制备根 据 GB/T 7594.81987 相 关 要 求，选 用DCJ30M型乙丙橡胶胶片制作试样。首先将乙丙橡胶胶片置于 120的模具上预热 1 min，然后在165和10 MPa压力下热压硫化15 min得到乙丙橡胶试样。完成以后，将试样放入温度为80的真空干燥箱静置48 h以消除硫化产生的副产物和机械应力。最后将试样裁剪成长为180 mm、宽为60 mm的长方形样片用于后续试验，试样厚度约为 1.0 mm。在试验前，用酒精擦拭试样表面并静置12 h，消除可能存在的表面电荷和表面污渍。1.2介电频谱测量方法图1为介电频谱测量系统图。试验所用仪器为NOVOCONTROL Concept 80宽频介电阻抗谱测量系统，测量电压为3 V，测量频率为10-2106 Hz。试验中将测量端的两极经屏蔽线分别引入温控箱中，温控箱的控温精度为1。测量时，为使测量结果稳定以及不同试样的温度和拉伸比控制准确和保持一致性，先将试样拉伸到一定的拉伸比，并置于温控箱中，待温控箱温度达到设定温度后稳定 30 min再进行测量。分别测量不同温度和拉伸比条件下 EPDM 的介电频谱，温度分别设置为60、90、120，拉伸比分别设置为1.0、1.2、1.4、1.6、1.8。拉伸夹具如图2所示，拉伸夹具由金属滑轨、对位聚苯酚（polyphenylene，PPL）夹板和滑台、电极台组成。PPL夹板和滑台可以在温度为300以下仍保证试样的力学性能，并将试样加持牢固。使用PPL夹板夹紧试样后，调节滑轨上的旋钮移动PPL滑台，使试样拉伸固定长度，完成对拉伸比的控制。电极台中的电极为黄铜圆柱电极，直径为25 mm，固定在可调高度的不锈钢板上。1.3红外光谱使用Nicolet iS5型傅里叶变换红外光谱测试仪对不同拉伸比的乙丙橡胶样品进行红外光谱测试，图1介电谱测量系统Fig.1Measuring system of dielectric spectroscopy图2拉伸夹具Fig.2Tensile fixture4141绝缘材料 2023,56(7)李蔚等：电缆绝缘用三元乙丙橡胶在拉伸状态下的介电频谱分析通过样品表面的反射信号获得样品表层有机成份的结构信息。扫描次数为10次，分辨率为4 cm-1。2试验结果2.1介电频谱图3为EPDM在不同拉伸比和不同温度下的介电频谱图。由图3(a)可以看出，复介电常数实部（即相对介电常数）随频率的减小而增大，主要是因为在高频条件下，极化来不及建立导致的。在相同温度下，除60、k=1.0条件下的实部数据外，随着拉伸比的增加，EPDM的复介电常数实部均呈现出先减小后增大的变化规律。在拉伸比为1.4和1.6时，不同温度和不同频率下 EPDM的复介电常数实部非常相似，说明在1.41.6拉伸比范围附近，复介电常数实部存在一个极小值。当拉伸比达到1.8时，复介电常数实部明显增大，甚至超过了未拉伸EPDM试样的复介电常数实部。从图3(b)可以看出，不同拉伸比下EPDM的介质损耗因数也有类似的规律。不同的是，温度升高到90以后，低频区域出现了损耗峰。在90、拉伸比为1.0和1.8下，以及120、所有拉伸比下，在低频区域均出现了明显的损耗峰。这是因为在频率很低时，电导损耗很大，淹没了偶极子转向极化损耗峰；当频率增加时，电导损耗减小，偶极子转向极化得以显示出来。与此同时，温度的升高可使损耗峰向高频移动，于是损耗峰在高温下与电导损耗分离。图4为120时损耗峰值频率与拉伸比的关系。从图4可以看出，损耗峰值频率会先随着拉伸比的增大先减小后增大，在拉伸比为1.41.6附近出现极小值，进一步表明1.41.6的拉伸比为EPDM性能变化的转折点。为进一步分析低频下 EPDM 的介质损耗因数与拉伸比的关系，选取频率为0.1 Hz和0.01 Hz，不同温度下的介质损耗因数随拉伸比的变化进行分析，结果如图5所示。从图5可以看出，在120和拉伸比为1.01.4时，0.1 Hz和0.01 Hz的介质损耗因数均呈单调递减的趋势；当拉伸比达到1.6后，介质损耗因数开始增大；在拉伸比为1.8时介质损耗因数迅速增大。该变化规律与损耗峰值频率的变化规律基本相同。在其他温度下，如果不考虑未拉伸（即拉伸比为1.0）情况，EPDM的介质损耗因数随拉伸比的变化趋势与120时类似。不同温度下，拉伸比为 1.4 时的介质损耗因数总是低于未拉伸EPDM的介质损耗因数。2.2红外光谱对不同拉伸比处理后的 EPDM 样片进行红外光谱测试。测量了 120下经不同拉伸比预拉伸72 h后EPDM试样在5004 000 cm-1范围内的红外光谱，结果如图6所示。表1为120时不同拉伸比下EPDM特征基团的吸光度。图6和表1中的编号1为羟基-OH的伸缩振动吸收峰；编号2、3、4、6分别为-CH2-（亚甲基）的不对称伸缩振动峰、对称伸缩振动峰、弯曲振动吸收峰以及骨架振动峰；编号5为其他物质干扰。(a)复介电常数实部(b)介质损耗因数图3不同拉伸比下EPDM的介电谱Fig.3Dielectric spectroscopy of EPDM at different tensile ratios42绝缘材料 2023,56(7)李蔚等：电缆绝缘用三元乙丙橡胶在拉伸状态下的介电频谱分析从图6可以看出，随着拉伸比的变化，-CH2-的不对称伸缩振动峰以及其他物质的吸光度变化较大。由表1中主要特征基团的吸光度可知，-OH基团在整个拉伸比范围内的变化没有规律可循，而-CH2-基团在吸光度k小于1.4时，其振动峰吸光度变化不大，说明EPDM内部分子结构未发生破坏。所以此时介电性能的变化主要还是物理层面因素导致的。当k大于1.4时，-CH2-的除弯曲以外所有振动峰的吸光度较未拉伸时都降低，说明乙丙橡胶的分子链交联度降低，分子链确实发生了断裂。编号5处的杂质干扰峰1 0001 100 cm-1明显增加，这是由拉伸时析出的添加物（填料补剂、加工助剂、抗氧化剂）覆盖在试样表面导致的5。因此，乙丙橡胶的介电性能受化学结构改变的影响，即小分子链的断裂和杂质的析出均对极化有一定的促进作用。3分析与讨论3.1基于直流电导率修正的Cole-Cole模型EPDM的介电频谱主要取决于电极极化（属于麦克斯韦-瓦格纳界面极化效应的一种）、电导率以及偶极子转向极化7。通过对图3(a)和(b)进行乘积处理可以得到复介电常数虚部随频率的变化图，对曲线的横纵坐标取双对数坐标，计算1 Hz以下复介电常数虚部与频率的关系，可以得出复介电常数虚部在低频下的斜率均大于-1，说明存在电极极化8。然而，当频率逐渐增大时，载流子无法移动到电极界面，不能形成极化，极化程度减弱9-10。较低频段下 EPDM 损耗的变化主要是由极化损耗和电导损耗共同作用引起的。较高频段下损耗来源包括节段链的旋转运动（弛豫）与甲基侧基的取向运动（弛豫），它们在100左右的弛豫峰值频率通常在105106 Hz11。由于虚部频谱图在106 Hz附近并未出现弛豫峰，说明拉伸力的施加并未对和弛豫过程有明显影响，与此同时，因为介电常数虚部仅出现了1个弛豫峰，所以可以采用经直流电导率修正的单弛豫Cole-Cole模型对频谱图进行拟合12，其公式如式（2）所示。cc()=+dcj0+1+(j)（2）式（2）中：为光频介电常数；dc为直流电导率，其在图4损耗峰值频率与拉伸比的关系Fig.4The relationship between the frequency of loss peak and the tension ratio表1120时不同拉伸比下EPDM特征基团吸光度Tab.1Absorbance degree of EPDM characteristic groups at different tensile ratios and 120编号123456吸光度k=1.00.0600.2890.2090.1651.2000.263k=1.20.0690.2710.2000.1671.2600.263k=1.40.0650.2740.2030.1711.2400.251k=1.60.0670.2550.1790.1691.2500.248k=1.80.0630.2660.1810.1851.3400.252图6不同拉伸比时EPDM的红外光谱Fig.6FTIR spectra of EPDM at different tensile ratios(a)0.01 Hz的介质损耗因数(b)0.1 Hz的介质损耗因数图5不同拉伸比时EPDM的介质损耗因数Fig.5Dielectric loss factor of EPDM at different tensile ratios4343绝缘材料 2023,56(7)李蔚等：电缆绝缘用三元乙丙橡胶在拉伸状态下的介电频谱分析高温和低频下占主导地位，所以需要剔除其影响；0为真空介电常数；为角速度，计算公式为=2/T，T为周期；为弛豫强度；为弛豫时间常数；为形状参数。图 7 为在 120、k 为 1.8 时 EPDM 复介电常数虚部拟合图，拟合度为0.999 39，可以看出该模型可以很好地拟合EPDM的弛豫过程。表2为经Cole-Cole模型拟合得到的温度为120时不同拉伸比下EPDM的介电谱特征参数。基于Cole-Cole模型提取的直流电导率、弛豫强度以及弛豫时间常数归一化值与拉伸比的关系如图8所示。从图8可以看出，3个参数均与拉伸比有着很强的相关性。弛豫强度和直流电导率随着拉伸比的增加先减小后增大。相反，弛豫时间常数随着拉伸比的增加先增大后减小，说明弛豫峰首先向低频移动，再反向高频移动。3.2拉伸机理分析电导率的计算公式14如式（3）所示。=en0（3）式（3）中：e为电荷电量；n0为载流子浓度；为载流子迁移率。根据测量的去极化电流，可采用式（4）计算不同拉伸比下 EPDM的去极化电荷量随时间的变化（Qd(t)）15。Qd(t)=0tId(t)dt（4）式（4）中，Id(t)为去极化电流随时间的变化值，因此载流子迁移率可用式（5）表示。(t)=2Qd()t2dQd()tdt（5）结合上述公式，最终得出载流子迁移率在不同拉伸比情况下随时间变化的曲线。图 9 为 EPDM 在电场强度为 3 kV/mm 下极化600 s后，通过去极化电流得到的载流子视在迁移率。通过对图片进行双对数坐标处理可知，随着时间的增加，迁移率趋于稳定，而随着拉伸比的增加，载流子迁移率先减小后增加，极小值出现在拉伸比为1.2附近，而3.1节中由介电谱计算得到的电导率极小值在1.4附近，这是因为在式（3）中，电导率不仅受载流子迁移率的影响，还与载流子浓度有关。从物理角度来看，在拉伸应力较小（k小于1.4）时，相当于材料在垂直方向上被挤压，使得绝缘内部间隙在垂直方向上减小16，导致跃迁的势垒增大，载流子跃迁更难以实现，从而载流子的迁移率降低，最终导致直流电导率降低，与从介电谱提取的直流电导率规律一致。当k大于1.4时，结合红外光谱图法可知，当EPDM超过其弹性范围后，分子链开始断裂、微孔开始增加，在水平方向上的间隙和自由体积增大，其对载流子跃迁的影响超过了在垂图7在120和拉伸比为1.8时EPDM复介电常数虚部拟合图Fig.7The imaginary part of complex dielectric constant fitting curves of EPDM with the tensile ratio of 1.8 at 120表2120时不同拉伸比下EPDM的介电谱特征参数Tab.2Dielectric spectra characteristic parameters of EPDM with different tensile ratios at 120k1.01.21.41.61.821.0012.6410.8511.1014.89/s2.297.5013.0812.330.990.640.740.790.790.66dc/(S/m)9.9010-144.7010-143.3410-143.3010-141.2010-13图8介电谱特征参量与拉伸比的关系Fig.8Relationship between dielectric spectra characteristic parameters and tensile ratio图9视在迁移率随时间的变化图Fig.9Diagram of apparent mobility over time44绝缘材料 2023,56(7)李蔚等：电缆绝缘用三元乙丙橡胶在拉伸状态下的介电频谱分析直方向上挤压对载流子的影响，导致载流子迁移率升高，从而使得直流电导率反而增加。图10为分子链拉伸以及橡胶分子链网络拉伸断裂示意图17。在外部拉伸应力作用下，聚合物的内部形态结构会发生改变。在一定的弹性范围内，拉伸形变不会破坏EPDM分子链的结构16，反而因为拉伸之后分子链取向趋于有序化，即取向受到拉伸的限制（如图 10(a)所示），导致极性基团活性降低，发生偶极子取向极化的概率减小18。因此，试样的极化强度减小，弛豫强度可反映介质的极化强度，所以呈现出先减小的规律；在拉伸比为1.01.4时，松弛弛豫峰均随着拉伸比的增加向低频移动，即增大。当拉伸比为1.41.8时，形变将超出EPDM可承受的弹性范围，如图10(b)所示，EPDM内部部分分子链发生断裂，极性分子增多，且分子链相互之间受到的束缚减小，自由体积增大，分子的转向极化在电场的作用下变得更容易，极化过程更容易建立19，导致松弛弛豫峰整体向高频移动，即减小；极化强度增大，增加。这也是EPDM的弛豫峰值随频率先减小后增大的原因。4结 论（1）拉伸比对EPDM的复介电常数和介质损耗因数均有明显的影响。经Cole-Cole模型提取的直流电导率、弛豫强度和弛豫时间常数等参数均与拉伸比有着较强的相关性，其中直流电导率和弛豫强度随着拉伸比的增加先减小后增大，而弛豫时间常数随着拉伸比的增加先增大后减小。（2）在弹性范围内，EPDM主要官能团无明显变化，当超出弹性范围后，-CH2-的除弯曲以外的所有振动峰的吸光度均随着拉伸比的增加而降低，而拉伸造成的杂质析出导致杂质吸光度增加。（3）随着拉伸比的增加，从去极化电流提取出的载流子迁移率在稳定阶段先减小后增大，与介电谱提取的直流电导率变化规律相一致。参考文献：1 王少飞,雷志鹏,宋建成,等.乙丙橡胶表面电痕腐蚀对极化/去极化电流的影响J.高压电器,2019,363(55):99-104.2 雷志鹏.乙丙橡胶绝缘介电性能及其气隙和沿面放电机理的研究D.太原:太原理工大学,2015.3 周利军,王媚,周韫捷,等.介电谱用于评估XLPE电缆绝缘劣化状态的研究J.绝缘材料,2019,52(1):52-56.4 王昊月,李成榕,王伟,等.高压频域介电谱诊断XLPE电缆局部绝缘老化缺陷的研究J.电工技术学报,2022,37(6):1542-1553.5 何华琴,王霞,刘胜军,等.不同拉伸率的乙丙橡胶中空间电荷分布的研究J.绝缘材料,2006,39(5):40-44,49.6 HU H,JIA Z D,WANG X L.Aging mechanism of silicone rubber under thermal-tensile coupling effectJ.IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation,2022,29(1):185-192.7 唐新桂,范仰才.聚合物材料中的介电弛豫效应研究J.材料导报,1999,13(2):71-73.8 KREMER F,SERGHEI A,SANGORO J R,et al.Broadband dielectric spectroscopy in nano-(bio)-physicsC/2009 IEEE Conference on Electrical Insulation and Dielectric Phenomena.Virginia Beach,VA,USA:IEEE,2009.9 陈璐.乙丙橡胶在机械应力下热老化特性实验研究D.哈尔滨:哈尔滨理工大学,2019.10 MEN R J,LEI Z P,SONG J C,et al.Effect of Thermal aging on space charge in ethylene propylene rubber at DC voltageJ.IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation,2019,26(3):792-800.11 MOON Y I,JUNG J K,CHUNG K S.Dielectric relaxation spectroscopy in synthetic rubber polymers:Nitrile butadiene rubber and ethylene propylene diene monomerJ.Advances in Materials Science and Engineering,2020,2020:8406059.12 李春茂,陈子宣,杨雁,等.基于修正Cole-Cole模型的氧化锌压敏电阻老化状态评估J.高压电器,2020,56(2):85-92.13 徐航,杜伯学,苏金刚.拉伸状态下聚丙烯/聚烯烃弹性体共混物的空间电荷和陷阱分布特性J.高电压技术,2017,43(2):453-459.14 牛林伟,贾帅博,邹威,等.预拉伸对硅橡胶介电性能的影响J.合成橡胶工业,2022,45(3):218-222.15 郝建,廖瑞金,CHEN George,等.绝缘油老化对油纸绝缘介质空间电荷形成及迁移特性的影响J.中国电机工程学报,2012,32(16):173-181.16 惠宝军,彭阳涛,傅明利,等.机械应力作用下硅橡胶材料的击穿特性研究J.绝缘材料,2019,52(7):29-35.17 赵华山.高分子物理学M.北京:纺织工业出版社,1982.18 施江吉,孙文杰,马梓淇,等.预拉伸对介电弹性体复合材料介电性能和驱动性能的影响研究J.绝缘材料,2016,49(9):66-71.19 XU D,SRIDHAR V,MAHAPATRA S P,et al.Dielectric properties of exfoliated graphite reinforced flouroelastomer compositesJ.Journal of Applied Polymer Science,2009,111(3):1358-1368.收稿日期：2022-07-23 修回日期：2022-09-09作者简介：李蔚（1997-），男（汉族），湖南临湘人，硕士生，主要从事绝缘诊断与寿命评估方面的研究；通信作者：雷志鹏（1983-），男（汉族），山西太原人，副教授，博士，主要从事电气绝缘放电、绝缘诊断与寿命评估、智能电器方面的研究。(a)分子链拉伸 (b)橡胶分子链网络拉伸断裂图10橡胶分子链网络拉伸示意图Fig.10Schematic diagram of molecular chain stretching4545