1、第 卷 第 期 年 月哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 .:负泊松比钢筋与 的黏结性能王俊颜,常思远,(先进土木工程材料教育部重点实验室(同济大学),上海;同济大学 材料科学与工程学院,上海)摘 要:为探究负泊松比钢筋(,钢筋)与超高性能混凝土(,)的黏结性能,通过对 个拉拔试件进行中心拉拔试验,研究了 种类、钢筋种类和外形、锚固长度以及保护层厚度等参数对 钢筋与 间黏结性能的影响规律,并使用声发射技术对 钢筋与高应变强化型 间的黏结滑移破坏损伤行为及破坏模式进行分析。试验结果表明:高应变强化型 与 钢筋的黏结性能优于低应变强化型及应变软化型;随着锚固长度的增加,拉拔试验的极限荷载逐渐增加,
2、荷载 滑移曲线趋势并未发生明显改变;保护层厚度较小时,会导致试件破坏呈现一定的脆性。钢筋与高应变强化型 间的黏结滑移破坏可分为初始、破坏和残余三个阶段,声发射试验可以较好地表征拉拔试验过程中基体损伤的演化进程。关键词:负泊松比钢筋;超高性能混凝土;黏结性能;拉拔试验;声发射中图分类号:文献标志码:文章编号:(),(),;,):()(),:;收稿日期:;录用日期:;网络首发日期:网络首发地址:基金项目:宁波市重大科技专项()作者简介:王俊颜(),男,特聘研究员,博士生导师通信作者:王俊颜,负泊松比钢筋(,钢筋)是一种具有负泊松比特性(受力时体积产生微膨胀,且拉断时不发生局部颈缩现象)以及高强度和
3、高延性等良好性能的新型建筑材料,然而在普通钢筋混凝土结构中,钢筋强度过高会使钢筋混凝土结构在服役状态下产生较大的裂缝。超高性能混凝土(,)是一种新型纤维增强水泥基复合材料,其具有较高的抗拉强度 和抗压强度,其中高应变强化型 有较好的裂缝控制能力,是高强钢筋的良好载体。使用高强钢筋 结构有利于提高结构的承载力与延性,目前已有学者进行了普通高强钢筋与 的黏结性能试验,主要是探究锚固长度、保护层厚度、钢筋直径等参数的变化对两者黏结性能的影响,然而 钢筋与 间的黏结性能尚未见到相关研究文献。本文通过拉拔试验对 钢筋与 的黏结性能展开研究,并采用声发射技术对其黏结滑移破坏模式及内部损伤演化过程进行分析。
4、试验内容.试验材料及性能试验采用钢筋直径均为 ,钢筋种类分别为普通 钢筋、肋间距离增大 倍的 钢筋(力学性质与普通 钢筋相同)及 钢筋,钢筋外形参数见图(),其中 钢筋外形与普通 钢筋相同,外形系数为.;钢筋轴拉应力 应变曲线见图(),钢筋平均极限抗拉强度约为 ,平均断后伸长率约为,兼具高强度及高延性。为保证结构具有足够的安全储备,按照无明显屈服点钢筋的屈服强度确定方法(取残余应变为.),确定 钢筋的屈服强度为 。试验所用 基体体积配合比见表,钢纤维性能参数见表,所用钢纤维体积掺量分别为、和.,分别配置出应变软化型、低应变强化型、高应变强化型 种,其基本力学性能见表。bl对于标准 NPR 钢筋
5、、HRB400 钢筋 l=10 mm对于 HNPRA 钢筋 l=20 mm1 2001 000800600400200拉伸应力/MPaNPR 钢筋HRB400 钢筋10 20 30 40 50拉伸应变/%(a)钢筋外形(b)钢筋轴拉应力-应变曲线0图 钢筋外形参数及轴拉曲线 表 基体体积配合比 水泥水硅灰细活性填料石英砂高效减水剂.表 纤维力学性能 抗拉强度弹性模量长度直径长径比密度()表 基本力学性能 试件种类平均抗压强度 平均轴拉强度 平均极限强化应变 高应变强化型.低应变强化型.应变软化型.拉拔试验拉拔试件制作时先将钢筋水平居中放置在模具中,之后沿钢筋轴向进行浇筑,模具两端使用 长塑料管
6、将 与钢筋隔离,防止加载时端部局部破坏,试件在室温养护 后拆模,之后在标准条件下养护 后进行试验。试验使用 微机控制电子伺服万能试验机进行加载,将位移传感器固定于钢筋自由端测量钢筋自由端滑移,荷载及位移数据由电脑自动采集,试验正式加载前进行预加载,预加载速度.,当荷载达到.时预加载结束进入正式加载,加载速度 ,滑移达到 时试验结束。拉拔试验编号规则:编号第 部分为 种类,高应变强化型编号,低应变强化型编号,应变软化型编号,每组 个试件;编号第 部分为钢筋种类,普通 钢筋编号为、肋间距离增大的 钢筋编号为,标准外形 钢筋编号为,每组 个试件;编号第 部分为钢筋锚固长度,取锚固长度、对应编号分别为
7、、,每组 个试件;编号第 部分为保护层厚度,取保护层厚度、对应编号分别为、,每组 个试件;具体分组及拉拔试验结果见表。其中除保护层厚度变化试件为 长棱柱体外,其他试件尺寸均为 立方体。.声发射试验结构或材料在产生微小损伤和裂缝时会以声波形式将能量释放并产生相应的声信号,通过传感器将声信号收集,并经过相应软件处理,可得到声发射信号参数;同时系统可对声发射信号通过时差定位的方式得到结构内部损伤点的分布情况。首先参考 规范使用.的 铅笔通过断芯的方法测定试件内部波速以及环境噪音,测定后将波速输入系统。在试块正反两面对称选取 个定位点,声发射试验装置及传感器布置点位见哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报
8、 第 卷图,通过耦合剂和胶枪将传感器固定在试件表面,之后对立方体试件同时进行拉拔试验及声发射试验,并同时结束。试验前置放大器增益为 ,带宽为 采样频率 ,门限为 。(a)试验装置传感器3(7)4(8)1(5)2(6)150202020202020150(b)传感器点位布置(mm)图 声发射试验装置 拉拔试验结果与分析拉拔试验结果见表,由于钢筋锚固长度较小,假设黏结应力沿钢筋长度方向均匀分布,由式()可得平均最大黏结应力。()式中:为平均最大黏结应力,为极限拉拔荷载,为锚固长度,为钢筋直径。表 试验结果 编号 种类钢筋种类锚固长度 保护层厚度 破坏形态 .拔出,未屈服拔出,未屈服拔出,未屈服 .
9、拔出,未屈服拔出,未屈服拔出,未屈服 .拔出,纵向贯通拔出,纵向贯通拔出,纵向贯通 .拔出,屈服拔出,屈服拔出,屈服 .拔出,屈服拔出,屈服拔出,屈服 .拔出,屈服拔出,屈服拔出,屈服 .拔出,未屈服拔出,未屈服拔出,未屈服 .拔出,纵向贯通拔出,纵向裂缝 .拔出,未屈服拔出,未屈服 .拔出,未屈服拔出,未屈服第 期王俊颜,等:负泊松比钢筋与 的黏结性能.种类对黏结性能的影响图()反映了 种类对拉拔试验平均荷载 滑移曲线的影响;钢筋在 中的荷载 滑移曲线可按图()分为两种类型,曲线按斜率变化可分为快速上升段、缓直段及下降段。H-NPR-3DL-NPR-3DS-NPR-3D20015010050
10、荷载/kN2 4 6 8 10滑移/mm0(a)不同 UHPC 的平均荷载-滑移曲线滑移/mm荷载/kN下降段缓直段下降段快速上升段类型 1类型 2(b)荷载-滑移曲线类型图 种类对荷载 滑移曲线的影响 对于高应变强化型和低应变强化型,两者破坏模式均为拔出破坏,破坏时 钢筋均未屈服,曲线发展规律相似,曲线类型为图()的类型;加载初期,钢筋受力后黏结力从加载端逐渐向自由端传递,此时为曲线的快速上升段,斜率较大,荷载快速增长,滑移增长缓慢;当达到极限拉拔荷载的左右时,曲线进入缓直段,此时曲线斜率开始减小,荷载增长放缓,滑移开始加速增长,直到达到极限拉拔荷载并维持一段时间后曲线出现拐点,荷载减少,滑
11、移持续快速增加,此时曲线进入下降段。然而对于应变软化型,曲线类型为图()的类型,没有明显的缓直段;这是由于应变软化型 纤维掺量较少,抗拉强度及延性低,难以抵御黏结力导致的内部环向拉应力,使得裂缝扩展至试件表面,产生竖向贯通裂缝,使得破坏呈现一定的脆性。结合表,、和 组试件的平均最大黏结应力分别为.、.和.,高应变强化型 相较低应变强化型和应变软化型 的平均最大黏结应力提升约.、.,且发生拔出破坏时试件表面未出现裂缝,因此高应变强化型 与 钢筋的黏结性能明显高于另外两种。.钢筋种类对黏结性能的影响图 为不同钢筋在高应变强化型 中的平均荷载 滑移曲线,在 的锚固长度下,对于 钢筋,发生拔出破坏时钢
12、筋均未屈服,对于 钢筋,拔出时钢筋均已屈服,这是由于 钢筋有较高的屈服强度,达到屈服强度所需锚固长度也要更大。钢筋的荷载滑移曲线与 钢筋的荷载滑移曲线前期发展趋势相似,曲线经历了快速上升段和缓直段;然而在下降段,钢筋和 钢筋表现出较大的不同。对于 钢筋,荷载达到峰值后曲线下降得较为缓慢,且在下降段出现一定的回弹,在滑移达到 时仍能保持较高的残余荷载,约为极限拉拔荷载的.,表现出良好的延性。而对于 钢筋,曲线下降较为迅速且并未出现回弹现象,在滑移达到 时的残余荷载仅为极限拉拔荷载的.。这是由于 钢筋的负泊松比特性导致其在受力后横截面较大使得 钢筋对混凝土材料的破坏更为严重,发生黏结滑移破坏后 钢
13、筋与 间靠摩擦力维持的黏结力大大降低。20015010050荷载/kN2 4 6 8 10滑移/mm0H-NPR-3DH-NPRA-3DH-400-3D图 不同钢筋种类下的平均荷载 滑移曲线 对于肋间距增大的 钢筋,破坏形态与普通 钢筋相同,试件平均极限拉拔荷载并未出现明显下降,且曲线发展趋势与普通 钢筋相似;结合表,和 组的平均最大黏结应力分别为.、.,因此肋间距的改变对 钢筋的平均最大黏结应力影响并不明显。然而在荷载相同时,组的滑移明显大于 组,可见肋间距增大对 钢筋与混凝土之间的咬合及滑移有一定的影响。.锚固长度对 钢筋黏结性能的影响图()可见不同锚固长度的钢筋其荷载 滑哈 尔 滨 工
14、业 大 学 学 报 第 卷移曲线呈相似趋势,破坏形态均为拔出破坏,比较不同锚固长度的情况,随着钢筋锚固长度的增加,极限拉拔荷载明显增加,而 基体始终未出现劈裂现象,这是因为高应变强化型 内部大量的钢纤维桥接了裂缝,试件内部应力分布更均匀,因此可以承受更大的拉拔力。从表 可见,、和 组试件的平均最大黏结应力分别为.、.、.,随着锚固长度的增加试件平均最大黏结应力逐渐降低。图()显示了锚固长度变化对加载端钢筋最大拉应力的影响,随着锚固长度的增加 钢筋加载端最大拉应力增加幅度变小,锚固长度为、和 条件下加载端钢筋平均最大应力分别为.、.以及.,对于 的 钢筋其在高应变强化型 中锚固长度为 以上时才能
15、使 钢筋达到其屈服强度()。H-NPR-5DH-NPR-4DH-NPR-3D20015010050荷载/kN2 4 6 8 10滑移/mm0(a)不同锚固长度下的平均荷载-滑移曲线650816.6754.5628.72 3 4 5 6钢筋相对锚固长度 la/d1 2001 0008006004002000加载端钢筋最大拉应力/MPa(b)锚固长度对钢筋加载端最大拉应力影响图 锚固长度对黏结性能的影响 .保护层厚度对 钢筋黏结性能的影响图()为不同保护层厚度下的平均荷载 滑移曲线,对于保护层厚度为、的棱柱体试件,破坏形态均为拔出破坏,钢筋未屈服,荷载 滑移曲线趋势与立方体试件相似,曲线为图()中
16、类型;但对于保护层厚度为 的试件,其在破坏时纵向裂缝扩展至表面,曲线在经过快速上升段后直接进入下降段,曲线为图()中的类型,相较保护层厚度较大时,其破坏呈现一定的脆性。从图()可见,当保护层厚度从 增加至 ,钢筋平均最大黏结应力有明显的提高,之后随着保护层厚度的增大,拉拔试件的平均最大黏结应力基本保持不变;这是因为保护层厚度超过 时,基体已经足以抵抗内部环向拉应力,因此进一步增大保护层厚度不会对平均极限黏结应力产生明显影响。(b)保护层厚度对平均黏结应力影响H-NPR-3DH-NPR-3D-50H-NPR-3D-40H-NPR-3D-3020015010050荷载/kN2 4 6 8 10滑移
17、/mm0(a)不同保护层厚度下的平均荷载-滑移曲线47.550.551.552.360504030平均最大黏结应力/MPa20 30 40 50 60 70保护层厚度/mm图 保护层厚度对黏结性能的影响 声发射试验结果与分析.高应变强化型 与 钢筋的黏结滑移破坏过程 钢筋在拔出过程中,随着拉力的增加,使得 内部产生裂缝和损伤,发出的声信号以波的形式表现,每个波形振幅 持续时间曲线下的面积即为损伤时产生的声发射能量,其大小可以反映损伤的剧烈程度。图 显示了 试件在发生黏结滑移破坏时,时间与声发射累计能量、荷载及滑移的关系,钢筋与高应变强化型 的黏结滑移破坏根据曲线斜率变化可分为三个阶段,分别为初
18、始阶段、破坏阶段及残余阶段。第 期王俊颜,等:负泊松比钢筋与 的黏结性能初始阶段破坏阶段残余阶段2001751501251007550250荷载/kN破坏能量剧增200 600 1 000 1 400时间/s1086420滑移/mm归一化累计能量1.00.90.80.70.60.50.40.30.20.10负荷/kN归一化累计能量滑移图 荷载、滑移与声发射累计能量演化特征 ,阶段,随着荷载的逐渐增加,滑移开始缓慢增长,此时黏结力主要由胶结力和机械咬合力组成,黏结力从试件加载端逐渐向自由端传递,沿钢筋锚固长度方向上应力开始分布不均,钢筋与 间的胶结界面逐渐被破坏,靠近加载端的咬合齿开始产生错动并
19、出现裂缝,逐渐向外释放能量。随着荷载进一步增加,进入阶段,此时荷载增长开始放缓,滑移增长基本停止,沿着钢筋锚固长度方向上黏结应力开始重新分布,能量释放变缓,黏结力主要为机械咬合力;当荷载接近峰值时,基体内部已积累大量损伤,由于钢纤维的桥接作用基体并未出现劈裂,但陆续有钢纤维拔出,接着新的钢纤维继续桥接裂缝,荷载曲线呈现下降一小段后又再次上升的现象,直到内部损伤产生的能量积累到某一数值,突然爆发;这时 钢筋与 间的咬合齿忽然被剪断,连带咬合齿附近的部分钢纤维被剪断,发出人耳可辨别的剧烈声响,此时荷载忽然下降,释放大量能量,滑移快速增长。图中可见归一化累计能量曲线和滑移曲线斜率的突然变大与锚固失效
20、时刻形成了良好的对应关系。继续加载,进入阶段,此时锚固已经失效,荷载逐渐降低,滑移呈线性增长,但随着钢筋的拔出,黏结应力导致的 基体内部环向拉应力使基体继续产生裂缝,能量释放速度略微放缓,裂缝逐渐扩大并伴随纤维陆续拔出,在荷载曲线上呈阶梯状上下起伏,此时黏结力基本完全由磨阻力承担。.高应变强化型 与 钢筋黏结滑移破坏损伤演化规律 图 为 、试件声发射试验内部损伤点分布情况,图()可见对于低应变强化型 内部损伤点主要分布在钢筋周围,黏结力在基体中未能良好地传递,基体还未充分利用时钢筋与 咬15012090603003060901201500306090120150X 坐标Z 坐标Y 坐标(a)S
21、-NPR-3D(b)H-NPR-3D15012090603003060901201500306090120150X 坐标Z 坐标Y 坐标(c)H-400-3D(d)H-NPRA-3D15012090603003060901201500306090120150X 坐标Z 坐标Y 坐标15012090603003060901201500306090120150X 坐标Z 坐标Y 坐标图 声发射损伤点定位 哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 第 卷合齿已经破坏;对于图()高应变强化型 在黏结滑移破坏过程中损伤点分布更为分散,这是由于大量分布的钢纤维桥接了损伤过程产生的微裂纹,使得基体利用更加充分,因
22、此黏结性能得到了较大提升;而图()中 试件,损伤点主要分布于试件加载端,这是由于 屈服应力较小,仅靠下部 便可以将钢筋良好地锚固;图()中 试件损伤点十分密集且集中,这是由于钢筋肋间距的增大造成局部的应力集中更为明显,靠近加载端 基体此时已被压碎,被压碎的 基体在力的作用下再次被压实并分布于肋前继续承载,因此肋间距的增大并未导致极限拉拔荷载的减小。图 为 试件黏结滑移破坏过程中的内部损伤发展情况,可见在阶段内部损伤较少,且主要集中在试件加载端及钢筋周围,呈倒锥形,此时 钢筋与 咬合良好,黏结应力主要分布于加载端,加载端钢筋与 咬合齿的部分错动使得基体产生损伤;阶段时由于黏结应力沿着钢筋逐渐开始
23、进行重分部,结构内部产生的新损伤点较少且沿钢筋长度方向分布较为均匀;阶段时 钢筋与 间咬合齿已破坏,黏结力主要由磨阻力提供,此时钢筋在拔出过程中 基体内部裂缝逐渐向外扩展,从图中可见这一阶段由于大量钢纤维对裂缝的桥接作用,损伤点在基体内整体分布较为均匀。(d)全过程15012090603003060901201509060300150120X 坐标Z 坐标Y 坐标(a)I 阶段15012090603003060901201509060300150120X 坐标Z 坐标Y 坐标15012090603003060901201509060300150120X 坐标Z 坐标Y 坐标1501209060
24、3003060901201509060300150120X 坐标Z 坐标Y 坐标(b)阶段(c)阶段图 损伤点演化特征 结 论通过 钢筋与 的中心拉拔试验,研究了不同参数对 钢筋与 间黏结性能的影响规律,并使用声发射技术对两者的黏结滑移破坏模式及损伤开展过程进行分析。)钢筋的负泊松比特性和高强度会导致发生黏结滑移破坏后的残余黏结力降低,相较应变软化型和低应变强化型,高应变强化型 与 钢筋间具有更好的黏结性能。)增加锚固长度可有效增加极限拉拔荷载,对于 的 钢筋推荐锚固长度大于 倍钢筋直径。保护层厚度较小时,裂缝会扩展至表面,使破坏呈现一定的脆性。肋间距的增加会导致相同荷载下 钢筋的滑移明显增长
25、,对最大黏结应力影响较小。)结合声发射试验和拉拔试验,可将 钢筋与高应变强化型 间的黏结滑移破坏过程分为初始、破坏和残余三个阶段,破坏阶段末是锚固失效的转折点,通过能量曲线和滑移曲线斜率变化可第 期王俊颜,等:负泊松比钢筋与 的黏结性能有效辨别两者间的锚固失效。)黏结滑移破坏过程中,损伤点在前期主要集中在加载端,之后逐渐向自由端扩展,对于高应变强化型 由于内部纤维良好的桥接作用,试件最终内部损伤点分布较为均匀,声发射试验可以较好地监测黏结滑移破坏的损伤演化情况。参考文献 ,:,:,:赵筠,廉慧珍,金建昌 钢 混凝土复合的新模式 超高性能混凝土()之一:钢 混凝土复合模式的现状,问题及对策与 发展历程 混凝土世界,():,():,():,:,:,:,:王俊颜,郭君渊,肖汝诚,等 高应变强化超高性能混凝土的裂缝控制机理和研究 土木工程学报,():,():,():,:,():()胡翱翔,梁兴文,史庆轩,等 高强钢筋与超高性能混凝土黏结性能试验研究 西安建筑科技大学学报(自然科学版),():,(),():,()(),:,():(),():(编辑 赵丽莹)哈 尔 滨 工 业 大 学 学 报 第 卷