A平方O工艺设计计算书.doc

2.4 A/A/O工艺设计
2.4.1 设计参数

2.4.2 好氧池设计计算
（1） 反应器内MLSS浓度
取MLSS浓度X=3000mg/L，回流污泥浓度XR=9000mg/L
故污泥回流比 R=
（2） 求硝化的比生长速率

式中：μn,m——硝化菌的最大比生长率，g新细胞/(g细胞·d)；
N——出水氨氮的浓度，mg/l。此处为8mg/L；
KN——半速率常数，在最大比基质利用率一半时的基质浓度，此处为1mg/L。
先求10℃时的μn,m

故
（3） 求设计SRTd（污泥龄）
理论SRT：

设计SRTd：为保证安全设计的SRTd未理论SRT的三倍，故

（4） 好氧池停留时间

式中 Yt —— 污泥总产率系数，取0.8kgMLSS/kgBOD；
So —— 进水BOD5浓度mg/L，此处为180mg/L；
Se —— 出水溶解性BOD5浓度，mg/L；
Kd —— 自身氧化系数，
在20℃时，K20取0.04-0.075，此处取0.075。
θ为温度修正系数，可取1.02-1.06，此处取1.02。
故
Se=So’-Sne
Sne=7.1b×aCe
式中 Ce —— 处理出水中SS浓度，此处为20mg/L；
b —— 微生物自身氧化率，此处为0.075；
Xa —— 在处理水的悬浮固体中，有活性的微生物所占比例，此处为0.4
So’ —— 出水BOD5浓度，此处为20mg/L
故
故
（5） 好氧池面积

故好氧池停留时间HRT为：

（6） 生物固体产量

式中 Q —— 该污水厂最大的处理量，6000m3/d
故
（7） 比较求由氮氧化成的硝酸盐数量
每产生1g的VSS就要消耗掉0.12g的N，故因生物固化作用除去的TNx,bio

故因硝化/反硝化作用除去的TN为

式中 TNin —— 进水总氮量，45mg/L；
TNout —— 出水总氮量，20mg/L
故
故产生的硝酸盐数量及浓度为：

故硝酸盐浓度为

2.4.3 缺氧池设计计算
（1） 内回流比IR

式中 —— 排除的硝酸盐量，12mg/L
故
（2） 缺氧池面积

式中 Kde ——反硝化速率，kgNO3-N/(kgMLSS·d)；

式中 Kde20 —— 20℃时的反硝化速率，取0.06kgNO3-N/kgMLSS
θt ——温度修正系数，取1.08
故
故
其水力停留时间HRT为

2.4.4 厌氧池设计计算
（1） 厌氧池容积

式中 tp —— 厌氧池停留时间，取2h
故厌氧池体积

2.4.5 曝气系统设计计算(本设计采用鼓风曝气系统)
（1） 设计最大需氧量AOR
AOR=除去BOD需氧量—剩余污泥当量+消化需氧量—反硝化产氧量

硝化需氧量

反硝化产氧量

故
（2） 供气量的计算
采用STEDOC300型橡胶膜微孔曝气器，敷设于距池底0.2m处，淹没水深4.8m，氧 转移效率30%，计算温度定为30℃。
氧在蒸馏水中的溶解度：
T=20℃时，
T=30℃时，
空气离开曝气池面时，氧气的百分比
（式中EA=30%）

曝气池混合液中平均氧饱和度

故
计算20℃时脱氧清水的需氧量

式中 α —— 氧转移折算系数，取0.85；
β —— 氧溶解折算系数，取0.95；
ρ ——水的密度，1kg/L；
CL——废水中的溶解氧浓度，2mg/L
故

曝气池最大时供气量

（3） 曝气器计算
在每个廊道中每平方米中该设置一个曝气器，一个曝气池的总面积360m2。故曝气池中的微孔曝气器数量N=360个。这里采用STEDOC300型橡胶膜微孔曝气器，其主要性能参数见下：

校核每个曝气头的供气量
满足要求。
（4） 空压机的选择
空气管路中总压力损失按5KPa计算
故空压机所需压力P为

空压机供气量：
根据所需压力和供气量，采用两台RD-125型罗茨鼓风机（1.45m×1m)，一用一备。
2.4.6 其它设备选型
（1） 厌、缺氧区搅拌器
取搅拌能量5w/m3，故厌、缺氧区所需能量为

选用两台DOTO 15型低速潜水推流器。
（2） 内回流泵
内回流比IR=132%，故内回流流量Qr为：

故选择两台SS066型低扬程污泥回流泵，一用一备。
2.4.7 反应池廊道和出水堰布置
（1） 反应池廊道布置
A/A/O反应池采用4廊道设计，好氧池两个廊道，缺氧池和厌氧池共两个廊道，有效水深5m，每个廊道宽5m，大36m
（2） 出水堰堰上水头h

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