思惠楼脚手架专项施工方案.doc

落地式双排脚手架工程
安全专项施工方案

一、工程概况
1、工程名称：思惠楼工程
2、工程概况：思惠楼工程，塔八边形楼阁式，占地约124平方米，高约38米，底面直径约14.85米，砖木结构。
二、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；
2、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；
3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)(2006年版)；
4、《密目式安全立网》(GB16909-1997)；
5、《钢管脚手架扣件》(JGJ22-85)；
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；
7、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)；
8、《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005);
9、建筑结构施工图纸；
10、设计图纸及招标文件范围内容。
三、方案编制
(一)、脚手架计算参数
根据本工程的实际情况，确定采用落地式双排扣件式钢管脚手架，双管立杆，建筑高度约为38M，搭设高度约为38.8M。
搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8m；
脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离为0.10m；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)钢管宜采用φ48.3×3.6，本方案按目前市场上φ48×3.0取值计算，连墙件采用2步3跨，竖向间距为3.6m，水平间距为4.5m，采用钢管扣件连接；
施工均布活荷载为2.0KN/m2；脚手架用途：装修脚手架；同时考虑2层施工；
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10KN/m2，脚手板按照铺设7层计算；
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15KN/m，安全网荷载取0.01KN/m2；
脚手板下纵向水平杆在横向水平杆上面，主结点间设一根纵向水平杆；
脚手架计算中考虑风荷载，取重现期n=10年对应的基本风压值为0.25KN/m2(黄山市)；
地基参数：素填土夯实，50厚碎石垫层，C15混凝土，地基承载力特征值：fgk=120kN/m2；
其他参数参照《扣规》(JGJ130-2011)选取。
(二)、构配件要求
1、搭设脚手架全部采用φ48×3.0的钢管，其质量符合现行国家标准规定。
2、脚手架钢管的尺寸，横向水平杆最大长度不超过2.2m，其它杆最大长度不超过6.5m，每根钢管的最大质量不大于25Kg。
3、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。
4、钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆。
5、扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》(JGJ22-85)规定。
(1)新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准《钢管扣件脚手架》(JGJ22-85)规定抽样检测，对不合格品禁止使用。
(2)旧扣件使用前，应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。
(3)新、旧扣件均进行防锈处理。
6、脚手板采用长1.4m×宽0.8m竹笆片，无发霉，腐朽。
7、密目式安全立网采用长6m×宽1.8m，且必须是合格产品。
(三)、地基与基础
1、脚手架地基与基础的施工，根据脚手架所受荷载、搭设高度，压实填土地基承载力≥80kN/m2后，沿建筑物基础四周地坪填1.2m宽、50厚碎石垫层，浇100厚C15素砼垫层。
2、脚手架基础未经处理或已处理的基础不能满足承载力和稳定性的，应当禁止搭设。
3、脚手架立杆垫板或底座底面标高宜高于自然地坪50mm∼100mm。
4、立杆基础外侧设置截面20cm×20cm的排水沟，向外有不小于1∶0.05的排水坡度并做好有组织排水。
5、严禁在脚手架基础及周边开挖作业，否则应采取加固措施。
(四)、纵、横向水平杆、脚手板、防护栏杆、挡脚板
1、纵向水平杆设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨；
2、纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：
1)两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。
2)搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。
3、纵向水平杆的各节点处采用直角扣件固定在横向水平杆上。
4、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
5、竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，满铺到位，不留空位，四个角应用直径不小于1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。
6、竹笆脚手板每隔一步距以及作业层必须满铺，竹笆脚手板与墙面之间空隙不大于200mm。
7、作业层必须在外立杆内侧搭设双道防护栏和180mm高的挡脚板。
(五)、立杆
1、每根立杆垂直平稳放在木垫板上；垫板应采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于200mm。
2、脚手架里立杆距离墙体净距为200mm。
3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
4、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：
(1)当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；
(2)当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
5、立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上皮1m，宜高出檐口上端1.5m。
(六)、连墙件
1、连墙件数量的设置，竖向间距2步，纵向水平间距为3跨。
2、连墙件的布置：
(1)应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。
(2)应优先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置。
(3)连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。
(4)连墙件采用φ48×3.5钢管和扣件与建筑物刚性连接。
(七)、剪刀撑、安全网
1、每道剪刀撑宽度不应小于4跨(≥6m)，斜杆与地面的倾角应在450∼600之间。
2、高度在24m以下脚手架必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。
3、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
4、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。
5、脚手架外侧必须密目式安全立网封闭，且应将安全网固定在脚手架外立杆里侧，应用18#铅丝张挂严密；安全网下角距离底面的空隙不应大于10mm。
(八)、门洞
1、脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式，斜杆与地面的倾角a应在450∼600之间。当步距(h)大于纵距(la)时，应采用下图型式，并应符合下列规定：当h=1.8m时，纵距不应大于1.5m。

（c）挑空一根立杆（B型）；（d）挑空二根立杆（B型）；
1―防滑扣件；2―增设的横向水平杆；3―副立杆；4―主立杆
(九)、斜道
1、高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道，应附着外脚手架或建筑物设置。
2、人行斜道宽度不应小于1m，坡度宜采用1∶3。
3、拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。
4、斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度为0.18m，内侧应挂密目网封闭。
5、脚手板横铺时，应在横向水平下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm。
6、脚手板应每隔250mm∼300mm设置一根防滑条，木条厚度宜为20mm∼30mm。
(十)、防雷装置
1、脚手架防雷装置的接闪器(避雷针)应设置于其四角最顶端，接闪器(避雷针)宜采用圆钢或焊接钢管制成，长度应为1m∼2m。
2、防雷引下线可用16mm2黄/绿双色绝缘铜芯线或利用脚手架的金属结构体，但应保证电气连接。当用绝缘铜芯线作防雷引下线时途中用瓷瓶，导线绑扎。
3、接地装置的接地线应采用2根及以上导体（40×4镀锌扁钢或16mm2双色铜芯线），在不同点与接地体作电气连接，接地装置可利用钢筋混凝土基础中钢筋结构等基础接地体；当采用人工接地体做接地装置时，垂直接地体应采用50mm×50mm×5mm角钢、φ48钢管或φ22圆钢，长度2.5m，不得采用螺纹钢，接地电阻值不大于4Ω。
(十一)、脚手架搭设质量和安全要求
脚手架的搭设应将质量要求和安全要求有机的统一起来，确保搭设过程以及以后的使用和拆除过程的安全与适用。
(一)搭设前的准备工作
1、搭设前，项目技术负责人应按专项施工方案向架子工进行书面交底，交底双方履行签字手续。
2、熟悉图纸和施工现场，掌握建筑平面和立面的构造特点，环境条件，按照《扣规》(JGJ130-2011)中构造要求，决定脚手架步距等，具体搭设步骤。
3、材料准备，对进场的钢管，扣件，脚手板，安全网等进行检查验收，不合格产品不得使用。
4、脚手架地基与基础的施工，应根据脚手架所受荷载、搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202)的有关规定进行。
5、脚手架地基基础完工后及脚手架搭设前，必须告知建设主管部门现场督查，脚手架基础验收合格后方可按方案的要求放线定位。
6、架子工应持省住建厅颁发的特种作业操作资格证上岗作业，必须戴好安全帽，系安全带，穿防滑鞋登高作业，操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。
(二)搭设过程中的质量和安全要求
1、扣件式双排钢管脚手架搭设一般顺序是：里立杆→外立杆→横向水平杆→纵向水平杆→扫地杆→脚手片→防护栏杆和挡脚板→连墙件→安全网
2、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步，保证搭设过程中的稳定性。
3、脚手架搭设中累计误差超过允许偏差，难以纠正，每搭完一步脚手架后，按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
4、竖立杆时应由两人配合操作，纵、横向杆与立杆连接时，也必须两人配合。
5、当有6级强风及以上大风、浓雾、雨或雪天气时，应停止脚手架搭设作业，雨、雪后上架作业应注意防滑，并采取防滑措施。
6、脚手架上严禁堆放模板、支撑、钢筋等物件，应及时清理脚手架上的建筑垃圾，以防落物伤人。严禁在脚手架上固定缆风绳、架设输送砼泵管、溜槽等。
7、脚手架与外电架空线路的边线之间安全距离应符合《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005)的有关规定。脚手架上严禁架设施工用电线路。
8、在脚手架上进行电焊、气焊作业，应采取严格的防火措施。
8、脚手架搭设完毕，在使用前，施工、监理单位组织分段验收(一般不超过3步架)，形成书面验收记录。验收表中应写明验收的部位，内容量化，验收人员履行验收签字手续。验收不合格的，应在整改完毕后重新填写验收表。脚手架验收合格并挂合格牌后方可使用。

立杆对接接头布置
(十二)、外架拆除
1、外架拆除前应由项目技术负责人召集有关人员对架子工程进行全面检查，建筑物施工完毕，且不需要使用时，脚手架方可拆除。
2、拆除脚手架应设置警戒，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员通行，并设有专人负责警戒。
3、长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。
4、拆除外架前应将通道口上的存留材料杂物清除，按自上而下先装后拆，后装先拆的顺序。
5、脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；在拆除最后一道连墙件之前，应先在立杆上设抛撑后，方可拆除。
6、拆除顺序为：安全网→挡脚板→防护栏杆→剪刀撑→脚手片→搁栅杆→连墙件→纵向水平杆→横向水平杆→立杆。
7、如遇强风，雨、雪等气候，不能进行外架拆除。
8、卸料时各配件严禁抛掷至地面。
9、运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。
(十三)、纵、横向水平杆、立杆、连墙件、立杆地基承载力设计计算
本工程采用落地式双排扣件式钢管脚手架搭设，根据《扣规》(JGJ130-2011)第1.0.3条规定，应对脚手架结构构件与立杆地基承载力进行设计计算。
一、纵向水平杆的计算:
纵向水平杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面。
按照纵向水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
纵向水平杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800横距/3=0.027kN/m
活荷载标准值Q=2.000×0.80/3=0.533kN/m
静荷载的设计值q1=1.2×0.038+1.2×0.027=0.078kN/m
活荷载的设计值q2=1.4×0.533=0.746kN/m
q1 q2 q2

L L L L L L

纵向水平杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
q1　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　q2

L L L　　　　　　　　　　 L L L

纵向水平杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1＝0.08q1L2＋0.10q2L2
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.078+0.10×0.746)×1.5002=0.182kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
M2＝-0.10q1L2-0.117q2L2
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.078+0.117×0.746)×1.5002=-0.214kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=＝0.214×106/5080.0=42.126N/mm2
纵向水平杆的计算强度小于抗弯强度设计值f＝205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
υ＝0.677
静荷载标准值q1=0.038+0.027=0.065kN/m
活荷载标准值q2=0.533kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
υ=(0.677×0.065+0.990×0.533)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.15mm
纵向水平杆的最大挠度小于容许挠度[υ]1500.0/150与10mm,满足要求!
二、横向水平杆的计算：
横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面。
用纵向水平杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算横向水平杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
纵向水平杆的自重标准值P1=0.038×1.500纵距=0.057kN
脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/3=0.040kN
活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/3=0.800kN
集中荷载的设计值P=1.2×0.057+1.2×0.040+1.4×0.800=1.236kN
　　　　　　　　　　　　　　P　　　　P
　　　　　　　　　　　　　　　　q

　　　　　　　　　　　　L/3　　　　　　　L/3
　　　　　　　　　　　　　　　　L
横向水平杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为横向水平杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
M＝qL2/8
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=
M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.236×0.800/3=0.331kN.m
σ==0.331×106/5080.0=65.16N/mm2
横向水平杆的计算强度小于抗弯强度设计值f＝205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为横向水平杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
υ1＝
集中荷载最大挠度计算公式如下:
υ2＝
横向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度
υ1=5×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm
集中荷载标准值P=0.057+0.040+0.800=0.897kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
υ2=897×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=0.649mm
最大挠度和
υ=υ1+υ2=0.659mm
横向水平杆的最大挠度小于容许挠度[υ]800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc---扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R---纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
纵向水平杆的自重标准值P1=0.038×1.5×3/2=0.114N
横向水平杆的自重标准值P2=0.038×1.0/2=0.019N
脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.80×1.5/2=0.060kN
活荷载标准值Q=2.000×0.80×1.5/2=1.200kN
荷载的计算值R=1.2×（0.114+0.019+0.060）+1.4×1.200=1.912kN<Rc
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧扭力矩达40N•m-65N•m时,试验表明:单扣件在12.0kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN。
四、脚手架立杆荷载计算：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容：
(1)、立杆承受的每米结构自重标准值(KN/m)；本例为0.1248
NG1=0.1248×14.1=1.76KN
(2)、脚手板的自重标准值(KN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10
NG2=0.10×5×1.500×0.800/2=0.3KN
(3)、栏杆与挡脚板自重标准值(KN/m)；本例采用栏杆、竹笆片档板，标准值为0.15
NG3=0.15×1.500×5/2=0.563 KN
(4)、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(KN/m2)：0.01
NG4=0.01×1.500×14.1=0.212KN
经计算得到，静荷载标准值产NGΚ=NG1+NG2+NG3+NG4=2.835KN。
2、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
NQΚ=2.0×2×1.500×0.800/2=2.400KN
3、风荷载标准值应照以下公式计算：
ωΚ=μzᆞμsᆞωo
式中：ωΚ---风荷载标准值(KN/m2)；
μz---风压高度变化系数，查《荷规》(GB50009-2001)(2006年版)B类、5.4m高，即底部：μz=1.00；
μs---脚手架风荷载体型系数，本规范表4.2.6的规定采用：μs=0.868；
ωo---基本风压(KN/m2)，查《荷规》(GB50009-2001)(2006年版)，黄山市地区：ωo=0.25；
经计算得到，风荷载标准值ωΚ=1.00×0.868×0.25=0.217KN/m2
4、立杆段的轴向力设计值计算：
不考虑风荷载时：
N=1.2NGΚ+1.4NQΚ=1.2×2.835+1.4×2.400＝6.762KN
考虑风荷载时：
N=1.2NGΚ+0.9×1.4NQΚ=1.2×2.835+0.9×1.4×2.400＝6.426KN
5、风荷载产生的立杆段弯矩设计值Μw计算公式：
Μw=0.9×1.4MWK==0.9×1.4×0.217×1.500×1.8002/10=0.133KN.m
式中：MWK---风荷载产生的弯矩标准值(KN.m)；
ωΚ---风荷载标准值(KN/m2)；
Lα---立杆纵距(m)；
h----立杆步距(m)。
6、立杆的稳定性计算：
不考虑风荷载时：
σ=
式中：N---计算立杆段的轴向力设计值(KN)；N=6.762
---轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比=的结果查表得到=197，=0.186；
---计算立杆的截面回转半径(cm)；=1.58
---计算长度(m)，由公式=kμh确定；=3.118
k---计算长度附加系数，其值取1.155；
μ---计算长度系数，由脚手架的高度确定，查表5.3.3得μ=1.50；
A---立杆的截面面积(cm2)；A=4.89
σ---钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到σ=74.34
［f］--钢管立杆抗压强度设计值(N/mm2)；［f］=205
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<［f］，满足要求!
考虑风荷载时：
σ=
式中：N---计算立杆段的轴向力设计值(KN)；N=6.426
---轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比=的结果查表得到=197，=0.186；
---计算立杆的截面回转半径(cm)；=1.58
---计算长度(m)，由公式=kμh确定；=3.118
k---计算长度附加系数，其值取1.155；
μ---计算长度系数，由脚手架的高度确定，查表5.3.3得μ=1.50；
A---立杆的截面面积(cm2)；A=4.89
W---立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)；W=5.08
MW---计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩(KN.m)；MW=0.133
σ---钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到σ=96.83
［f］--钢管立杆抗压强度设计值(N/mm2)；［f］=205
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<［f］，满足要求!
7、脚手架允许搭设高度的计算，并应取较小值：
不考虑风荷载时，双排脚手架允许搭设高度［H］按下式计算
［H］=
式中：NG2K---构配件自重标准值产生的轴向力(KN)；NG2K=1.075
NQΚ---活荷载标准值(KN)；NQ=2.400
gk---立杆承受每米结构自重标准值(KN/m)；gk=0.1248
经计算得到，按照稳定性计算的搭设高度HS=93.5m。
考虑风荷载时，双排脚手架允许搭设高度［H］按下式计算
［H］=
式中：NG2K---构配件自重标准值产生的轴向力(KN)；NG2K=1.075
NQΚ---活荷载标准值(KN)；NQ=2.400
gk---立杆承受每米结构自重标准值(KN/m)；gk=0.1248
MWK---计算由风荷载产生的立杆段弯矩标准值(KN.m)；MWK=0.105
经计算得到，按照稳定性计算的搭设高度HS=56m。
本方案脚手架搭设高度为38.8m，满足要求!
五、连墙件的计算：
1、连墙件的轴向力设计值的计算:
=7.92kN
式中：N ιw---风荷载产生的连墙件轴向力设计值：
N ιw=1.4×ωk×Aw=4.92kN
其中：Aw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积：
Aw=hw×bw=16.2m2
hw=n1×h=2×1.8=3.6m2
bw=n2×La=3×1.5=4.5m2
其中：作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk=μz·μs·ω0=0.217kN/m2
计算参数：风压高度变化系数μz，查《荷规》(GB5009-2001)(2006年版)B类、14.1m高，即顶部：μz=1.00
脚手架风荷载体型系数μs=0.868
基本风压ω0=0.25kN/m2
式中：N0---连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排架取3kN。
2、连墙件杆件强度计算：
强度：
σ==N/mm2
式中：σ---连墙件应力值(N/mm2)；
AC---连墙件的净截面面积(mm2)；A=489
N ι---连墙件轴向力设计值(N)；N=7920
f---连墙件钢材的强度设计值(N/mm2)；f=205
经计算，连墙件的强度满足要求!
3、连墙件杆件稳定性计算：
稳定：
=N/mm2
式中：N ι---连墙件轴向力设计值(N)；N=7920
A---连墙件的毛截面面积(mm2)；A=489
---连墙件的稳定系数，由长细比==200/15.8得到=0.966；为内排架距离墙的外伸长度；
f---连墙件钢材的强度设计值(N/mm2)；f=205
经计算，连墙件的稳定性满足要求!
4、连墙件的轴向承载力验算：
0.966×4.89×10-4×205×103=96.84kN>8kN
经计算，连墙件的连接承载力满足要求!
5、连墙件采用钢管单扣件与墙体连接，扣件抗滑承载力的验算：

式中：RC---扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取8.0kN。
经计算N ι=7.92kN小于单扣件抗滑承载力设计值8.0kN，
连墙件采用单扣件与墙体连接，满足要求!

连墙件扣件连接示意图
六、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
pK=≤fg
式中：pK---立杆基础底面处的平均压力标准值(KPa);
Nk---上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值(kN)；Nk=6.762
A---基础底面面积(m2)；A=0.25
fg---地基承载力特征值(KPa);fg=120
立杆底部采用50厚木垫板，垫板长a=3.5m，宽b=0.25m，每块垫板支承三根立杆，每根立杆的垫板支撑面积即基础底面面积：A=3.5×0.25/3=0.29>0.25m2，取A=0.25m2。
立杆基础底面的平均压力：pK=KPa≤fg=120KPa；
地基承载力满足要求！

后附图一：

附图二：双管立杆剖面图

图二：双管立杆剖面图
（说明：双管立杆高度7.6m,往上按标准间距搭设单管立杆）