SiO_2_LaB_6复合...BH_4可逆储氢性能的改善_黄依静.pdf

2023NO3ISSN 1672-9064CN 35-1272/TK收稿日期：2022-12-23基金项目：国家自然科学基金资助项目（22175136）作者简介：黄依静（1997），女，硕士，从事储能技术研究和输变电工程建设管理工作。通讯作者：张锦英（1978），女，博士，教授，博士生导师，主要从事光、电、催化及储能（氢）研究。SiO2/LaB6复合掺杂对 LiBH4可逆储氢性能的改善黄依静1张锦英2（1国网厦门供电公司福建厦门3610002西安交通大学电气工程学院陕西西安710100）摘要首次利用SiO2/LaB6催化剂对LiBH4储氢材料进行复合掺杂，降低了LiBH4储氢材料的吸/放氢温度，实现了LiBH4在300 和4.6 MPa氢压条件下的可逆吸氢。在惰性氛围下，将SiO2/LaB6混合物与LiBH4粉末机械球磨2 h，得到LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料。TPD放氢测试结果表明，LiBH4/SiO2/LaB6（质量比411）的主要放氢温度较LiBH4减少了170，LiBH4/SiO2/LaB6（质量比1433）的主要放氢温度较LiBH4降低了180，放氢活化能降低至60.27 kJ/mol；PCT吸氢测试结果表明，在300 和4.6 MPa氢压下，LiBH4/SiO2/LaB6（质量比1433）可在一次放氢后重新吸收4 wt%的氢气。关键词氢能储氢吸放氢LiBH4SiO2LaB6中图分类号：TK91文献标识码：A文章编号：1672-9064(2023)03020060引言氢能具有极高的能量密度1和零碳排放量2，是理想的绿色能源。氢气可由燃料电池、联合发动机等转化为高效电能，并应用于移动设备的电力来源、新型分布式能源、电网储能和智能微电网。然而，氢气在室温下的密度仅为空气的1/14，过大的氢气储存空间限制了氢能源的实际应用。因此，提高氢能系统的储氢密度是解决氢能大规模应用难点的关键3-4。美国能源局将轻型氢能移动电源系统的储氢密度目标定义为6.5 wt%。因此，改进高密度固态热解储氢材料（氢含量10 wt%）的储氢性能是达到氢能应用标准的最快速、最高效的方法。经有效改性后，高密度固态氢化物可成为极具发展前景的储氢材料，应用于便携式备用电源、汽车、无人机、船舶和航天器等移动设备中。金属硼氢化物是以M（BH4）n形式存在的离子化合物（M=Li、Na、K等），为典型的高密度固态储氢材料，近年来受到广泛关注。其中，LiBH4是储氢密度最高的金属硼氢化物，其热解产物为LiH和B，理论储氢质量密度高达18.5 wt%，远高于美国能源局制定储氢系统密度标准6.5 wt%。然而，纯LiBH4的储氢性能不佳，其主要放氢温度高达480 5-6，吸氢再生条件需要600 C的高温和15 MPa的极高氢压7。因此，为实现LiBH4的大规模应用，需解决以下2个主要问题：LiBH4放氢温度过高，主要放氢温度400，放氢动力学差；LiBH4放氢产物的吸氢温度过高、压强过大，吸放氢可逆性差。相关研究表明，MgH2催化剂与LiBH4（摩尔比12）机械球磨1 h后，可将LiBH4起始放氢温度降低至225 8；将质量比为31的SiO2催化剂与LiBH4进行混合掺杂，可使LiBH4的起始放氢温度降低至200 左右9；添加TiO2催化剂可将LiBH4/4TiO2起始放氢温度降低至150，且大部分氢气可在低于220 的温度下释放10；研究表明，SiO2、A2O3可与LiBH4反应形成稳定的含锂氧化物和金属硼化物相，ZrO2及其纳米级氧化物也可增强LiBH4的储氢性能，而去稳定化作用由大到小的排序为SiO2Al2O3ZrO211。此外，其他氧化物对LiBH4的去稳定化作用由大到小的排序被证实为Fe2O3V2O5Nb2O5TiO2SiO212。添加TiCl3、TiF3和ZnF2催化剂可将LiBH4的起始放氢温度降低至100 左右13。此外，其他过渡金属水合阴离子，如FeH64-、CoH54-和MnH65-也被证实能够提高LiBH4的储氢性能14。金属阳离子如Zn2+，也可实现对LiBH4热力学稳定性的有效调控15。金属和非金属催化剂（如Mg和N）的共同取代也是提高LiBH4脱氢性能的有效方法。实验表明，被Mg和N混合物共同取代的LiBH4拥有最低的氢解离能，且起始脱氢温度可降低至160.5 左右16。金属Mg或Ti的添加也被证实拥有降低LiBH4的结构稳定性的性能17。将活性炭（AC）与LiBH4进行机械球磨，可把LiBH4的起始放氢温度降低至160 左右18。在现有针对LiBH4的改性研究中，TiF3和SiO2均表现出了对LiBH4极佳的催化作用。其中，LiBH4/TiF3复合材料体系可在7090 释放出超过5 wt%的氢气含量19；LiBH4/SiO2/TiF3复合材料体系可在500 C和4.5 MPa氢压下吸收大约4 wt%的氢气20。但TiF3催化剂的成本过高，不利于大规模生产应用，且SiO2/TiF3复合催化剂未能有效降低LiBH4可逆吸氢温度和压强21。因此，本文在已有的LiBH4/SiO2/TiF3复合材料体系的基础上，用含B的稀土元素催化剂LaB6替代金属氟化物催化剂TiF3，以提高复合添加剂对吸氢过程的催化效果，利用机械球磨法制备了LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料，并对其进行了吸研 究 与 探 讨202023NO3.ISSN 1672-9064CN 35-1272/TK图1摩尔比111的复合储氢材料的TPD放氢曲线放氢性能测试、物相表征分析和放氢动力学计算。1实验1.1实验试剂与测试仪器实验试剂：硼氢化锂（LiBH4），纯度95%，上海阿拉丁生化科技股份有限公司；二氧化硅（SiO2），纯度99.99%，北京伊诺凯科技有限公司；六硼化镧（LaB6），纯度99.5%，上海阿拉丁生化科技股份有限公司。测试仪器：PCT储氢测试仪（H-Sorb-2600），北京金埃普科技有限公司，用于材料的放氢、吸氢测试；X射线衍射仪（D2-PHASER），德国布鲁克科技公司，用于材料的物相表征分析。1.2样品制备过程共制备3个不同质量比的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料，分别为摩尔比111（0.100 g LiBH4、0.276 g SiO2、0.937 gLaB6），质 量 比1433（0.700 g LiBH4、0.150 g SiO2、0.150 gLaB6）和411（0.400 g LiBH4、0.100 g SiO2、0.100 g LaB6）。所有制备操作均保证在无水无氧环境下进行：首先，在氩气氛围手套箱中称量LiBH4、SiO2、LaB6粉末所需质量，并将材料粉末和不锈钢球（球料比401）放入不锈钢球磨罐中；其次，将不锈钢球磨罐从手套箱中转移至行星球磨机中（转移过程与空气无接触），开始机械球磨，球磨总时长为2 h，正反转各自交替运行20 min，转速为450 rpm/min；球磨结束后，再将球磨罐转移至手套箱中，在惰性氛围保护下筛分LiBH4/SiO2/LaB6混合物并储存。2LiBH4的储释氢特性2.1LiBH4的放氢特性LiBH4是1种在室温下具有正交结构的白色离子晶体22，其脱氢反应可分为4步：当加热至108112 左右时，正交结构的LiBH4转化为六方结构的LiBH4-x，同时释放出少量氢气，焓增加了4.18 kJ；当加热至268286 左右时，LiBH4开始熔化转变为液态，并释放出少量氢气，焓增加了7.56 kJ；而当温度进一步升高至483492 时，材料将释放出4.5 wt%的氢气，并生成反应产物LiH和B，焓变为91.66 kJ；此前的反应产物LiH将在680 以上的高温和较低的氢气压力下分解为Li和H2，焓变为90.73 kJ。通常，LiBH4的放氢过程可总结为式（1），因最后一步分解反应只发生在极高的温度下，可忽略不计。在LiBH4前三步的氢气解析过程中，释放出的氢气理论含量高达13.8 wt%，总焓变为194.15 kJ。在0.1 MPa平衡氢气压力下，LiBH4的放氢峰值温度约为370 23-25。LiBH4LiH+B+32H2（108492）（1）2.2LiBH4的吸氢特性吸氢特性是储氢材料的另一关键性能，能否在温和条件下可逆地吸收氢气决定着该材料是否能在实际中应用。LiBH4的可逆吸氢性能、热力学稳定性取决于从金属阳离子Li+到BH4-阴离子之间的电荷转移，通过计算BH4-阴离子的原子振动状态，LiBH4的可逆吸氢性能得到了理论证实。然而在低温、低氢压下，LiBH4的分解产物LiH和B几乎无法吸收氢气而再次生成LiBH4。LiBH4的吸氢反应需要高温和高压条件来破坏B元素晶格中的B-B键，并重新建立Li原子与B原子的相互连接26。实验表明，LiBH4可在600 C和35 MPa氢压下生成，并且再氢化后的LiBH4可在428 C左右再次放氢，在528 C左右达到放氢峰值27。目前，LiBH4的吸氢机理有2种不同的理论观点，如式（2）和式（3）所示：式（2）包含2个反应步骤，在氢气氛围下，一部分LiH与B率先反应生成中间产物Li2B12H12，再由中间产物Li2B12H12与余下的LiH和H2进一步反应生成LiBH4；式（3）同样可分为2个反应步骤，在氢气氛围下，B和H2发生吸热反应形成中间产物乙硼烷B2H6，而后LiH中的H-转移到B2H6的BH3基团中，发生放热反应并形成LiBH410，26。LiH+B+32H2112Li2B12H12+56LiH+1312H2LiBH4（2）LiH+B+32H212B2H6+LiHLiBH4（3）3测试结果与分析3.1LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料的放氢特性3.1.1不同比例的LiBH4/SiO2/LaB6放氢性能研究利用PCT储氢测试仪，对不同质量比的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢体系进行TPD放氢测试。（测试预处理：室温下用氩气在材料表面吹扫30 min，以减小杂质干扰）。基于现有的LiBH4/SiO2/TiF3复合储氢材料，将TiF3替换为含B的稀土元素催化剂LaB6，首先制备摩尔比为111的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料，该材料的TPD放氢测试结果如图1所示。由图1可知，摩尔比为111的复合材料在115 左右时有微量的氢气逸出，表明LiBH4开始由正交结构转化为六方结构（LiBH4-x）；当温度升高至295 左右时，该复合材料体系开始迅速地释放大量氢气，当温度升高至350 时，材料共释放出1.18 wt%的氢气。而纯LiBH4在268286 时开始熔融并少量放氢，在483492 时开始快速释放出约4.5 wt%的氢气。相比于纯LiBH4，摩尔比为111复合储氢材料体系在SiO2和LaB62个催化剂的共同作用下，主要放氢温度得到了明显降低，由483 降低至350 左右，但放氢量的数值不尽如人意，分析原因是由于SiO2和LaB6催化剂的占比过大，导致释放出的氢气重量在混合物中占比减少。研 究 与 探 讨212023NO3ISSN 1672-9064CN 35-1272/TK图4质量比为1433的复合储氢材料在不同升温速率下的放氢速率曲线因此，为进一步降低放氢温度、提高放氢量，需对LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料体系的物质比例进行调整，制备了质量比为411的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料，其TPD放氢测试结果如图2所示。由图2可知，质量比为411的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料的起始放氢温度约为190，主要放氢温度为310，在500 下共释放4.5 wt%的氢气，占LiBH4的6.75 wt%，意味着该复合材料体系在降低了放氢温度的同时仍持有原本的放氢量。与纯LiBH4相比，质量比为411的复合材料降低了约170。与LiBH4/SiO2/LaB6（摩尔比111）复合材料体系相比，该复合体系放氢温度较高，但放氢量显著提升，可见LiBH4/SiO2/LaB6（质量比411）的放氢过程进一步验证了SiO2和LaB6复合催化剂对放氢温度有着正面影响，该质量比的复合材料体系可在温度降低的同时，仍保证放氢量。为进一步验证SiO2和LaB6复合催化剂占比对LiBH4储氢材料放氢过程的影响，在质量比为411的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料体系基础上，进一步增大LiBH4的重量占比，制备了LiBH4/SiO2/LaB6（质量比1433）复合储氢材料体系，并利用PCT储氢测试仪对其进行热解析氢测试，测试结果如图3所示。由图3可知，质量比为1433的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料的起始放氢温度约为200，主要放氢温度为300，在500 下共释放5.05 wt%的氢气，占LiBH4的7.58 wt%。与纯LiBH4相比，质量比为1433的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料的主要放氢温度较纯LiBH4降低了约180；在放氢温度明显降低的同时，放氢量亦得到了保持；与LiBH4/SiO2/LaB6（摩尔比111和质量比411）复合材料体系相比，该复合材料体系的主要放氢温度较高，但其放氢量为三者中最大。由此可推测，SiO2和LaB6催化剂的质量占比越大，复合材料体系的放氢温度便越低，而LiBH4的质量占比越大，复合材料体系的放氢量便越高。综合对比，质量比为1433的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料放氢性能优于质量比为411的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料，拥有更低的主要放氢温度和更高的放氢量，可在500 C下释放共5.05 wt%的氢气，且氢气解析的峰值温度为300 C。由此可见，在LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢体系中，LiBH4的占比越高，放氢量便越高，而SiO2与LaB6复合催化剂的占比与对LiBH4放氢温度的催化效果不成正比。3.1.2LiBH4/SiO2/LaB6的放氢动力学计算Kissinger法28假设的非等温体系动力学方程如式（4）所示。lnTp2()=lnk0RE-ERTp（4）式中：为升温速率，Tp为反应速率最快时对应的温度值，k0为频率因子，R为气体常数，E为活化能。由Kissinger动力学方程式可知，对某升温速率下的TPD曲线作一阶导数后，可求得放氢速率最大值对应的温度Tp，再作ln（/Tp2）与1/Tp的一元一次方程曲线，便可由截距求出活化能E，由斜率求出频率因子k0。利用PCT储氢测试仪，对质量比为1433的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料进行不同升温速率的TPD放氢测试，升温速率分别为3/min和5/min，将TPD放氢曲线求导后，结果如图4所示，峰值点已用号标记。如图4所示，当升温速率为3/min时，放氢速率峰值温度为305 C；当升温速率为5/min时，放氢速率峰值温度为326。利用图4标记的2个峰值温度点作ln（/Tp2）与1/Tp的直线图，结果如图5所示。图2质量比为411的复合储氢材料的TPD放氢曲线图3质量比为1433的复合储氢材料的TPD放氢曲线研 究 与 探 讨222023NO3.ISSN 1672-9064CN 35-1272/TK图6LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料的PCT吸氢曲线图7LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料放氢前后的XRD图以及LaB6物质结构图图5ln（/Tp2）1/Tp拟合曲线由图5可知，拟合曲线的斜率为-7 249.10，普适气体常数R为8.314 J/（molK），可计算出活化能E为60.27 kJ/mol，而通过Kissinger方法计算得出的纯LiBH4的放氢活化能为18724 kJ/mol29。参考图5计算所得的活化能数值，发现SiO2和LaB6复合催化剂的引入可降低LiBH4放氢反应的活化能，提高反应速率，对LiBH4起着去稳定化的作用。3.2LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料的吸氢特性在一次放氢后，对LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料（质量比1433）进行PCT吸氢测试，使用仪器为PCT储氢测试仪。测试条件为温度300，氢压4.6 MPa，测试结果如图6所示。在一次放氢后，质量比为1433的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料可在300、4.6 MPa氢压的条件下，可逆地吸收4 wt%的氢气（占LiBH4质量的5.71 wt%），且在660 min后达到吸附平衡状态，见图6（b）。如前文所述，纯LiBH4的吸氢条件高达600 和15 MPa氢压，时长为720 min。而现有LiBH4复合储氢材料可逆吸氢性能的研究结果表明，LiBH4/SiO2/TiF3复合材料可在500 和4.5 MPa氢压下吸收4 wt%左右的氢气30；LiBH4/SiB4复合材料可在400 和10 MPa氢压下吸收氢气31；LiBH4/MgCl2/TiCl3复合材料可在700 和6 MPa氢压下吸收约4.5 wt%的氢气32。大多LiBH4复合材料的吸氢温度大于400，压强可高达10 Mpa。综合对比，SiO2和LaB6复合催化剂的引入显著降低了LiBH4储氢体系的吸氢温度和压强，LiBH4储氢体系的可逆性能得到改善。3.3LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料的物相分析利用X射线衍射仪，对放氢前后的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料进行结构分析测试，分析催化剂对LiBH4放氢过程产生的影响，测试结果如图7所示。如图7所示，B原子间组成的紧密空间网络使LaB6具备高稳定性，在放氢前后，LaB6的XRD衍射峰始终存在，意味着LaB6不参与LiBH4的热解放氢反应，仅起到了催化作用。由于X射线衍射分析仪的腔室为非真空环境，LiBH4在检测过程中已被空气中的水分水解，故材料在放氢前无LiBH4衍射峰。而SiO2为无定型粉末，同样无XRD衍射峰。此外，在XRD测试过程中，因样品被仪器中的空气氧化，故存在LaBO3衍射峰。因此，仅SiO2参与LiBH4的热解反应，所发生的化学反应如式（5）所示13。而XRD衍射图谱中没有检测到B和Si单质的衍射峰，可能由于B和Si处于无定形状态，且实验未检测到Li4SiO4的衍射峰，可能由于其衍射峰较弱，被LaB6的衍射峰所掩盖。4LiBH4+2SiO2Li4SiO4+4B+Si+8H2（5）4结论文中研究了SiO2/LaB6复合催化剂对LiBH4储氢性能的改善作用，制备了不同比例的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料，利用PCT储氢测试仪对其进行了吸放氢性能测试，X射线衍射仪对其进行了物相表征分析，并利用Kissinger动力学方程进行了放氢活化能计算，取得成果如下：（1）掺杂SiO2/LaB6催化剂后的LiBH4复合储氢材料的主研 究 与 探 讨232023NO3ISSN 1672-9064CN 35-1272/TK（下转第30页）要放氢温度较纯LiBH4大大降低。其中，质量比为411的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料的主要放氢温度较纯LiBH4降低了170 左右，在500 下的总放氢量为4.5 wt%，占LiBH4的6.75 wt%；而质量比为1433的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料的主要放氢温度则较纯LiBH4降低了180 左右，在500 下的总放氢量为5.09 wt%，占LiBH4的7.58 wt%。综合对比，质量比为1433的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料性能更为优越，拥有更低的放氢温度和更高的放氢量。此外，在放氢过程中，LaB6催化剂不参与LiBH4的热解反应，仅起到了催化作用。（2）经计算，LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料在的放氢活化能仅为60.27 kJ/mol，而纯LiBH4在100 下的放氢活化能高达（15620）kJ/mol。由此可见，SiO2、LaB6复合催化剂的引入对LiBH4起到了去稳定化的作用，并提高了材料活性。（3）LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料的可逆吸氢性能较纯LiBH4有显著提高。在一次放氢后，质量比为1433的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料可在300、4.6 MPa氢压的条件下，重新吸收4 wt%的氢气。（4）质量比为1433的LiBH4/SiO2/LaB6复合储氢材料在500 下的总放氢量为7.58 wt%，有望成为未来的新型复合储氢材料。后续研究将针对于该复合储氢材料结构尺寸的纳米化，进一步改善吸放氢热力学，以实现低温下的更大放氢量。参考文献1HE T，PACHFULE P，WU H，et al.Hydrogen carriersJ.Nature Re-views Materials，2016，1（12）：16059.2SCHLAPBACH L，ZUTTEL A.Hydrogen-storage materials for mobileapplicationsJ.Nature，2001，414（6861）：353-358.3JIA Y，SUN C H，SHEN S H，et al.Combination of nanosizing and in-terfacial effect：Future perspective for designing Mg-based nanomate-rials for hydrogen storageJ.Renewable&Sustainable Energy Re-views，2015，44：289-303.4YANG Z G，WEIL K S，BRADY M P.Materials in clean power sys-tems：Applications，status and challengesJ.International Journal 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performance of LiBH4J.Dalton Transactions，2019，48（4）：1314-1321.32AU M，JURGENSEN A，ZEIGLER K.Modified lithium borohydridesfor reversible hydrogen storage（2）J.Journal of Physical ChemistryB，2006，110（51）：26482-26487.（上接第24页）为T32S0T/P PLC作为主站，设置并读写各模拟量模块及变频器数据。数据库结构如图4所示1。2.2.3数据报表系统数据报表包括实时数据报表、历史数据报表、报警报表等。系统在监控系统主界面上分别显示、级电机运行时主要通风机的静压、动压、电压、电流、运行频率及其电机前轴温度、后轴温度、A相温度、B相温度和振动幅值等实时数据，每小时记录1次，每天00：00前生成当日运行日记，以历史数据报表形式保存。当系统监测的参数数值达到报警值时，系统进行报警处理并记录报警信息，管理人员可按照报警的具体日期、时间、类型查询报警数据。2.3反风实现方式操作人员在取得权限后按下“一键反风”或“一键恢复”指令，系统中心站主机会自动进行数据分析处理后传送至执行终端，实现主要通风机“反风”和反风结束后“恢复”正常通风，达到“一键”操作功能。整个反风操作过程，能够在10 min内完成，符合煤矿安全规程要求。（1）“一键反风”。矿井在安全生产过程中，需要主要通风机反风操作时，由指挥中心下达反风操作命令，在井口调度中心（在取得系统管理权限后）即可按下“一键反风”控制键，系统自动下达执行指令：紧锁风井防爆门停止在用风机运行关闭在用风机蝶阀开启备用风机蝶阀备用风机变频器自动调至反转位置启动备用风机实现反风，整个过程由“一键反风”控制键通过设计的系统指令在规定的时间内全自动完成2。反风时，系统能够自动控制风机相关机组的蝶阀开、合，远程调整各级电机的频率输入，并对蝶阀的开启度、风机运行的参数进行实时监测。（2）“一键恢复”。反风结束后，接到指挥中心下达反风结束命令，在井口调度中心就能够实现“一键”控制恢复正常通风。即按下“一键恢复”控制键，系统自动按照以下程序恢复正常通风：停止反风风机关闭反风风机蝶阀开启在用风机蝶阀开启在用风机变频器调至需要的给定频率恢复正常通风恢复风井防爆门反风风机变频器恢复至正转位置，整个过程由“一键恢复”控制键在规定的时间内全自动完成。2.4控制方式设计为了便于主要通风机检修、检测的需要和远程集中控制，考虑到主要通风机的重要性，系统采用3种控制模式，即手动控制、系统就地控制、远程控制。3种模式控制通过转换开关来实现。2.4.1手动控制手动控制方式是在主要通风机检修、性能检测需要时或者监控系统出现故障而导致系统程序不能自动运行时所采取的控制方式。操作人员可按照主要通风机操作规程，人工手动操作主要通风机变频器柜及其低压柜门下的各类按钮或启停装置进行合闸、分闸操作，实现主要通风机电动机的启停、调频；也可以按照主要通风机反风操作流程用手动控制方式实现反风。2.4.2系统就地控制系统就地控制可通过操作在线监测控制柜主机来实现。在线监测控制柜主机通过RJ45以太网接口与系统PLC的以太网进行通信。系统可直接读取PLC中的数据，控制主要通风机变频器柜及其低压柜开关和风机蝶阀的开、合，实现主要通风机的正常启停和风门的开启、关闭及反风操作等。2.4.3远程控制通过井口调度室设计安装的人机界面，实现调度室工控机与主要通风机在线监测主机连通，利用KingView软件的中心站主机发放控制命令到系统PLC，系统PLC将该命令解释成相应时序信号来控制主要通风机设备，即可实现远程控制。3结语基于海为PLC和KingView软件开发了矿井主要通风机监控系统。该系统界面友好、操作简便，融入了先进的传感器、计算机技术，采集的数据十分准确，可以完全反映主要通风机的运行参数，更好地掌握风机运行的性能，对运行过程中出现的各类故障报警能够及时掌控和处理，在矿井调度中心就可以实现远程在线监测和集中控制，实现了主要通风机运行监测、控制所需要的全部功能，可较好地保障矿井主要通风机的安全、可靠运行。实现了主要通风机在线监测“监”的基础上，在“控”的功能上进一步优化，使之更具自动化、智能化，也是福建省主要通风机实现远程集中监控的首创。参考文献1闫鑫，万紫嫣，吴坤，等.矿井主要通风机监控系统设计J.工矿自动化，2012（03）：66-68.2王德明.矿井通风与安全M.徐州：中国矿业大学出版社，2009：56-110.图4数据库结构能 源 与 电 力30