减水剂作用下超细尾砂膏体流变和力学性能研究.pdf

Series No.569November 2023 金 属 矿 山METAL MINE 总 第569 期2023 年第 11 期收稿日期 2022-03-11基金项目 辽宁省重大科技专项(编号:2020JH1/10300005);国家自然科学基金项目(编号:51774066)。作者简介 周 浩(1996),男,硕士研究生。通信作者 孙晓刚(1981),男,讲师,博士,硕士研究生导师。减水剂作用下超细尾砂膏体流变和力学性能研究周 浩1 孙晓刚1 邱景平1 郭镇邦1 张世玉1 袁 龙1 王成利2(1.东北大学资源与土木工程学院,辽宁 沈阳 118019;2.鞍山钢铁劳研所科技有限公司,辽宁 鞍山 114031)摘 要 为解决超细尾砂胶结充填材料(CUTB)流动性差、强度低的问题,分析了减水剂(SP)对 CUTB 的浆体流变、固化强度及波速等的改善效果,并提出了基于絮凝体含水量的屈服应力预测模型。结果表明:当 SP 掺量从 0增加到 0.04%时,屈服应力和等效塑性黏度分别降低了 51.3%和 37.5%;提出的考虑絮凝体含水量的动态屈服应力模型是科学有效的,最大堆积密度和有效固体浓度是影响新拌 CUTB 屈服应力的主要微观因素;SP 能够显著提高 CUTB 的强度,当 SP 掺量从0 增加到0.04%时,3、7、28 d 强度分别提高了17.7%,34.0%和28.0%;最优的 SP 掺量为 0.03%。研究结果可为矿山实际利用 SP 改善 CUTB 性能提供参考。关键词 减水剂 超细尾砂 动态屈服应力 单轴抗压强度 超声波波速 中图分类号TD853 文献标志码A 文章编号1001-1250(2023)-11-167-07DOI 10.19614/ki.jsks.202311020Study on Rheological and Mechanical Properties of Cemented Ultra-fine Tailings Backfill Under Superplasticizer Effect ZHOU Hao1 SUN Xiaogang1 QIU Jingping1 GUO Zhenbang1 ZHANG Shiyu1YUAN Long1 WANG Chengli2(1.School of Resources and Civil Engineering,Northeastern University,Shenyang 110819,China;2.Anshan Iron and Steel Labor Health Research Institute Technology Co.,Ltd.,Anshan 114031,China)Abstract In order to solve the problem of poor flow and low strength of cemented ultra-fine tailings backfill(CUTB),this paper investigated the improvement effect of superplasticizer(SP)on the properties of CUTB such as rheology,strength and ultrasonic pulse velocity,and proposed a prediction model of yield stress based on the water content of flocculant.The re-sults show that:The yield stress and equivalent plastic viscosity decreased by 51.3%and 37.5%,respectively,when the SP content increased from 0 to 0.04%.The proposed dynamic yield stress model considering the water content of floc is scien-tifically valid,and the maximum packing density and effective solids concentration are the main fine-scale factors affecting the yield stress of fresh CUTB.SP can significantly improve the strength of CUTB.When the SP content was increased from 0 to 0.04%,the 3,7,28 dstrengths were increased by 17.7%,34.0%and 28.0%,respectively.The optimal SP content was 0.03%.The results of this paper provide a reference for the actual use of SP to improve the performance of CUTB in mines.Keywords superplasticizer,ultra-fine tailings,dynamic yield stress,uniaxial compressive strength,ultrasonic pulse ve-locity 胶结充填开采因在保持地下采空区稳定、防止地表沉陷及减少尾砂地表堆存等方面1-4具有较为明显的优势,被认为是绿色、安全、高效的采矿法之一,且在世界范围内被广泛使用5。胶结充填体(CTB)是一种由尾砂、胶结剂和水混合制备而成的非均质材料,其原料通常在地表充填站内搅拌均匀,随后通过重力或压力泵输送至采场6。因此,新拌 CTB 的流动性是影响矿山充填效率的重要因素,研究新拌 CTB的流变特性具有重要的工程意义3,7。随着优质矿体日益减少,低品位矿石开采已成为大势所趋。采用超细磨矿等更复杂的工艺提高矿石回收率,势必会导致超细尾砂产生8。由于超细尾砂胶结充填材料(CUTB)流动性差、强度低等问题,超细尾砂的利用率低,造成超细尾砂在地表大量堆存,进一步导致尾矿浆中的重金属和污水对环境造成严重污染。若利用尾矿坝堆存超细尾砂,由于超细尾761砂具有较高的保水性,易导致坝内高水压产生,造成安全隐患9。因此,学者们在提高超细尾砂充填料浆流动性及其充填体强度方面做了诸多研究。饶运章等9研究发现,当膏体浓度越低、减水剂掺量越高时,超细尾砂充填体强度提升幅度越大。王昆等10发现减水剂能够增强含盐卤充填料浆的悬浮性,有效降低料浆黏度系数及屈服应力。王洪江等11认为尾砂颗粒中细颗粒含量影响减水剂的减阻效果。尽管SP 对 CTB 性能的研究较丰富,但关于 SP 对 CUTB 流变性能的影响机制及量化模型研究有待深入。此外,减水剂对 CUTB 的强度(UCS)与波速(UPV)的影响还需进一步探索。针对上述问题,本研究首先对不同 SP 掺量下的新拌 CUTB 进行动态屈服应力测试,建立考虑絮凝因子的改进动态屈服应力模型。其次利用该模型分析结果与前人研究成果12-14进行对比,验证模型的适用性和合理性。最后进行充填体 UCS 与 UPV 测试,研究 SP 对 CUTB 强度与波速的影响。1 试验设计1.1 材料及样品制备本研究使用的材料包括:人工尾砂(ST,SiO2质量分数大于 98%),42.5R 普通硅酸盐水泥(OPC),聚羧酸盐基减水剂和混合水。ST 和 OPC 的粒径分布特征如图 1 所示。由图 1 可知:ST 的超细粒含量(20 m)达到 91.9%,属于超细尾砂。图 1 水泥和尾砂的粒径分布Fig.1 Particle size distribution of OPC and ST 本次试验中,固定胶凝材料掺量,制备了不同固体质量浓度(68%、69%和 70%)和 SP 掺量(0、0.02%、0.03%和 0.04%)的 CUTB 料浆。胶凝材料掺量指的是 OPC 与 ST 的质量比,SP 的掺量百分比是 SP 与干料(ST+OPC)的质量比。将预先称好的干料用双螺旋搅拌器以 100 转/min 的速度搅拌均匀,随后加入预先称好的混合水,以 200 转/min 的速度搅拌 8 min,获得新拌 CUTB 料浆。将料浆倒入测试杯中进行流变测试。此外,将制备的料浆倒入 50 mm100 mm 的标准圆柱形模具中,密封后放入养护箱分别养护 3、7、28 d 后,进行UPV 和 UCS 测试。1.2 试验测试1.2.1 动态屈服应力测试本研究使用的流变仪型号为 Brookfield RSR-CC(图 2),叶片的直径和长度分别为 20 mm 和 40 mm。将制备的充填料浆倒入测试杯后,按照图 3 所示的流变剪切方式进行动态屈服应力测试。该测试过程包括剪切速率为 100 s-1持续 60 s 的预剪切阶段,目的是均匀化新拌充填料浆。静置 15 s 后,在 120 s 内分别进行剪切速率斜坡测试。利用 H-B 模型拟合下降阶段收集的数据15。为保证试验结果的准确性和可重复性,每个试验至少重复 3 次。剪切应力计算公式为=0+cn,(1)式中,为剪切应力,Pa;0为动态屈服应力,Pa;c为 H-B 黏度,(Pas);为剪切速率,s-1;n 为 H-B指数。等效塑性黏度计算公式为e=3cn+2maxn-1,(2)式中,e为等效塑性黏度,(Pa s);max为最大剪切速率,s-1。图 2 流变测试设备Fig.2 Rheological testing equipment图 3 流变剪切方式示意Fig.3 Schematic of rheological shear method1.2.2 波速及强度测定利用 Pundit Lab+混凝土超声波检测仪对 CUTB进行超声波波速测试(图 4(a),通过超声波在充填试块中的传播速度分析充填体内部孔隙结构。超声波在试块中的传播速度可进行如下计算:861总第 569 期 金 属 矿 山 2023 年第 11 期UPV=d/t,(3)式中,d 为试块的长度,m;t 为超声波传播时间,s。图 4 试验设备Fig.4 Test equipment利用 HUMBOLDT HM-5030 加载试验机进行单轴抗压强度试验(图 4(b),试验时将加载速率设定为 1 mm/min。每个配比的强度至少测量 3 个试样,以确保强度数据的准确性。2 模型构建本研究在 MAHMOODZADEH 和 CHIDIAC16模型的基础上改进得到动态屈服应力模型。该模型采用单颗粒法,悬浮液中的絮凝体可视为由一系列单颗粒组成(图 5)。此外,粒子被认为是球形的,颗粒半径与粒子半径的比值(k)保持不变。图 5 单颗粒和絮凝体示意19Fig.5 Schematic of cell and floc根据文献15,颗粒的立方排列可由下式计算得到:k()=max()13,(4)式中,为固体质量浓度,%;max为颗粒系统最大堆积密度。MAHMOODZADEH 和 CHIDIAC16在获取 max时,不考虑空气含量、松动、附壁和楔形效应的影响。而本研究采用湿测法获得该值,其结果更准确。WU等17认为絮凝体由粉末颗粒、空隙水(Vi)和絮凝水(Vr)组成(图 5)。因此,为了考虑絮凝体的作用,将式(4)中的 替换为有效固体浓度(eff),即絮凝体浓度。根据 OKAMURA 和 OUCHI18的研究结果,Vi和 Vr满足以下关系:Vi+Vr=Vp,(5)其中,为基本需水比;Vp为颗粒体积,m3。因此,CUTB 混合物中相应的 eff变为eff=Vi+Vr+Vp()Vt=1+(),(6)其中,Vt为系统总体积,m3。结合方程(4)和(6)得到:k()=effmax()13=1+()max13.(7)根据 MAHMOODZADEH 和 CHIDIAC 的模型16的基本框架,当考虑絮凝体时(忽略空气的影响),模型可以修改为0=a4 k3-k10()4 1+k10()-25k3 1+k4()+42k5,(8)k()=1+()max131-Cmsmw(),(9)式中,a为固有屈服应力,Pa;ms、mw和 C 分别为固体颗粒质量(g)、料浆中的含水量(g)及拟合参数;k()是 k()的修正值。本研究采用残差(RE)、相关系数(R2)、均方差(RMSE)和平均绝对百分比误差(MAPE)4 个统计指标评价模型的有效性和准确性。RE、R2、RMSE 和MAPE 可分别进行如下计算19RE=mi-mi,(10)R2=ni=1(mi-m)(mi-m)ni=1(mi-m)2ni=1(mi-m)22,(11)RMSE=1nni=1mi-mi()2,(12)MAPE=100%nni=1mi-mimi,(13)式中,n 为试验数据个数;mi、mi、m和 m分别为屈服应力测试值(Pa)、屈服应力预测值(Pa)、mi的平961 周 浩等:减水剂作用下超细尾砂膏体流变和力学性能研究 2023 年第 11 期均值(Pa)和 mi的平均值(Pa)。3 结果与讨论3.1 SP 掺量对流变参数的影响不同 SP 掺量(0、0.02、0.03、0.04%)下新拌CUTB 的流变曲线如图 6 所示。所有 CUTB 样品均表现出明显的剪切稀化行为。此外,SP 掺量越高,剪切稀化现象越明显。新拌 CUTB 在剪切荷载作用下表现出剪切稀化还是剪切增稠行为,取决于料浆的聚集和破坏动力学。当剪切破坏过程占主导时,CUTB 表现出剪切变稀特征;反之,亦然。因此,SP 在一定程度上削弱了团聚体的强度,使团聚体更容易被剪切破坏,导致新拌 CUTB 剪切模量降低。HAN 等20在试验研究中也发现了类似现象,即随着 SP 加入,聚合物逐渐分散,导致团聚体强度降低。SP 掺量为 0、0.02%、0.03%和 0.04%时,CUTB 样品对应的动态屈服应力分别为 199.9、147.7、127.2、97.3 Pa。等效塑性黏度变化与动态屈服应力变化相似。随着 SP 掺量增加,等效塑性黏度不断降低,分别为 3.55、3.07、2.63、2.22 Pa s。图 6 不同 SP 掺量下 CUTB 的流变曲线Fig.6 Rheological curves of CUTB with different SP dosages3.2 模型评价3.2.1 模型结果与试验结果对比通过 H-B 模型对流变试验结果进行拟合,利用得到的数据对所提出的屈服应力模型中的两个拟合常数进行标定。将试验结果按递增顺序排列,给出了实测值与预测值的变化趋势(图 7)。由图 7 可知:模型预测结果很好地描述了试验测量结果的变化趋势,表明提出的模型能够较好地模拟试验数据。从图中还可以看出,试验值与预测值之间没有系统的偏差。如图 8 所示,实测屈服应力与预测屈服应力的线性拟合 R2为 0.81,表明该数据列具有较好的正相关关系。此外,采用 F 检验(95%置信置信区间)得到的 P值为 6.321 0510-5,远小于 0.05,说明模型是有效的。图 7 数据标签与屈服应力Fig.7 Data labels and yield stresses图 8 实测屈服应力与预测屈服应力之间的相关性Fig.8 Correlation between tested and predicted yield stress残差与实测屈服应力的关系如图 9 所示,在图中未出现不符合模型的极端值。残差图显示的随机模式表明模型具有较好的拟合优度,这与表 1 总结的性能指标是吻合的。此外,RMSE 和 MAPE 分别为20.348 和 0.133,线性回归分析得到的斜率值在 1 附近,截距与试验结果相比差距也非常小。因此,本研究提出的屈服应力模型能够获得较理想的预测结果。图 9 残差与屈服应力Fig.9 Residual and yield stress表 1 屈服应力模型的性能指标值Table 1 Performance indicators of yield stress model相关性系数均方差平均绝对百分比误差线性回归系数斜率截距0.8120.3480.1330.82724.604071总第 569 期 金 属 矿 山 2023 年第 11 期3.2.2 模型结果与文献结果对比为了评估模型的准确性和适用性,对比文献12-14中的试验数据与模型结果。文献12-13中的尾砂分别来自铜金矿和铁矿,其细粒含量分别为96%和 88%。文献14 中采用了两种细度分别为35%和 30%的铜尾矿。基本需水量比()和最大堆积密度(max)是模型预测精度的关键,然而 和max不能直接获得。因此需要通过现有模型间接获取这两个参数。相对流动扩展度()是获得 的基础,屈服应力在这些文献中已知,可以根据式(14)转换得到相应的流动扩展度。关于颗粒系统的最大堆积密度,YE 等21证明了粒径分布宽度(,由式(15)得到)与堆积密度呈线性关系。粒径分布宽度可用于估算浆料在未掺入化学添加剂(如 SP 或絮凝剂)情况下的堆积密度。0=1 084.7e-0.121D,(14)P d()=1-exp-d/de(),(15)式中,d 为粒径,m;P d()表示粒径小于或等于 d 的颗粒部分的累积体积分数,%;de为累积体积百分比为 63.21%对应的粒径,m;为粒径分布宽度的表征系数,粒度分布越宽,越小。模型预测值与实测值的关系如 10 所示。由图10 可知:模型预测的屈服应力值很好地描述了试验结果的变化趋势。尽管有一些异常值,但该模型的平均百分比误差为 8.3%,且预测值与文献实测值线性拟合度 R2为 0.96,说明提出的模型能够较准确地描述试验结果的变化趋势。文献12-13中使用的尾砂为粗砂,文献14中的试验温度条件为高温,而本研究提出的模型均能较好地拟合试验结果(图 11),充分说明了该模型具有较好的适用性。温度会影响基本需水比和最大堆积密度,从而在一定程度上改变屈服应力;同时温度影响水泥的水化速率,生成的水化产物改变了颗粒的几何尺寸和表面粗糙度,进而影响了基本需水比。此外,由于温度不同,颗粒之间会形成不同尺寸的 CSH 胶凝。无论是微型坍落度试验(对应的剪切速率为 0.011 s-1)还是湿测法,本质上都是颗粒或絮凝体在不同剪切速率下的响应。因此,在剪切作用下,颗粒大小、表面粗糙度和 CSH 的桥接作用的不同必将引起颗粒或絮凝体不同程度的重新排列,进而导致在相同剪切载荷下堆积密度的不同。这些结果表明了该模型的适用性和合理性。3.3 SP 掺量对 UCS 和 UPV 的影响SP 掺量对 UCS 的影响如图 12 所示。由图 12 可知:未掺入SP充填体的强度整体较低。例如当养护图 10 模型预测值与实测值的关系Fig.10 Relationship between the model prediciton data and actual measured data图 11 实测屈服应力与预测屈服应力对比Fig.11 Comparison of the predicted yield stress and the actual measured yield stress时间为 28 d 时,其最大抗压强度仅为 0.73 MPa。CUTB 强度偏低的原因一方面是高占比的超细颗粒含量导致整体颗粒系统堆积密度偏小,另一方面是超细尾砂颗粒包裹水泥导致水泥水化程度降低9。相同 SP 掺量下,养护时间对充填体强度有积极影响。例如当 SP 掺量分别为 0、0.02%、0.03%、0.04%时,28 d 强度相较于 3 d 强度分别增加了 0.35、0.46、0.47、0.5 MPa。出现该现象的原因是随着养护时间增加,水泥水化产物(钙矾石和 CSH 等)增多并充填内部孔隙使充填体结构致密,从而增大充填体强度。此外,SP 掺量对充填体的强度也有积极影响(图12)。尽管有研究22表明聚羧酸减水剂能够抑制水泥水化,降低强度,但在本文研究中,由于 SP 能够分散絮凝体,使得其中包裹的自由水释放出来,因此促进水泥水化导致充填体强度增加。如图 12 所示,当SP 掺量超过 0.03%时,充填体强度增长速率显著降低。YANG 等23研究表明 SP 对充填体强度的增益效果存在一个饱和浓度,当 SP 掺量大于饱和浓度时,其对充填体强度的增益效果显著降低。因此可以推断,在本研究试验中,SP 的饱和掺量大致在 0.03%左右。UPV 测试是一种无损且经济的测试方式,UPV能够很好地反映材料的固有特征(例如孔结构)。由图 13 可知:SP 对充填体波速增益有促进作用。其原171 周 浩等:减水剂作用下超细尾砂膏体流变和力学性能研究 2023 年第 11 期图 12 减水剂掺量与 UCS 的关系Fig.12 Relationship between superplasticizer dosage and UCS因主要是减水剂具有引气性能24,能够改善砂浆中的气泡分布,在引入小气泡的同时降低大气泡的占比,导致充填体结构致密从而增大波速。UPV 在 3 d养护龄期时增长速率缓慢。例如当 SP 掺量从0 增加到 0.04%时,UPV 仅增加了 5.4%,而 7 d 和 28 d 的UPV 对应增加了 16.4%和 10.9%。当养护龄期较短时,水泥水化程度低,产生的水化产物不足以填充充填体空隙,从而导致充填体 UPV 增长缓慢。图 13 减水剂掺量与 UPV 的关系Fig.13 Relationship between superplasticizer dosage and UPV UCS 和 UPV 的关系如图 14 所示。为了增大样本数量使得拟合结果更加可靠,图 14 中包含了未掺减水剂的 CUTB 的 UPV 与 UCS 数据。由该图可知:UCS 和 UPV 之间存在明显的线性关系,相关性系数达 0.83。为了验证该线性方程的准确性,采用 F 检验(P0.05)得到最大 P 值为 1.9110-8,远小于0.05,表明该线性方程是有效的。此外,上述结果也表明可以利用 UPV 来预测 CUTB 的 UCS。3.4 进一步讨论基于上述讨论可知 eff和 max是影响新制 CUTB屈服应力的微观因素,这表明在矿山实际制备 CUTB时可以通过改变浆体组分达到调控 CUTB 流动性的目的。例如掺入一定量的超细粉煤灰(SFA),利用SFA 的堆积及微球效应增大颗粒体系的 max,从而改善 CUTB 的流动性能。根据流变及强度试验结果,最优 SP 掺量为 0.03%,可为矿山利用 SP 改善 CUTB图 14 UCS 与 UPV 的关系Fig.14 Relationship between UCS and UPV性能时提供剂量参考。此外,UCS 与 UPV 呈线性关系,表明利用 UPV 可以快速得到 CUTB 的 UCS。这具有一定的现场意义,因为 UCS 测试相对来说比较繁琐,例如涉及到制样、打磨端面等,且压力试验机不易携带,在矿山实际应用中极其不便。超声波检测仪小巧便于携带且测量时不受试样形状影响,克服了上述 UCS 测试的不足。4 结 论(1)SP 能够显著改善 CUTB 的流动性能。当 SP掺量从0 增加到0.04%时,屈服应力和等效塑性黏度分别降低了 51.3%和 37.5%。这是因为 SP 在一定程度上削弱了超细尾砂絮凝体的强度,使絮凝体在剪切作用下更易破坏。(2)所提出的考虑絮凝体含水量的动态屈服应力模型是合理的。CUTB 的动态屈服应力被认为是eff和 max变化的综合结果,这两个综合指标能较为全面地反映原始变量引起的响应,有助于进一步理解CUTB 的流变机制。(3)SP 能够显著提高 CUTB 的强度。当 SP 掺量从 0 增加到 0.04%时,3、7、28 d 强度分别提高了17.7%,34.0%和 28.0%。SP 能分散细颗粒絮凝产生的团聚体,释放自由水从而促进水泥水化,导致UCS 和 UPV 增加。SP-CUTB 的 UCS 与 UPV 呈线性关系,表明可以利用 UPV 来预测 CUTB 的 UCS。(4)根据流变、强度和波速结果,最优 SP 掺量为0.03%,为实际矿山利用 SP 改善 CUTB 性能提供了参考。参 考 文 献1 付豪,吴爱祥,阮竹恩,等.高硫尾矿充填体强度演化规律及其机理分析J.金属矿山,2022(4):46-53.FU Hao,WU Aixiang,RUAN Zhuen,et al.Analysis of strength evo-lution and its mechanism of cemented paste backfill with high-sulfid-ic tailingsJ.Metal Mine,2022(4):46-53.2 刘倩影,刘娟红,王洪江,等.细粒级全尾砂膏体充填材料性能调控研究J.金属矿山,2021(10):51-60.LIU Qianying,LIU Juanhong,WANG Hongjiang,et al.Study on per-271总第 569 期 金 属 矿 山 2023 年第 11 期formance control of fine grained tailings paste filling materialJ.Metal Mine,2021(10):51-60.3杨莹,吴爱祥,杨柳华.全尾砂膏体性能试验研究J.金属矿山,2016(8):185-189.YANG Ying,WU Aixiang,YANG Liuhua.Experimental study on the properties of unclassified tailings pasteJ.Metal Mine,2016(8):185-189.4 张国胜,张雄天.全尾砂胶结充填材料强度影响因素分析及配比预测研究J.金属矿山,2021(12):112-117.ZHANG Guosheng,ZHANG Xiongtian.The study on strength influ-ence factors and proportion prediction of cemented tailings filling materialsJ.Metal Mine,2021(12):112-117.5 吴爱祥,姜关照,王贻明.矿山新型充填胶凝材料概述与发展趋势J.金属矿山,2018(3):1-6.WU Aixiang,JIANG Guanzhao,WANG Yiming.Review and devel-opment trend of new type filling cementing materials in minesJ.Metal Mine,2018(3):1-6.6 谭伟,黄明清,吴爱祥.某矿山胶结充填体质量影响因素研究J.采矿技术,2015,15(5):21-22,33.TAN Wei,HUANG Mingqing,WU Aixiang.Study on influencing fac-tors of cemented backfill quality in a mineJ.Mining Technology,2015,15(5):21-22,33.7 吴爱祥,李红,程海勇,等.全尾砂膏体流变学研究现状与展望(上):概念、特性与模型J.工程科学学报,2020,42(7):803-813.WU Aixiang,LI Hong,CHENG Haiyong,et al.Status and prospects of researches on rheology of paste backfill using unclassified-tailings(part 1):concept,characteristics and modelJ.Journal of Engi-neering Science,2020,42(7):803-813.8 荆晓东,朱庚杰,桑来发,等.絮凝剂对超细尾砂胶结充填体性能的影响J.金属矿山,2021(10):61-66.XING Xiaodong,ZHU Gengjie,SANG Laifa,et al.Effect of floccula-nts on properties of cemented super-fine tailings backfill J.Metal Mine,2021(10):61-6.9 饶运章,邵亚建,肖广哲,等.聚羧酸减水剂对超细全尾砂膏体性能的影响J.中国有色金属学报,2016,26(12):2647-2655.RAO Yunzhang,SHAO Yajian,XIAO Guangzhe,et al.Effects of polycarboxylic acid water reducing agent on properties of superfine total tailings pasteJ.Chinese Journal of Nonferrous Metals,2016,26(12):2647-2655.10 王昆,杨鹏,吕文生,等.高效减水剂对含盐卤充填料浆输送特性的影响J.金属矿山,2016(10):45-49.WANG Kun,YANG Peng,L Wengsheng,et al.Effect of super-plasticizer on transport properties of backfill slurry contained bitternJ.Metal Mine,2016(10):45-49.11 王洪江,王小林,吴爱祥,等.减水剂对全尾砂膏体屈服应力影响的时间效应J.中南大学学报(自然科学版),2021,52(2):529-534.WANG Hongjiang,WANG Xiaolin,WU Aixiang,et al.Time effect of water reducer on yield stress of full tailings pasteJ.Journal of Central South University(Science and Technology),2021,52(2):529-534.12 DENG X,KLEIN B,TONG L,et al.Experimental study on the r-heological behavior of ultra-fine cemented backfillJ.Construction and Building Materials,2018,158:985-994.13 WU A,WANG Y,WANG H.Estimation model for yield stress of fresh uncemented thickened tailings:coupled effects of true solid density,bulk density,and solid concentration J.International Journal of Mineral Processing,2015,143:117-124.14 XUE Z,GAN D,ZHANG Y,et al.Rheological behavior of ultrafine-tailings cemented paste backfill in high-temperature mining condi-tions J.Construction and Building Materials,2020,253:119212.15 JIANG H,FALL M,YILMAZ E,et al.Effect of mineral admixtures on flow properties of fresh cemented paste backfill:assessment of time dependency and thixotropy J.Powder Technology,2020,372:258-266.16 MAHMOODZADEH F,CHIDIAC S.Rheological models for predic-ting plastic viscosity and yield stress of fresh concreteJ.Cement and Concrete Research,2013,49:1-9.17 WU Q,AN X,LIU C.Effect of polycarboxylate-type superplasticizer on the paste fluidity based on the water film thickness of flocsJ.Science China Technological Sciences,2014,57(8):1522-1531.18 OKAMURA H,OUCHI M.Self-compacting concreteJ.Journal of Advanced Concrete Technology,2003,1(1):5-15.19 GUO Z,SUN X,ZHANG X,et al.Effect of superplasticizer on rhe-ology and thixotropy of superfine-tailings cemented paste backfill:experiment and modellingJ.Construction and Building Materi-als,2022,316:125693.20 HAN D,FERRON R D.Influence of high mixing intensity on rheol-ogy,hydration,and microstructure of fresh state cement pasteJ.Cement and Concrete Research,2016,84:95-106.21 YE H,GAO X,WANG R,et al.Relationship among particle char-acteristic,water film thickness and flowability of fresh paste contai-ning different mineral admixturesJ.Construction and Building Materials,2017,153:193-201.22 严妍.不同减水剂下混凝土强度与耐久性分析D.秦皇岛:燕山大学,2015.YAN Yan.Analysis of Concrete Strength and Durability under Dif-ferent Water Reducing AgentD.Qinghuangdao:Yanshan Univer-sity,2015.23 YANG L,YILMAZ E,LI J,et al.Effect of superplasticizer type and dosage on fluidity and strength behavior of cemented tailings back-fill with different solid contentsJ.Construction and Building Ma-terials,2018,187:290-298.24 何燕,张雄,洪万领,等.聚羧酸减水剂酸醚比对其引气性能的影响J.建筑材料学报,2019,22(2):222-226.HE Yan,ZHANG Xiong,HONG Wanlin