堆焊内补口关键技术在长输管道死口连头中的应用.doc

堆焊内补口技术在长输管道死口连头中应用研究Application of internal welding technology in the long distance pipeline die Lian tou董龙涛1 沈柏佳 2 李玮1 梁龙旭3 李广华3（1 华东管道设计研究院，江苏 徐州 0516）（2 中天合创能源有限公司，内蒙 鄂尔多斯 0477）（3. 胜利油田金岛工程安装有限责任公司，山东 东营 0546）摘要：本文简介了耐蚀合金堆焊内补口新技术在鄂尔多斯煤化工示范项目厂外输水长输管道死口连头中应用，解决了长输管道内壁防腐层持续技术瓶颈，重点简介了管端内壁堆焊工艺要点；“三段式死口连头”；在不锈钢焊层上面焊接低碳钢焊材复合焊接办法；堆焊及复合焊接质量检查成果等。核心词：中天合创、堆焊内补口、长输管道死口连头、三段式死口连头、复合焊接。引言鄂尔多斯煤炭深加工示范项目厂外输水系统工程，由中天合创能源有限公司投资建设，华东管道设计研究院设计，管道线路全长 207.7km，同沟双线铺设，管径为914mm和813mm，材质为 L450M。全线采用一泵究竟，常温密闭工艺输送净化后黄河水。工程设计“死口”200个左右。管道外壁采用3PE缠绕防腐，管道焊缝外壁采用聚乙烯热收缩套补口，管道内壁防腐采用加强级无溶剂环氧涂料涂覆，管道焊缝内壁采用“补口机器人“防腐解决。由于管道补口机器人无法进入长距离直管道以及具备一定坡度管道内部进行防腐补口，“死口”焊缝成为管道内壁防腐持续性盲点。过去普通做法是：通过一段“死口”短节连接两段管道，短节焊接完毕后，在短节上面开“天窗”，通过“天窗”对短节焊缝内壁进行“补口”解决，然后焊接封闭“天窗”。但“天窗”焊缝内壁无法补口，成为管道内壁防腐层持续性瓶颈所在。工程设计采用胜利油田金岛工程安装有限责任公司不锈钢堆焊内补口技术，解决死口连头内补口问题1。堆焊内补口技术是通过在钢管管端内壁预先堆焊一定宽度和厚度耐蚀合金层，然后再对钢管进行内、外壁防腐解决，管道焊接施工时，用耐蚀合金焊材+低碳钢焊材复合焊接办法，在焊接施工同步，耐蚀合金焊层熔合预先堆焊层，保证管道内壁防腐层持续。堆焊内补口技术涉及耐蚀合金管端堆焊、耐蚀合金与低碳钢管道复合焊两个某些。该技术在中、小孔径短距离管道中应用400公里以上，应用在大孔径长输管道中，中天合创鄂尔多斯煤炭深加工示范项目厂外输水项目设计应用该技术属国内首创，国际尚无先例，为慎重起见，对该技术重新进行实验评价。1 设计方案按照中天合创鄂尔多斯煤炭深加工示范项目厂外输水系统线路工程施工技术规定，设计死口连头方案如下：1.1堆焊方案如图1所示。1.1.1堆焊焊材：1.2mmER309L不锈钢焊丝，堆焊层宽度和厚度：双层阶梯型堆焊，底层堆焊宽度130mm，厚度不不大于1.5mm；顶层堆焊宽度80mm，厚度不不大于1.5mm。堆焊层总厚度不不大于3.0mm，不超过4.0mm。堆焊不平度不不不大于0.5mm；管端堆焊完毕后，钢管管端直径缩径不大于 5mm如图1所示。图1 不锈钢管端堆焊示意图1.1.2堆焊层表面如下 2.753.25mm取一处，进行铁素体含量分析，铁素体含量为 38%。1.1.3堆焊工艺按 NB/T 47014- 作焊接工艺评估。焊接工艺评估所用钢管须和本工程用钢管一致。1.2死口连头方案为适应堆焊“死口”焊接在堆焊管端之间进行规定，采用“三段式死口连头”2，其中预制管A、B为长度约6m左右钢管，预制死口短节约2.2m，预留“死口”总长度约13m。如图3所示。在详细施工中，预先在死口短节两端管端内壁堆焊ER309L不锈钢焊层如图3；分别在预制管A和B一端内壁堆焊ER309L不锈钢焊层如图3，另一端不堆焊。在死口组对时，“死口”预制管A、B未堆焊端分别与管道左、右段修整组对，预制“死口”短节与预制管A、B堆焊端组对。组对完毕后，分别焊接预制管未堆焊端与管道左、右段，取出“死口”短节，分别对预制管A、B与管道左、右段焊缝进行内壁防腐补口解决，然后放入已经组对完毕预制“死口”短节，用复合焊接办法连头焊接，焊后对焊缝进行100超声波检查和100射线检查，检查合格后无需对焊缝内壁补口解决，不锈钢堆焊层与复合焊打底焊层熔合，不锈钢层与管道内壁环氧涂层形成管道内壁持续防腐层。（1 管道左端；（2预制管A；（3预制死口短节；（4预制管B；（5管道右端。图3 死口组合示意图1.3复合焊接方案如图2所示。依照设计规定中“对于“特殊死口”焊接材料和焊接工艺，在征得设计、业主批准后，施工单位可依照焊接工艺评估报告进行优化。”规定，复合焊层采用ER309L定位、打底和过渡，E71T8-Ni1J焊材填充和盖面，使焊层形成打底过渡扩散填充盖面复合焊接方式，使焊层平滑过渡。图2 复合焊层示意图2 方案实验按照1.3所示死口连头组合方案和1.1所示不锈钢管端堆焊方案以及1.2所示死口连头复合焊接方案，设计实行方案如下：2.1管端不锈钢堆焊2.1.1堆焊焊材：1.2mmER309L不锈钢焊丝化学成分如表1所示。表1 ER309L焊丝理化性能熔敷金属化学成分熔敷金属力学性能CSiMnCrNi0.2（Mpa）Rm（Mpa）A0.030.601.82413420510252.1.2堆焊设备：双枪四钨极管端内壁自动堆焊机如图4所示图4 双枪四钨极管端内壁自动堆焊机2.1.3堆焊方式：TIG(Tungsten Inert Gas Welding)螺旋堆焊，前枪底层堆焊宽度130mm，厚度1.5mm；后枪跟进覆层堆焊宽度80mm，厚度1.5mm，双枪同步停弧，双层堆焊同步完毕。2.1.4堆焊参数：2.1.4.1前枪（底层）堆焊参数如表2所示表2 前枪堆焊参数焊道宽度焊道厚度焊道螺距堆焊速度基值电流峰值电流基准电压脉冲10mm1.51.7mm4mm410/min100A300A11.5V有2.1.4.2 后枪（覆层）堆焊参数如表3所示表3 后枪堆焊参数焊道宽度焊道厚度焊道螺距堆焊速度基值电流峰值电流基准电压脉冲10mm1.51.7mm4mm410/min100A280A11V有2.1.5 堆焊层外观检查：2.1.5.1 实际堆焊层外表面外观平滑，无夹渣、气孔等明显缺陷，焊层平整，不平度0.4mm如图5所示。图5 堆焊层外观2.1.5.2 等离子坡口切口外观平滑，堆焊层与母材熔合完好，无肉眼可见缺陷，切口端面与钢管垂直如图6所示图6 等离子坡口切口端面。2.1.5.3堆焊后管端缩径不大于5，914管端最大缩径不大于4mm，如图7所示图7 堆焊后管端实际缩径量实测。2.1.6 焊层微观组织分析：2.1.6.1 分析办法将堆焊试件打磨、冲洗、分别采用王水，FeCl3腐蚀后，用酒精冲洗然后吹干，分别观测分别分析堆焊层近表面区微观组织、堆焊层中部区显微组织、堆焊层近母材区显微组织。2.1.6.2 堆焊层近表面区显微组织如图8所示从图8可以看出，在堆焊层近表面晶粒转化为等轴晶，有些某些枝晶方向发生紊乱。这是由于在表面处空气对流冷却等因素，既可以通过基体又可以通过周边环境散热，并且由于电弧能量分布不均匀，只要某一微社区域晶体择优取向与该区散热方向一致，该晶体即可长大，故堆焊层上部组织有时也会浮现枝晶生长紊乱区.图8堆焊层近表面显微组织2.1.6.3 堆焊层中部区显微组织如图9所示从图9可以看出，在堆焊层中部树枝晶组织生长方向比较混乱。这是由于熔池中部散热有诸多渠道，并且由于堆焊时能量分布不均匀，导致该区域散热多方向性，因而堆焊层中部组织生长方向比较混乱。图9堆焊层中部显微组织2.1.6.4 堆焊层中部区显微组织如图10所示从图10可以看出，在接近母材某些堆焊层浮现大体垂直于熔合线定向生长树枝晶。这是由于在熔合线前沿溶质富集而浮现成分过冷，致使树枝晶生长。图10堆焊层近母材区显微组织2.1.7 堆焊熔合区微观硬度分析：2.1.7.1 分析办法：将焊后管件制成20*10*10mm试样，表面用水砂纸磨平并打磨光滑，硬度测定载荷300g，加载时间15s。测试时一方面测试熔合线位置硬度值，然后以200m为间距沿垂直熔合线方向分别向基体和熔覆层取点，直至硬度值稳定在一定范畴内。2.1.7.2 实验成果如表4和图11所示。表4 从母材到堆焊层硬度值距熔合线距离/mm-1.0-0.8-0.6-0.4-0.200.20.40.60.81.0洛氏硬度 HRC25.025.127.530.031.830.526.224.020.219.018.9图11 从母材到堆焊层硬度变化 2.1.7.3 从图11可以看出硬度关系为：热影响区母材堆焊层，这是由于堆焊后热影响区对母材稀释导致碳迁移使其硬度值较母材有所增大，堆焊层硬度由熔合线到堆焊层表面呈下降趋势，这是由于堆焊层外表面在堆焊时温度较高导致某些合金元素烧损或挥发，致使堆焊层外表面金属硬度较比内层金属硬度有所下降。依照GB/T 9711-石油天然气工业管线输送系统用钢规定，试样硬度没有超过32HRC，不是硬度缺陷。2.1.8 堆焊工艺评估2.1.8.1 导向弯曲实验：按照NB/T 47014-原则规定，对L450M+堆焊E309L不锈钢复合管进行破坏性实验，母材性能未见异常，实验成果合格如表5所示。表5 导向弯曲实验数据式样编号式样类型式样厚度mm弯心直径mm弯曲角度实验成果PQR-1-4-1侧弯1428180合格PQR-1-4-2侧弯1428180合格PQR-1-4-3侧弯1428180合格PQR-1-4-4侧弯1428180合格2.1.8.2化学成分分析表白在堆焊层表面如下2.72mm处铁素体含量5，满足设计规定如表6所示。表6 堆焊层化学成分分析数据堆焊层化学成分式样序号CSiMnSPPQR-1-50.0200.401.5090.00110.011堆焊层铁素体含量式样序号铁素体含量PQR-1-552.1.9 小结：管端耐蚀合金堆焊可以满足管道“死口“焊缝防腐规定。2.2死口连头复合焊接由于不锈钢焊材与普通低碳钢熔点相差较大、线膨胀系数相差较大（100时不锈钢16，低碳钢10.6），在管道焊接中，既要保证堆焊层耐腐蚀性能，又要保证低碳钢焊层力学性能，使堆焊复合钢管复合焊接具备不同于同种金属焊接特殊性。在中天合创鄂尔多斯煤炭深加工示范项目厂外输水系统线路工程死口连头施工中，咱们采用了渐进过渡办法，获得了一定经验。由于长输管道“死口”连头施工中无法对焊缝内壁充氩进行熔池背面保护，打底焊层和过渡焊层均采用1.2mmDW309L药芯焊丝熔化极氩气保护立向下焊接办法。由于野外施工气温和风速变化影响，在采用氩弧焊或手工电弧焊焊接时，容易导致焊段间断续冷热，引起焊道应力波动变化也许，为避免这种也许和加快“死口”连头速度，保证焊接质量，采用2.0mmE71T8-Ni1J药芯自保护焊丝半自动立向下焊办法。表7 E71T8-Ni1J焊丝理化性能熔敷金属化学成分熔敷金属力学性能CSiMnCrNi0.2（Mpa）b（Mpa）0.030.050.872.380.6741449529在不锈钢层上面复合焊接低碳钢焊材技术核心在于使两者形成完全冶金熔合，重要手段是通过不锈钢过渡焊层和低碳钢扩散焊层焊接参数，实现不锈钢低碳钢平滑过渡。焊层各功能如图12所示。每一道焊层焊接完毕后，需清理焊道并及时进行下一层焊道焊接。2.2.1定位焊：2.2.1.1焊接参数：电流70A，电压21V，DC-；2.2.1.2焊接规定：a、在钢管圆周上均匀分布5处，每一处焊缝长度300mm左右，累积焊缝长度约等于1500mm；b、焊接速度快；c、双面成型背面无咬边凹陷；焊道正面外观平滑；d、定位焊层不能作为打底焊层存在。2.2.2 打底焊：2.2.2.1焊接参数：电流：75A，电压：21V，DC-。2.2.2.2焊接规定：a、将定位焊层熔透；b、焊接速度快，双面成型，背面无咬边凹陷；c、焊层厚度略高于堆焊层厚度； d、焊道正面外观形态平滑凹型。2.2.3 过渡焊：2.2.3.1焊接参数：电流120A，电压：25V，DC-；2.2.3.2焊接规定：a、将打底焊层1/2熔透，b、焊接速度快，熔合一定碳钢成分，形成一定铁素体组织；c、焊层厚度2mm左右；d、焊道外观形态：平滑凹型。2.2.4 扩散填充焊：2.2.4.1焊接参数：电流：200A，电压：21V，DC-；2.2.4.2焊接规定：a、将过渡焊层1/2熔透，使合金成分互相扩散；b、焊接速度快焊层厚度不超过2.0mm；b、焊道外观形态：平滑凹型；2.2.5 盖面焊：2.2.5.1焊接参数：电流：200A，电压：21V，DC-；2.2.5.2焊接规定：a、焊道层数：1层；b、焊后余高：11.5mm；焊道外观平滑凸型，成型美观，无咬边凹陷；2.2.6复合焊层微观组织分析：焊后对焊层各功能区如图12所示微观组织进行分析，成果显示：从堆焊层至盖面层Fe含量依次增高，呈逐渐上升趋势；Cr和Ni含量依次减少，呈逐渐下降趋势如表8所示，阐明不锈钢过渡焊与碳钢扩散填充焊焊接工艺可以实现从不锈钢焊层到低碳钢焊层平滑冶金过渡。图12 复合焊功能层分布示意图表8 各功能区重要化学成分NiCrFe热影响区-96碳钢盖面层0.6295.5E71T8-Ni1J焊丝0.672.3895碳钢填充层6488碳钢扩散层81277不锈钢过渡层102067不锈钢打底层12.52262不锈钢堆焊层122163ER309L焊丝132361焊后对不锈钢过渡层和低碳钢扩散填充层进行显微组织分析发现：ER309L过渡焊层有铁素体组织存在如图13所示；E71T8Ni1J扩散焊层有奥氏体存在如图14所示，熔合区形成奥氏体与铁素体混合组织，实现了平滑过渡冶金熔合。 图13 过渡焊层显微组织 图14 扩散填充焊层显微组织2.2.7复合焊接射线检测：焊后36小时 按JB/T4730.2-原则规定对焊缝进行100射线检测，检测成果碳钢与不锈钢熔合良好，未发现焊接缺陷如图1518所示。RT检测报告如表8所示评估级。 图15 01X射线影像 图16 12X射线影像 图17 23X射线影像 图18 34X射线影像表8 射线检测报告2.2.8小结：管端耐蚀合金堆焊不锈钢+碳钢复合焊接检查成果表白：该工艺可以满足死口连头焊接施工规定。3 结论管道安全涉及社会生产和社会生活所有领域。国内每年因钢制管道腐蚀导致经济损失约占国民生产总值35，在国内油气田、油化工、煤化工公司中，钢制管道腐蚀更加普遍和严重。由于无法对管道“死口”焊缝内壁进行防腐补口，“死口”焊缝成为管道安全最薄弱环节，是导致管道泄漏以及影响管道寿命重要因素。 实验表白：堆焊内补口技术完全可以满足中天合创鄂尔多斯煤炭深加工示范项目厂外输水系统 “死口”连头规定，可以解决“死口”焊缝内壁无法防腐补口技术瓶颈。该技术作为长输管道“死口”连头一种范例，将影响和增进中华人民共和国长输管道事业发展。参照文献1 梁龙旭.盖发宾.李广华等.管道对接头内防腐不锈钢堆焊工艺办法第二届中华人民共和国油气管道设备与材料国产化交流大会C上海.：402410。2 李玮.宋鹏.梁龙旭等.长输管道封闭连接堆焊免补口办法.专利申请号：10042589.6。作者简介：姓名：董龙涛；性别：男；出生年月：1977年3月；毕业院校和时间：1998年毕业于承德石油高等专科学校；现工作单位：华东管道设计研究院；职务职称：工程师；从事科学研究方向：长输管道；通讯地址：江苏省徐州市泉山区翟山华东管道设计研究院线路室；邮编：221008；手机：；E-mai：。沈柏佳：男；工程师；中天合创能源有限公司项目经理；手机： E-mai：。李玮：男；高档工程师；研究方向：长输管道；单位：华东管道设计研究院；手机： E-mai：。梁龙旭：男；高档工程师；研究方向：管道防腐、施工；单位：胜利油田金岛工程安装有限责任公司经理；通讯地址：山东省东营市河口区孤岛镇共青团路262号 邮编：25723手机： E-mai： 李广华：男；工程师；研究方向：管道防腐；单位：胜利油田金岛工程安装有限责任公司技术顾问；手机：； E-mai： 。