模板综合项目工程综合项目施工专项方案盘扣式脚手架.doc

目 录
一、 工程概况 2
二、施工准备工作 3
1、 技术准备 3
2、 物资准备 3
3、 劳动组织准备 3
三、综合说明 3
（一）模板支架选型 3
（二）编制依据 3
四、搭设方案 4
（一）基础搭设参数 4
（二）材料及荷载取值说明 4
五、模板支架强度、刚度及稳定性验算 5
150mm板承插型盘扣式楼板模板支架计算书 6
200*700mm承插型盘扣式梁模板支架计算书 15
六、关键项目施工技术方法 25
七、技术质量确保方法 26
1、质量确保方法、细部处理方法 26
2、技术交底制度 27
3、质量、技术管理制度 27
4、施工过程巡检监督制度 28
5、坚持工序中间检收制 29
八、工程进度确保方法 29
九、安全生产确保方法 29
十、成本节省方法 30
十一、产品保护方法 31
十二、文明施工方法 31

模板施工方案(盘扣式支撑)方案

一、 工程概况
工程名称：美遵义新蒲新区项目27、28、29栋土建总承包工程
建设单位：遵义市美房地产发展
勘察单位：贵州建筑勘察设计
设计单位：贵州同盛建筑设计
监理单位：佛山市建友工程监理
施工单位：浙江广宏建筑
美遵义新蒲新区项目27、28、29栋土建总承包工程在遵义市新蒲新区。总建筑面积为57109.9平方米，其中地下室建筑面积为13794.2平方米，主体结构为剪力墙结构，地下室车库共2层，层高为3.3m,，室外覆土层厚度为0.9m米。抗震设防烈度为非抗震，建筑安全等级为二级，设计使用年限为50年，防火分类为I类，耐火等级为一级，地下室防水等级为I级，屋面防水等级为Ⅰ级。具体各建筑单体经济指标及特征见下表：
表 一1 建筑单体特征表
楼 号
层数
层高（m）
建筑高度（m）
建筑面积
（㎡）
±0.000对应绝对标高
27#楼
34
2.9
99.85
15534.88
868.3
28#楼
33
2.9
95.95
13890.41
868.3
29#楼
33
2.9
95.95
13890.41
868.3
地下室
2层
3.3

13794.20
868.3

基础形式：本工程采取独立基础、条形基础及少许桩基基础。
本工程车库底板厚度为0.12M，车库负二层顶板厚度为0.3M，负一层顶板厚度0.35M，主楼设计板厚为80-160mm。
工程最大特点是质量要求高、工期紧。原计划模板支撑体系采取钢管扣件脚手架，为确保工程施工进度及模板支撑体系安全可靠性，主楼标准层采取盘扣式脚手架。

二、施工准备工作
1、 技术准备
组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，关键对框架模板结构施工等分项工序技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺关键点向作业班组作具体交底，并做好文字统计。
2、 物资准备
根据施工方案做好模板结构体系关键材料计划，依据施工平面图要求，组织好所需材料、机具按计划进场，在指定地点，按要求方法进行储存、堆放，确保施工所需。
3、 劳动组织准备
依据项目经理部架构，根据劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。

三、综合说明
（一）模板支架选型
依据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架搭设材料，进行对应设计计算。
（二）编制依据
1、中国行业标准，《建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166－）。
2、《建筑施工安全手册》
3、建设部 《建筑施工安全检验标准》(JGJ59-99)。
4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家相关模板支撑架设计、施工其它规范、规程和文件，

四、搭设方案
（一）基础搭设参数
模板支架高H为2.7m，立杆步距h（上下水平杆轴线间距离）取1.5m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点自由长度a取0.1m。

（二）材料及荷载取值说明
盘扣式钢管脚手架是一个杆件轴心相交(接)承插锁固式钢管脚手架，采取带连接件定型杆件，组装简便，含有比扣件式钢管脚手架较强稳定承载能力，不仅能够组装各式脚手架，而且更适合结构多种支撑架，尤其是重载支撑架。
　　盘扣式钢管脚手架是在吸收国外优异技术基础上，结合中国实际情况研制一个多功效脚手架。WDJ盘扣式钢管脚手架最大特点，是独创了带齿盘扣式接头。这种接头结构合理，力学性能显著优于扣件和其它类型接头。它不仅基础上处理了偏心距问题，而且含有装卸方便、安全可靠、劳动效率高、功效多、不易丢失零碎扣件等优点，所以受到施工单位欢迎，是一个有广泛发展前景新型脚手架。
　　盘扣式脚手架特点
细节一 性能特点
　 盘扣式脚手架含有以下性能特点：
　　(1)多功效 盘扣式脚手架可依据施工要求，组成模数为0．6m多个组架尺寸和荷载单排、双排脚手架，支撑架，支撑柱，物料提升架，爬升脚手架等多功效施工设备、并能作曲线部署。布架场地不需做大面积整平。
　　(2)接头拼拆速度快 因为采取了碗扣接头．避免了扣件螺栓人工操作。只用一把铁锤即可进行安装和拆卸作业，安装和拆卸速度比扣件式钢管脚手架快5倍以上。
　 (3)减轻了劳动强度 因为盘扣式钢管脚手架完全取消了螺栓作业，工人携带一把铁锤即能完成全部作业，减轻了二分之一劳动强度。
　　(4)接头强度高，安全可靠 接头采取独特盘扣式，经试验和使用证实，它含有极佳抗剪、抗弯、抗扭能力，比其它类型钢管脚手架结构强度提升50％以上。因为接头含有可靠自锁能力．整架配置有较完善安全保障设施，所以使用安全可靠。
　　(5)维护简单 构件为不易丢失扣件．构配件轻便、牢靠。不怕通常锈蚀，所以日常维护简单，运输紧凑有便，
细节二 结构特点
　　盘扣式钢管脚手架关键部件是碗扣接头，它由上碗扣、下碗扣、横杆接头和上碗扣限位销组成．以下图所表示。盘扣式钢管脚手架采取，48X 3.5(mm)焊接钢管作主构件。立杆和顶杆是在一定长度钢管上每隔0．6m安装一套碗扣接头制成。碗扣分上碗扣和下碗扣。下碗扣焊在钢管上，上碗扣对应地套在钢管上．其销槽对准焊在钢管上限位销即能上、下滑动，横杆是在钢管两端焊接横杆接头制成。连接时，只需将横杆接头插入下碗扣内，将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，靠上碗扣螺旋面使之和限位销顶紧，从而将横杆和立杆牢靠地连在一起，形成框架结构。

模板支架承受荷载包含模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，和施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生荷载等。

五、模板支架强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上，根据"底模→底模方钢→可调托座→立杆→基础"传力次序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取和底模方钢平行方向为纵向。
本工程±0.000以上楼层均用盘扣式支模支撑体系。本工程±0.000以上设计情况以下：
梁：150*450、200×300，200×400，200×450，200×500，200×600，200×800。此次计算选择200×800计算，其它梁参考该梁搭设。
板：100mm,120mm,80mm，90mm。此次计算120mm板，其它板参考该板搭设。

120mm板承插型盘扣式楼板模板支架计算书

依据规范:
《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-
《建筑结构荷载规范》GB50009-
《钢结构设计规范》GB50017-
《混凝土结构设计规范》GB50010-
《建筑地基基础设计规范》GB50007-
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
计算参数:
盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为2.7m，
立杆纵距 b=0.90m，立杆横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m。
立杆钢管类型选择：B-LG-2500(Φ48×3.2×2500);
横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);
横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
方钢40×40mm，间距250mm，
方钢剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采取钢管φ48×3.5mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。

图 盘扣式楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
钢管惯性矩计算采取 I=π(D4-d4)/64，抵御距计算采取 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板根据三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.150×0.900+0.200×0.900=3.569kN/m
活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)×0.900=0.900kN/m
面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
截面抵御矩 W = bh2/6 = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]
其中 f —— 面板抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板净截面抵御矩；
[f] —— 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.569+1.40×0.900)×0.250×0.250=0.035kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.035×1000×1000/48600=0.713N/mm2
面板抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.569+1.4×0.900)×0.250=0.831kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×831.0/(2×900.000×18.000)=0.077N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.569×2504/(100×6000×437400)=0.036mm
面板最大挠度小于250.0/250,满足要求!

二、支撑方钢计算

方钢根据均布荷载计算。
1.荷载计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.150×0.250=0.941kN/m

(2)模板自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.200×0.250=0.050kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值和振捣混凝土时产生荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)×0.250=0.250kN/m
静荷载 q1 = 1.20×0.941+1.20×0.050=1.190kN/m
活荷载 q2 = 1.40×0.250=0.350kN/m
计算单元内木方集中力为(0.350+1.190)×0.900=1.386kN
2.方钢计算

根据三跨连续梁计算，计算公式以下:
均布荷载 q = P/l = 1.386/0.900=1.540kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.54×0.90×0.90=0.125kN.m
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×1.540=0.831kN
最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×1.540=1.524kN
木方截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
截面抵御矩 W = bh2/6 = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)方钢抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.125×106/83333.3=1.50N/mm2
木方抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)方钢抗剪计算

最大剪力计算公式以下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必需满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×831/(2×50×100)=0.249N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方钢抗剪强度计算满足要求!

(3)方钢挠度计算

挠度计算根据规范要求采取静荷载标准值，
均布荷载经过变形受力计算最大支座力除以方钢计算跨度(即方钢下小横杆间距)
得到q=0.991kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.991×900.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.117mm
方钢最大挠度小于900.0/250,满足要求!

三、托梁计算
托梁根据集中和均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方支座力 P= 1.524kN
均布荷载取托梁自重 q= 0.046kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)
变形计算根据规范要求采取静荷载标准值，受力图和计算结果以下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.499kN.m
经过计算得到最大支座 F= 6.100kN
经过计算得到最大变形 V= 0.732mm
顶托梁截面力学参数为
截面抵御矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.499×106/1.05/5080.0=93.55N/mm2
顶托梁抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.732mm
顶托梁最大挠度小于900.0/400,满足要求!
四、立杆稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包含以下内容：

(1)脚手架钢管自重(kN)：
NG1 = 0.113×2.700=0.306kN
钢管自重计算参考《盘扣式规范》附录A 。
(2)模板自重(kN)：
NG2 = 0.200×0.900×0.900=0.162kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.150×0.900×0.900=3.050kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 3.517kN。
2.活荷载为施工荷载标准值和振捣混凝土时产生荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (0.000+1.000)×0.900×0.900=0.810kN
3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ

五、立杆稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式

其中 N —— 立杆轴心压力设计值，N = 5.36kN
φ —— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.59
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50
W —— 立杆净截面抵御矩(cm3)；W = 4.73
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 300.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参考《盘扣式规范》，由公式计算
顶部立杆段：l0 = h'+2ka (1)
非顶部立杆段：l0 = ηh (2)
η—— 计算长度修正系数，取值为1.200；
k —— 计算长度折减系数，可取0.7；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.10m；
l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.208, φ=0.387
σ=5355/(0.387×450)=28.271N/mm2,立杆稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = 0.300×0.600×0.600=0.108kN/m2
h —— 立杆步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面间距，0.90m；
lb —— 和迎风面垂直方向立杆间距，0.90m；
风荷载产生弯矩 Mw=0.9×1.4×0.108×0.900×1.500×1.500/10=0.028kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆轴心压力最大值；
立杆Nw=1.200×3.517+1.400×0.810+0.9×1.400×0.028/0.900=5.393kN
l0=1.8m；λ=1800/15.9=113.208, φ=0.387
σ=5393/(0.387×450)+28000/4730=33.899N/mm2,立杆稳定性计算 σ< [f],满足要求!

模板承重架应尽可能利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在安全隐患。

六、盘扣式模板支架整体稳定性计算
盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。

盘扣式模板支撑架计算满足要求！

200*800mm承插型盘扣式梁模板支架计算书

依据规范:
《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-
《建筑结构荷载规范》GB50009-
《钢结构设计规范》GB50017-
《混凝土结构设计规范》GB50010-
《建筑地基基础设计规范》GB50007-
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
计算参数:
盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为2.7m，
梁截面 B×D=200mm×800mm，立杆纵距(跨度方向) l=0.80m，脚手架步距 h=1.50m，
立杆钢管类型选择：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500);
横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);
横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);
梁底增加2道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
方钢40×40mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁底支撑长度 0.80m。
梁顶托采取双钢管φ48×3.5mm。
梁底根据均匀部署承重杆2根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。

钢管惯性矩计算采取 I=π(D4-d4)/64，抵御距计算采取 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板根据三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.500×0.700×0.200+0.200×0.200=3.610kN/m
活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)×0.200=0.200kN/m
面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
截面抵御矩 W = bh2/6 = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]
其中 f —— 面板抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板净截面抵御矩；
[f] —— 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.610+1.40×0.200)×0.400×0.400=0.074kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.074×1000×1000/10800=6.833N/mm2
面板抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.610+1.4×0.200)×0.400=1.107kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1107.0/(2×200.000×18.000)=0.461N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.610×4004/(100×6000×97200)=1.073mm
面板最大挠度小于400.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方计算
（一）梁底木方计算
作用荷载包含梁和模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.700×0.400=7.140kN/m

(2)模板自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.200×0.400×(2×0.700+0.200)/0.200=0.640kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值和振捣混凝土时产生荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+1.000)×0.200×0.400=0.080kN

均布荷载 q = 1.20×7.140+1.20×0.640=9.336kN/m
集中荷载 P = 1.40×0.080=0.112kN

计算简图

木方弯矩图(kN.m)

木方剪力图(kN)
变形计算根据规范要求采取静荷载标准值，受力图和计算结果以下：

变形计算受力图

木方变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.990kN
N2=0.990kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.398kN.m
经过计算得到最大支座 F= 0.990kN
经过计算得到最大变形 V= 0.984mm
木方截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
截面抵御矩 W = bh2/6 = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.398×106/64000.0=6.22N/mm2
木方抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算

截面抗剪强度必需满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×0.989/(2×60×80)=0.309N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.984mm
木方最大挠度小于900.0/250,满足要求!
（二）梁底顶托梁计算
托梁根据集中和均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁自重 q= 0.092kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)
变形计算根据规范要求采取静荷载标准值，受力图和计算结果以下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.138kN.m
经过计算得到最大支座 F= 2.128kN
经过计算得到最大变形 V= 0.092mm
顶托梁截面力学参数为
截面抵御矩 W = 10.16cm3；
截面惯性矩 I = 24.38cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.138×106/1.05/10160.0=12.94N/mm2
顶托梁抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.092mm
顶托梁最大挠度小于800.0/400,满足要求!
三、双槽钢托梁计算
盘扣式模板支架可采取双槽钢搁置在连接盘上作为支撑模板面板及楞木托梁。
双槽钢型钢类型选择为[8号槽钢
1、双槽钢托梁受弯承载力计算
双槽钢水平杆上弯矩按下式计算：
M = F×c
式中：M－双槽钢弯矩；
　　：F－单根双槽钢托梁负担竖向荷载二分之一；
　　：c－模板木楞梁至双槽钢托梁端部水平距离。
双槽钢托梁受弯承载力应满足：
M / W < f
式中：W－双槽钢截面模量;
f－钢材强度取205N/mm2。

M=2.13×-0.05=-0.11 kN.m
M / W = -0.11×50.60×1000 = -2.10N/mm2
双槽钢托梁受弯强度　M / W < f，满足要求!
2、双槽钢托梁挠度计算
双槽钢托梁挠度应符合下式要求：

经计算　Vmax = -0.20mm
双槽钢托梁挠度　Vmax < [v]=800/150和10mm，满足要求!
四、立杆稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式

其中 N —— 立杆轴心压力设计值，它包含：
双槽钢托梁最大支座反力 N1=2.21kN (已经包含组合系数)
脚手架钢管自重 N2 = 1.20×0.326=0.392kN
N = 2.205+0.392=2.596kN
φ —— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 2.01
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.71
W —— 立杆净截面抵御矩(cm3)；W = 7.70
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 300.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参考《盘扣式规范》，由公式计算
顶部立杆段：l0 = h'+2ka (1)
非顶部立杆段：l0 = ηh (2)
η—— 计算长度修正系数，取值为1.200；
k —— 计算长度折减系数，可取0.7；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.20m；
l0=1.800m；λ=1800/20.1=89.552, φ=0.558
σ=2596/(0.558×571)=9.196N/mm2,立杆稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.250×1.000×0.600=0.150kN/m2
h —— 立杆步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面间距，0.80m；
lb —— 和迎风面垂直方向立杆间距，0.80m；
风荷载产生弯矩 Mw=0.9×1.4×0.150×0.800×1.500×1.500/10=0.034kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆轴心压力最大值；
立杆Nw=2.205+1.200×0.326+0.9×1.400×0.034/0.800=2.650kN
l0=1.8m；λ=1800/20.1=89.552, φ=0.558
σ=2650/(0.558×571)+34000/7700=15.854N/mm2,立杆稳定性计算 σ< [f],满足要求!

模板承重架应尽可能利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在安全隐患。

五、梁模板支架整体稳定性计算
盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。

模板支撑架计算满足要求！

六、关键项目施工技术方法
1、梁模板安装完成，应认真检验支架是否牢靠，模板梁面、板面应清扫洁净。
2、拆除支模架时应自上而下进行，部件拆除次序和安装次序相反。不许可将拆下部件直接从高空掷下。应将拆下部件捆绑好，集中堆放管理。
3、各处模板安装许可偏差，以下表：

序号
项 目
许可偏差（㎜）
1
轴线位移
5
2
底模上表面标高
±5
3
柱、墙、梁截面尺寸
+4 -5
4
层高垂直度
≤5m
6
≥5m
8
5
相邻两板表面高低差
2
6
表面平整度
5
4、模板拆除：
1）、拆模时间应按同条件养护混凝土试块强度来确定，其标准为：
（1）、跨度大于8m板、梁，混凝土强度须达成100%。
（2）、跨度小于8m板、梁，混凝土强度须达成75%。
（3）悬臂构件混凝土强度须达成100%。
（4）、墙侧模拆除，其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时，方可拆除。
2）、拆除侧墙模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。如模板和混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。
3）、拆下模板、配件等，严禁抛扔，要有专员接应传输，按指定地点堆放，并做到立即清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

七、技术质量确保方法
我企业将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而确保工程施工技术质量。基层施工人员配置熟练技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能人员担任班组长。
1、质量确保方法、细部处理方法
1）、拉通线全过程监控，通常拉上中下三道通线，支模安装后全方面检验纠正，浇筑砼时随时校正，砼浇筑后一小时内再复查。
2)、全部模板侧向应平整以确保拼缝紧密，模板薄厚应一致，若相差大应加垫片，施工中发觉板缝过大应贴胶带纸。
3）、保护模板拆模方法-安装时最终在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大模板，中间可有意铺1条小模，拆模用铁撬先拆出这个小模，然后用木楔楔入，使模板和砼表面脱离，再用铁撬撬模。拆墙模板时应先用木楔先楔入，使模板和砼表面脱离，再用铁撬撬模。
2、技术交底制度
1）、技术交底目标是使施工管理人员和作业人员了解掌握施工方案、工艺要求、工程内容、技术标准、施工程序、工期要求、安全方法等，做到心中有数，施工有据。
2）、工程开工前，项目部技术部门依据设计文件、图纸编制“施工手册”向施工管理人员进行工程内容交底，“施工手册”