车库坡道脚手架综合项目施工专项方案.doc

目 录一、编制根据2二、工程概况2三、施工布置2设计总体思路2四、构造规定及技术办法24.1扣件式钢管脚手架构造规定及技术办法24.2架体24.3防护办法2五、脚手架搭设及拆除施工工艺35.1落地式脚手架搭设工艺流程35.2脚手架拆除施工工艺3六、文明施工规定3七、计算书一3一、编制根据1.1海淀区西三旗建材城危改项目二期（配建公共租赁住房）项目承包合同1.2施工图纸 图纸类别图纸编号出图日期建 筑JZ01-JZ202月3日结 构JG01-JG172月3日1.4使用计算软件喝茶安全计算二、工程概况车库2#坡道出口，板厚300mm，框梁最大为800*900mm，高度6m,支撑超过4.0m属于高支撑体系因而编辑本方案，架体采用钢管架搭设，形成一种整体，增长整体抗扭性，剪刀撑设立计算书。三、施工布置设计总体思路结合本工程构造形式、实际施工特点。本方案所搭设脚手架为构造期间施工承重架。四、构造规定及技术办法4.1扣件式钢管脚手架构造规定及技术办法4.1.1脚手架基本脚手架坐落在车库筏板上。架底下设通长垫板，垫板布设必要平稳。4.2架体梁采用钢管搭设，立杆间距La(m)：600*900； 立杆步距h(m)：1.20； 支撑架搭设高度H(m)：6m；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；采用钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座。详细数据见计算书一：4.3防护办法在脚手架最上操作层要满铺脚手板下方满挂安全网。五、脚手架搭设及拆除施工工艺5.1落地式脚手架搭设工艺流程场地清理材料配备定位设立脚手板纵向扫地杆立杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆扎安全网模板支设。定距定位。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记。垫板应精确地放在定位线上，垫板必要铺放平稳。5.2脚手架拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆原则，即先拆模板而后拆小横杆、大横杆、立杆等（普通拆除顺序为安全网小横杆大横杆立杆）。六、文明施工规定依照脚手架施工特殊性，结合职业安全卫生惯标精神，规定施工时做到如下：9.1进入施工现场人员戴好安全帽,高空作业系好安全带,现场禁止吸烟.9.2进入施工现场人员要爱护场内各种设施和标示牌。9.3禁止酗酒人员上架作业,施工操作时规定精力集中、禁止开玩笑和打闹。9.4脚手架搭设人员必要持证上岗，其她工种一律不得进行脚手架搭设操作。9.5架子如需拆改时，应由架子工来完毕，任何人不得任意拆改。9.6脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改,如需做局部拆改时,须经技术部批准由架子工操作。9.7不准运用脚手架吊运重物;作业人员不准攀登架子上下作业面；不准在架子上跑动。9.8不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆输送管等固定在脚手架上，禁止任意悬挂起重设备。9.9在架子上作业人员不得随意拆动脚手架所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。七、计算书一一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):6.00；采用钢管(mm):48?.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载原则值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用木面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):150.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方截面宽度(mm):35.00；木方截面高度(mm):80.00；托梁材料为：木方 ：80?0mm；4.楼板参数楼板计算厚度(mm):300.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨持续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90?.22/6 = 21.6 cm3；I = 90?.23/12 = 12.96 cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1 = 25.5?.3?.9+0.5?.9 = 7.335 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1?.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2?.335+1.4?.9= 10.062kN/m最大弯矩 M=0.1?0.062?502= 22639.5 N穖；面板最大应力计算值 =M/W= 22639.5/21600 = 1.048 N/mm2；面板抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板最大应力计算值为 1.048 N/mm2 不大于面板抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=7.335kN/m面板最大挠度计算值 = 0.677?.335?504/(100?500?2.96?04)=0.02 mm； 面板最大容许挠度 =150/ 250=0.6 mm；面板最大挠度计算值 0.02 mm 不大于 面板最大容许挠度 0.6 mm,满足规定!三、模板支撑方木计算方木按照三跨持续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b議2/6=3.5?/6 = 37.33 cm3；I=b議3/12=3.5?/12 = 149.33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1= 25.5?.15?.3+0.5?.15 = 1.222 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1?.15 = 0.15 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 ?q1 + 1.4 譹2 = 1.2?.222+1.4?.15 = 1.677 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1?.677?.92 = 0.136 kN穖；方木最大应力计算值 = M /W = 0.136?06/37333.33 = 3.638 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木最大应力计算值为 3.638 N/mm2 不大于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3.抗剪验算截面抗剪强度必要满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力：V = 0.6?.677?.9 = 0.906 kN；方木受剪应力计算值 = 3 ?.906?03/(2 ?5?0) = 0.485 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.485 N/mm2 不大于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.222 kN/m；最大挠度计算值 = 0.677?.222?004 /(100?000?493333.333)= 0.08 mm；最大容许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木最大挠度计算值 0.08 mm 不大于 方木最大容许挠度 3.6 mm,满足规定!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；托梁采用：木方 ：80?0mm；W=85.333 cm3；I=341.333 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.012kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN穖) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.453 kN穖 ；最大变形 Vmax = 0.372 mm ；最大支座力 Qmax = 8.804 kN ；最大应力 = 452910.724/85333.333 = 5.308 N/mm2；托梁抗压强度设计值 f=13 N/mm2；托梁最大应力计算值 5.308 N/mm2 不大于 托梁抗压强度设计值 13 N/mm2,满足规定!托梁最大挠度为 0.372mm 不大于 900/250,满足规定!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容(1)脚手架自重(kN)：NG1 = 0.158?= 0.949 kN；钢管自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板自重(kN)：NG2 = 0.5?.6?.9 = 0.27 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.5?.3?.6?.9 = 4.131 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.35 kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载经计算得到，活荷载原则值 NQ = (1+2 ) ?.6?.9 = 1.62 kN；3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.688 kN；六、立杆稳定性计算立杆稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 8.688 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.2+0.5?= 2.2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.5 m；l0/i = 2200 / 15.9 = 138 ；由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.357 ；钢管立杆最大应力计算值 ；=8687.52/（0.357?24） = 57.393 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 57.393 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.185?.007?1.2+0.5?) = 2.625 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.007 ；Lo/i = 2625.249 / 15.9 = 165 ；由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.259 ；钢管立杆最大应力计算值 ；=8687.52/（0.259?24） = 79.11 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 79.11 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！ 模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆地基承载力计算立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk譳c = 120?=120 kpa； 其中，地基承载力原则值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调节系数：kc = 1 ； 立杆基本底面平均压力：p = N/A =8.688/0.25=34.75 kpa ；其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 8.688 kN；基本底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=34.75 fg=120 kpa 。地基承载力满足规定！八、梁和楼板模板高支撑架构造和施工规定工程经验1.模板支架构造规定a.立杆之间必要按步距满设双向水平杆，保证两方向足够设计刚度；b.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同立杆间距，但只宜在一种方向变距、而另一种方向不变。2.立杆步距设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大变步距设立，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不适当超过1.5m。3.整体性构造层设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平构造层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要不不大于水平框格总数1/3；c.双水平加强层在支撑架顶部和中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具备较大刚度和变形约束空间构造层；d.在任何状况下，高支撑架顶部和底部（扫地杆设立层）必要设水平加强层。4.剪刀撑设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；5.顶部支撑点设计a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆高度不适当不不大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应接近立杆，且不适当不不大于200mm；c.支撑横杆与立杆连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；不不大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设规定a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同框格层中设立；b.保证立杆垂直偏差和横杆水平偏差不大于扣件架规范规定；c.保证每个扣件和钢管质量是满足规定，每个扣件拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形； d.地基支座设计要满足承载力规定。7.施工使用规定a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对浮现超过最大荷载要有相应控制办法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；