AB法污水处理基本工艺设计计算.doc

目录摘要 1序言 21.设计原始资料 22.工艺比较及选择 22.1 污水特征 22.2 工艺比较 3 2.2.1 一般活性污泥工艺 3 2.2.2 氧化沟工艺 52.2.3 SBR工艺 42.2.4 AB法工艺 42.3 工艺选择 53.设计计算 6 3.1 污水处理程度确实定 6 3.2 污水处理工艺步骤选择 6 3.3 各处理单元设计计算 7 3.3.1 格栅 7 3.3.2 曝气沉砂池 8 3.3.3 AB工艺参数 9 3.3.4 A段曝气池 11 3.3.5 B段曝气池 14 3.3.6 A段中沉池 17 3.3.7 B段终沉池 17 3.3.8 污泥浓缩池 18 3.3.9 贮泥池 19 3.3.10 污泥消化池 20 3.3.11 污泥脱水机 25 3.4 隶属建筑物 27 3.5 处理厂计划 27 3.5.1 平面部署 27 3.5.2 高程部署 27 3.6 污水提升泵选择 294.结论 30参考文件 31致谢 32AB法污水处理工艺设计计算摘要：经过分析污水特征和工艺比较，污水处理厂采取AB法污水处理工艺。AB属超高负荷活性污泥法，其设计特点通常为不设初沉池，A段和B段回流系统分开。A段和B段负荷在极为悬殊情况下运行。A段污泥负荷高、污泥龄短、产泥量多，B段污泥负荷低、污泥龄长、产泥量较少。两段沉淀池表面负荷差异也较大。AB法产泥量较大，需设污泥消化工艺，处理污泥处理和出路问题。另外，AB法污水处理厂中分期建设可缓解资金不足问题，同时使污水得到较大程度处理。本设计中选择各参数数据参考现运行AB法污水厂经验数据。关键词 : AB法，负荷，设计，参数The design and calculation of AB wastewater treatment technology Abstract：By means of analyzing the sewage characteristic and comparing treatment technologies, this wastewater treatment plant adopts the AB process. AB process belongs to the ultrahigh load activated sludge process. The design feature of AB process is that the primary sedimentation tank is generally unnecessary, and the refluence systems of section A and section B are separated. The load of Section A and section B are extremely different. Section A has high sludge load, short sludge age and more sludge production, while section B has low sludge load, long sludge age and less sludge production. Difference in the surface load of precipitating tanks in the two sections is noticeable. AB processs sludge yield rate is relatively high, so it is necessary to set up sludge digest tanks to deal with excess sludge problem. In addition, Phased construction in AB process wastewater treatment plant can alleviate the fund deficiency problem, and make it possible for the sewage to be treated by a high degree. All parameter and data used in this design is selected from AB process wastewater treatment plants that having been operated successfully.Keyword: AB process, load, design, parameter序言在当今世界，城市建设正在高速发展，伴随城市规模不停扩大和人口增加，水环境污染成了一个关键问题。“环境保护”是中国基础国策，是维持发展必需组成部分。对次，各级政府给了高度重视，加大了对城市污水处理厂工程投资力度，引进了很多中国外优异系统设计技术和设备；中国科技人员也研究出了很多城市污水处理厂新工艺、新技术，新建造了300多座城市污水处理厂工程，并正以每十二个月几十座速度增加，为中国城市污水处理事业快速发展起到了推进作用。污水处理厂多以二级生物处理为主，其中城市污水处理厂大部分采取好氧生物处理方法，其中活性污泥法应用较广，其作用机理是利用污水中所含有机物作底物，经过污泥中微生物对有机物吸附降解达成处理污染效果。活性污泥法经过几十年来利用和改良，现在已取得很好处理效果。从传统活性污泥法到现今氧化沟工艺、AB法等全部属于该范围内。AB法即吸附生物氧化处理法，它是德国亚琛大学B.Bhnke教授于70年代中期开创，80年代初开始应用工程实践。AB工艺是依据微生物生长繁殖及其基质代谢关系而确定，并充足考虑了污水搜集、输送系统中高活性微生物作用，通常维持A段在极高负荷下，使微生物处于快速增加期以发挥其对有机物快速吸附作用；维持B段在极高负荷下运行，利用长世代期微生物作用，确保出水水质。AB法和传统生物处理方法比较，在处理效率、运行稳定性、工程投资和运行费用等方面全部有显著优势。1 、设计原始资料某城镇生活污水资料：平均水量Q=1104 m3/d，时改变系数为1.3。水质以下：pH=6.58.5，COD=450 mg/L，BOD5=220 mg/L，SS=280 mg/L，NNH3=50 mg/L，TN=60 mg/L。2、工艺比较及选择2.1 污水特征本项目污水处理特点：污水以有机污染为主，BOD5/COD=0.49，可生化性很好。污水中关键污染物指标BOD5、COD和SS相对中国通常城市污水较高，同时有脱氮要求。污水处理厂投产时，多数关键污染源治理工程已投入运行。针对以上特点和出水要求，现有城市污水处理技术特点，以采取生化处理最为经济。2.2 工艺比较依据中国外已运行污水处理厂调查，要达成确定治理目标，可采取方法有：“一般活性污泥法”、“氧化沟法”、“SBR活性污泥法”和“AB法”。2.2.1 一般活性污泥法工艺一般活性污泥法，应用年限长，含有成熟设计及运行经验，处理效果可靠。自20世纪70年代以来，伴随污水处理技术发展，本方法在工艺及设备等方面又有了很大改善。在工艺方面，经过增加工艺构筑物能够成为“A/O”或“A2/O”工艺，从而实现脱N和P。在设备方面，开发了多种微孔曝气器，使氧转移效率提升到20%以上，从而节省了运行费。中国外以运行中大型污水处理厂，如西安邓家村（12m3/d）、天津纪庄子（26万m3/d）、北京高碑店（50万m3/d）、成全部三瓦窑（20万m3/d）等污水处理厂全部采取此方法。现在世界最大污水处理厂美国芝加哥市西南西污水处理厂也采取此工艺，该厂于1964年建成，设计流量为455万m3/d。一般活性污泥法如设计合理、运行管理适当，出水BOD5可达成1020mg/L。它缺点是工艺路线长，工艺构筑物及设备多而复杂，运行管理困难，基建投资及运行费均较高。中国已建这类污水处理厂，基建投资通常为10001300元/m3，运行费为0.20.4元/（m3/d）或更高。2.2.2 氧化沟工艺氧化沟污水处理技术，是20世纪50年代由荷兰人首创。60年以来，这项技术在欧洲、北美、南非、澳大利亚等国家以被广泛采取，工艺及构筑有了很大发展和进步。据报道，19631974年英国共兴建了300多座氧化沟，美国已经有500多座，丹麦已建成300多座。现在世界最大氧化沟污水厂是德国路维希港BASF污水处理厂，设计最大流量为76.9万m3/d，1974年建成。因为该工艺在水流流态和曝气装置上特殊性，其处理步骤简单、构筑物少，通常情况下可不建初沉池和污泥消化系统，一些情况下还可不建二沉池和污泥回流系统，对于中小型污水处理厂，为节省投资或降低维护管理难度时，会得到首选。其处理效果好且运行稳定可靠，不仅可满足BOD5和SS排放标准，在运行方法适宜时还能实现脱氮和除磷效果，而不像传统活性污泥法（要脱氮除磷时）要做大量改造工作。同时该工艺还含有较强冲击负荷承受能力、剩下污泥少污泥稳定程度好、机械设备少等优点。当有脱氮处理要求时，氧化沟工艺在基建投资方面比传统活性污泥法节省很多；不过当仅要求去除BOD5而在脱氮方面不作要求时，对于污水厂采取氧化沟工艺运行费用比传统活性污泥法略低或相当，不占优势。不过该工艺因存在污泥中有机物质最终是在氧化沟中部分好氧代谢去除，所以氧化沟工艺在节省能耗、降低运行费用方面不含有优势。2.2.3 SBR活性污泥法工艺SBR全称为间歇式活性污泥法，间歇式活性污泥法作为一项新技术，不管在工业企业还是城市污水处理工程中得到了更广泛应用。现在中国部分运行此工艺城市有云南昆明市第三污水处理厂，处理流量为15万m3/d；浙江金华市污水处理厂，处理流量为8万m3/d；贵州遵义市污水处理厂，处理流量为8万m3/d。这关键是该工艺含有特殊运行和净化机制，比传统活性污泥法含有更高污染物净化效果，尤其对高浓度难生物降解污水，SBR工艺可省去二沉池、污泥回流设施，一些情况下还可省去调整池和初沉池，所以使整个工程占地降低、投资降低。另外，该工艺还含有较强冲击负荷调整能力，污泥不易膨胀、易于沉淀、脱水性能好，可实现脱氮除磷功效等优点。 但该工艺要求配置专用排水装置和自动控制系统，在现在环境保护资金还比较担心条件下，限制了SBR工艺高效稳定运行。因为是间歇运行，该工艺空气扩散器堵塞可能性大于传统活性污泥法，若采取大气泡空气扩散器（为降低投资），则其节能效果不如传统活性污泥法。2.2.4 AB法工艺AB法即吸附生物氧化处理法，德国亚琛大学B.Bhnke教授于70年代中期开创，80年代初开始应用于工程实践。该工艺对进水负荷改变适应性强、运行稳定、污泥不易膨胀、很好脱氮除磷效果等优点。因为其含有抗冲击负荷能力强、对pH值改变和有毒物质含有显著缓冲作用特点，故关键应用于污水浓度高、水质水量改变较大，尤其是工业污水所占百分比较高城市污水处理厂。现在全世界已经有60多座AB法污水处理厂在运行和设计、计划之中。德国有34座污水处理厂采取AB法工艺。中国部分运行此工艺城市有山东青岛市海泊河污水处理厂，工程规模为8万m3/d；山东淄博市污水处理厂，工程规模为14万m3/d；广东深圳市罗芳污水处理厂，工程规模为10万m3/d；广东广州猎德污水处理厂工程规模为22万m3/d。实践证实AB工艺能够比传统活性污泥法节省工程投资15%25%，节省占地10%15%，降低运转费15%25%，已成为最近发展最快城市污水处理工艺。依据系统工程理论，AB法工艺省去了初沉池；从生物反应动力学角度出发，采取了经济合理二段处理工艺步骤；依据微生物生长、繁殖规律及其对有机质代谢关系，使二段污泥回流系统分开而确保处理过程中生物相稳定性。这些使得AB法工艺比传统活性污泥法含有更高和更稳定处理效果，大大节省了基建和运转费用。在AB法污水处理厂分期建设中，能够先建AB工艺A段，既能缓解建设资金不足，又能使大量污水得到较大程度处理。待资金充足时，再建B段，这么既轻易实施，也可带来巨大环境经济效应，比较符合中国国情。另外，中国已建2级污水处理厂普遍存在着超负荷问题。假如把它们改造成用AB法，则可较大幅度提升其处理能力。其做法是将原污水厂沉砂池改为A段曝气池，将原初沉池改为中沉池，再另建一套污泥回流系统即可。该措施经国外相关污水处理厂实践证实是行之有效，而且含有投资小、经济效益高优点。AB法需增加部分构筑物和设施如曝气池、回流设施等，在这方面工程投资要增加。另外，AB法污泥产量较高，如用于污泥消化可产更高沼气量，不然给污泥处理和出路增加了难度。 2.3工艺选择经过以上对设计任务书中原始数据进行工艺分析和对四种处理工艺比较，决定采取AB法工艺处理。分析以下：工艺选择应该结合技术指标和经济指标两方面综合评定选出最优方案。在上述各处理过程工艺中从处理效率、运行能耗和管理等方面比较，一般活性污泥法比其它三种新工艺显著不具优势。本设计任务中有机物浓度较大，对于氧化沟在运行时能耗、运行费用较高，不选择此工艺。而SBR工艺对于排水装置和自动控制系统要求较高，设备投资和运行费用较高，考虑到城镇污水厂经济负担问题，不选此工艺方法。所以，结合实际情况和技术经济等原因，此次设计决定采取AB法工艺处理。AB工艺除了能确保污水处理要求同时也能缓解污水厂可能出现资金不足问题。另外，污泥消化过程产生沼气也能带来一部分经济效益。3、 设计计算3.1 污水处理程度确实定本设计采取AB法处理上述废水，处理出水水质要求达成污水综合排放标准一级标准（GB89781996）。查污水综合排放标准一级标准中排放水质指标要求值为pH=69，COD=60 mg/L，BOD5=20 mg/L，SS=20 mg/L，NNH3=50 mg/L，TN=60 mg/L。该城镇生活污水天天平均流量为Q=1104 m3/d=115.74 L/sQ设=KZQ=1.3104 m3/d=150.46 L/s污水中SS处理程度依据一级标准可求出SS处理程度为ESS=（28020）/280=92.86%污水中BOD5处理程度依据一级标准，BOD处理程度为EBOD=（22020）/220=90.91%3.2 污水处理工艺步骤选择该污水处理工程关键以去除有机污染为主，去除目标为SS和BOD5 及部分含氮污染物。本设计采取AB法处理，在两段曝气池降解有机物同时，B段曝气池也能发挥出去除含氮污染物作用。AB法污水及污泥处理工艺步骤图1所表示：生活 格 提升 曝 气 A 段 中 B 段 终 出污水 栅 泵站 沉砂池 曝气池 沉池 曝气池 沉池 水井 A 段 B 段污泥泵房 污泥泵房 沼气利用 污泥 污泥 污 泥 贮 污 泥外运 脱水机 消化池 泥池 浓缩池图1 AB法污水及污泥处理工艺步骤3.3 各处理单元设计计算3.3.1 格栅格栅设在处理构筑物之前，用于拦截水中较大悬浮物和漂浮物，确保后续设施正常运行。本设计中，污水经过格栅去除部分悬浮物和漂浮物后经提升泵房提升直接进入曝气沉砂池。 栅槽宽度设明渠数N1=1，明渠有效水深h1=0.5 m，水流速度v1=0.6 m/s，则明渠宽度B1为B1=Q设/（N1v1h1）=0.15046/（10.60.5）=0.5 m取栅前水深h=0.5 m，过栅流速v=0.8 m/s，栅条间隙宽度b=0.015 m，格栅倾角a=90，格栅数N=1，则栅条间隙数n为n=Q设（Sin a）1/2/Nbhvn=0.150461/（10.0150.50.8）=26 个设栅条宽度S=0.01 m，则栅槽宽度B为B=S（n1）+bn=0.01（261）+0.01526=0.64 m 水流经过格栅水头损失水头损失为 h=k（S/b）4/3 Sin a v2/2g 其中：k格栅受污堵塞后水头损失增大倍数，取 k=3； 形状系数，本设计中，栅条采取迎水面为半圆矩形断面，=1.83； S栅条宽度，S=0.01 m； b栅条间隙宽度，b=0.015 m； a格栅倾角，a=90； v过栅流速，v=0.8 m/s；则 h=31.83（0.01/0.015）4/310.82/（29.8）=0.1 m 栅槽总高度栅槽总高度H=h+h2+h h栅前水深，h=0.5 m；h2栅前渠道超高，取h2=0.3 m；则栅槽总高度 H=0.5+0.3+0.1=0.9 m 栅槽总长度栅槽总长度L=l1+l2+1.0+0.5+H1/tg a其中：l1进水渠道渐宽部分长度，l1=（BB1）/2tg a1； l2栅槽和出水渠道渐缩部分长度，l2=l1/2； H1栅前槽高，H1=h+h2=0.5+0.3=0.8 m； a1进水渠展开角，取a1=20；将各参数代入上式，则L=（0.640.5）/2tg20+（0.640.5）/4tg20+1.5=1.8 m 每日栅渣量每日栅渣量W=QW1/103 W1栅渣量，本设计取为0.1 m3栅渣/103 m3 污水；则 W=11040.1/103=1 m3/d，采取机械除污设备。3.3.2 曝气沉砂池本设计中选择曝气沉砂池，它关键是使颗粒碰撞摩擦，将无机颗粒和有机物分开，排除沉砂有机物含量较低，方便后续工艺处理。 总有效容积设污水在沉砂池中水力停留时间t为2 min；则沉砂池总有效容积V为V=60Q设t=600.150462=18 m3 水流截面积设污水在池中水平速度v 为0.08 m/s，则水流截面积A为A=Q设/v=0.15046/0.08=1.9 m2，取为2.25 m 池总宽度设有效水深h=1.5 m，则沉砂池总宽度B 为B=A/h=2.25/1.5=1.5 m 设沉砂池共1座，则每座沉砂池池宽b 为b=B=1.5，宽深比 b ：h=1 ：1，符合要求。 沉砂池池长沉砂池池长L为L=V/A=18/2.25=8 m 沉砂池总高设超高为0.3 m，则总高H=1.5+0.3=1.8 m 曝气量曝气沉砂池所需曝气量q=3600DQ设 D1 m3 污水所需曝气量，取0.2 m3/m3；则 q=36000.150460.2=108.4 m3/h曝气沉砂池底部沉砂经过吸砂泵送至砂水分离器，脱水后清洁砂粒外运，分离出来水回流至提升泵房吸水井。曝气沉砂池出水经过管道直接送往A段曝气池，输水管道管径为500 mm，管内最大流速为0.76 m/s。3.3.3 AB工艺参数 设计参数确实定A段污泥负荷：NSA=4.5 kg BOD5/（kgMLSSd）；混合液污泥浓度：XA= mg/L；污泥回流比 RA=0.6。B段污泥负荷：NSB=0.125 kg BOD5/（kgMLSSd）；混合液污泥浓度：XB=3450 mg/L；污泥回流比 RA=1.0。 计算处理效率BOD5总去除率 EBOD =（22020）/220=90.91%A段BOD5去除率EA取60%，则A段出水BOD5浓度LtA为LtA=220（160%）=88 mg/L已知B段出水BOD5浓度LtB=20 mg/L，B段BOD5去除率EB为 EB=（LtALtB）/LtA=（8820）/88=77.27% 曝气池容积计算进水BOD5浓度La=220 mg/L，A段BOD5去除量 LrA为LrA=LaLtA=22088=132 mg/L=0.132 kg/m3A段混合液挥发性污泥浓度XVA为XVA=fXA=0.752=1.5 kg/m3则A段曝气池容积VA=24Q设LrA/（NSA XVA）为VA=241.31040.132/（244.51.5）=255 m3B段BOD5去除量 LrB为LrB=（LtALtB）=8820=68 mg/L=0.068 kg/m3B段混合液挥发性污泥浓度XVB为XVB=fXB=0.753.45=2.59 kg/m3则B段曝气池容积VB=24Q设LrB/（NSBXVB）为VB=241.31040.068/（240.1252.59）=2731 m3 水力停留时间计算水力停留时间T=V/Q 则A段水力停留时间TA=VA/Q设=25524/（1.3104 ）=0.47 h B段水力停留时间TB=VB/Q设=273124/（1.3104 ）=5.47 h 最大需氧量 A段最大需氧量 OA=a/Q设LrA 其中：a/需氧量系数，0.40.6 kg O2/kg BOD5 则 OA=0.61.31040.132/24=42.9 kg O2/hB段最大需氧量 OB=a/Q设LrB +b/Q设Nr其中：a/需氧量系数，1.23 kg O2/kg BOD5 b/NH3N 硝化需氧量系数，4.57 kg O2/kg NH3NOB=1.231.31040.068/24+4.571.3104（5015）103/24=132 kg O2/h二段总需氧量O2=OA+OB=42.9+132=174.9 kg O2/h 剩下污泥量A段剩下污泥量设A段SS去除率为75%，SS去除量Sr=28075%=210 mg/L=0.21 kg/m3，干污泥量为 WA=QSr+aQLrA其中： a污泥增殖系数，0.30.5 kg/kg BOD5，取0.4 kg/kg BOD5 Q污水平均流量，1.0104 m3/dWA=1.01040.21+0.41040.132=2628 kg/d湿污泥量（设污泥含水率PA为98.5%）为 QSA=WA/（1PA）1000QSA=2628/（198.5%）1000=175.2 m3/dB段剩下污泥量干污泥量为 WB=aQLrB 其中：a污泥增殖系数，0.50.65 kg/kg BOD5，取0.6 kg/kg BOD5 Q污水平均流量，1.0104 m3/dWB=0.61040.068=408 kg/d湿污泥量（设污泥含水率PB为99.5%）QSB=WB/（1PB）1000QSB=408/（199.5%）1000=81.6 m3/d总泥量 QS=QSA+QSB=175.2+81.6=256.8 m3/d 污泥龄计算CA段污泥龄 CA=1/（aANSA）其中：aAA段污泥增殖系数，取0.4 kg/kg BOD5NSAA段污泥负荷kg BOD5/（kgMLSSd），取4.5 kg BOD5/（kgMLSSd）则CA=1/（0.44.5）=0.56 dB段污泥龄 CB=1/（aBNSB）其中：aBB段污泥增殖系数，取0.6 kg/kg BOD5NSBB段污泥负荷kg BOD5/（kgMLSSd），取0.125 kg BOD5/（kgMLSSd）则CB=1/（0.60.125）=13.33 d 回流污泥浓度浓度 Xr=X（1+R）/R其中：X混合液污泥浓度 R污泥回流比A段回流污泥浓度 XrA=（1+0.6）/0.6=5333 mg/LB段回流污泥浓度 XrB=3450（1+1.0）/1.0=6900 mg/L3.3.4 A段曝气池 曝气池计算和各部位尺寸确实定1）确定曝气池容积A段曝气池共设2个，每个曝气池容积为255/2=128 m3。2）确定曝气池各部位尺寸设池深h为2 m，则每组曝气池面积F为F=128/2=64 m2，池宽B取3 m，宽深比B/h=3/2=1.5介于12 之间，符合要求。池长L=F/B=64/3=21.3 m，长宽比 L/B=21.3/2=10.6510 ，符合要求。每个曝气池设计为单廊道曝气池，廊道长取22 m。曝气池超高取0.5 m，则曝气池池高为 H=2+0.5=2.5 m 段曝气池曝气系统设计和计算1）最大需氧量为OA=42.9 kg/h2）平均时需氧量为O2=a/QLrA=0.61040.132=33.0 kg/h 3）每日去除BOD5值为BODrA=11040.132/24=55 kg/h A段供气量计算采取网状模型微孔空气扩散器，铺设距池底0.2 m 处，淹没水深1.8 m，计算温度30。查表得 20和30时水中饱和溶解氧值分别为CS（20）=9.17 mg/L，CS（30）=7.63 mg/L1）空气扩散出口处绝对压力Pb=1.013105+9800 H为 Pb=1.013105+98001.8=1.19105 Pa空气离开曝气池池面时，氧百分比为 O t=21（1EA）100/79+21（1EA）其中：EA空气扩散器氧转移率，此处取值12%，则O t=21（10.12）100/79+21（10.12）=18.96%2）曝气池混合液中平均氧饱和浓度（按最不利温度条件考虑）为CSb（T）=CS（T）Pb/（2.20610 5）+O t/42 最不利温度条件按30计算，则CSb（30）=7.63（1.1910 5）/（2.20610 5）+18.96/42 =7.56 mg/L换算为在20条件下，脱氧清水充氧量 R0=RCS（20）/CSb（T）c 1.024T20其中：R0单位时间因为曝气向清水传输氧量R单位时间向混合液传输氧量，相当于平均需氧量因混合液含污泥颗粒而降低传输系数修正值（ 1），取=0.82废水饱和溶解氧修正值（ 1），取=0.95气压修正系数，=当地实际大气压/1.01325105，取=1.0c废水实际溶解氧浓度，取c=2.0 mg/LT混合液设计温度，T=30R0=33.09.17/0.820.951.07.562.01.0243020=56.2 mg/h对应最大时需氧量为R0max=42.99.17/0.820.951.07.562.01.0243020=73.0 mg/h3）曝气池平均时供氧量GS=R0100/（0.3EA）则GS=56.2100/（0.312）=1561 m3/h曝气池最大供气量GSmax= R0max100/（0.3EA）则GSmax=73.0100/（0.312）=2028 m3/h去除1kg BOD5供气量（m3 空气/kg BOD）为空气=1561/55=28.4 m3 空气/kg BOD1 m3 污水供气量（m3 空气/m3 污水）为空气=156124/104=3.75 m3 空气/m3 污水4）A段曝气池曝气系统空气总用量除采取鼓风曝气外，系统还采取空气在回流污泥井中提升污泥，空气量按回流污泥量8倍考虑，污泥回流比R值为60%，则提升回流污泥所需空气量为80.6104/24= m3/h5）空气管路计算在两个曝气池相邻隔墙上铺设1根空气干管。在干管上设5对曝气管，共10条配气竖管。则两个曝气池中共有10条配气竖管，每根竖管供气量为2028/10=202.8 m3/h曝气池平面面积为2322=132 m2每个空气扩散器服务面积按0.49 m2 计算，则所需空气扩散器总数为132/0.49=270 个每个竖管上安装空气扩散器数目为270/10=27 个 每个空气扩散器配气量为2028/（1027）=7.51 m3/h6）空压机选定通常期望管道及扩散设备总压力损失小于15 kPa，其中管道损失控制在5 kPa内，其它为扩散设备压力损失。风压损失P（Pa）可按下式估算：P=H/9.8+15 其中：H/空气扩散器淹没水深，m空气扩散装置安装在距离曝气池底0.2 m 处，所以，空压机所需压力为P=（20.2）9.8+15=32.64 kPa供压机供气量最大量估量值（m3/min）为2028+=4028 m3/h=67.13 m3/min平均时供气量估量量为1561+=3561 m3/h=59.35 m3/min依据所需压力和空气量，采取LG60型空压机3台，该型空压机风压50 kPa，风量60 m3/min。正常条件下，1台工作，2台备用；高负荷时，2台工作，1台备用。曝气池出水经过管道送往中沉池集配水井，输水管道内流量按最大时流量加上回流污泥量进行设计，回流比为60%，则输水管管径为600 mm，管内最大流速为0.85 m/s。集配水井为内外套筒结构，由A段曝气池过来输水管道直接进入内层套筒，进行流量分配，经过两根450 mm 管道送往2个中沉池，管道内最大水流速度为0.75m/s。3.3.5 B段曝气池 曝气池计算和各部位尺寸确实定1）确定曝气池容积B段曝气池共设2组，每组容积为2731/2=1366 m3。2）确定曝气池各部位尺寸设池深h为3.5 m，则每组曝气池面积F为F=1366/3.5=390.28 m2池宽B取4 m，宽深比B/h=4/3.5=1.14介于12 之间，符合要求。池长L=F/B=390.28/4=97.57 m，长宽比 L/B=97.57/4=24.410 ，符合要求。每组曝气池设计为3廊道曝气池，每个廊道长L1为L1=97.57/3=32.5 m，取为33 m。曝气池超高取0.5 m，则曝气池总池高为H=3.5+0.5=4.0 m B段曝气池曝气系统设计和计算1）最大需氧量为OB=132 kg/h2）平均时需氧量为O2=a/QLrB +b/QNr 为O2=1.231040.068/24+4.57104（5015）103/24=102 kg O2/h3）每日去除BOD5值为BODrB=11040.068/24=28.33 kg/h B段供气量计算采取网状模型微孔空气扩散器，铺设距池底0.2 m 处，淹没水深3.3 m，计算温度30。查表得 20和30时水中饱和溶解氧值分别为CS（20）=9.17 mg/L，CS（30）=7.63 mg/L1）空气扩散出口处绝对压力Pb=1.013105+9800 H为Pb=1.013105+98003.3=1.34105 Pa空气离开曝气池池面时，氧百分比为 O t=21（1EA）100/79+21（1EA）其中：EA空气扩散器氧转移率，此处取值12%，则O t=21（10.12）100/79+21（10.12）=18.96%2）曝气池混合液中平均氧饱和浓度（按最不利温度条件考虑）为CSb（T）=CS（T）Pb/（2.20610 5）+O t/42 最不利温度条件按30计算，则CSb（30）=7.63（1.3410 5）/（2.20610 5）+18.96/42 =8.08 mg/L换算为在20条件下，脱氧清水充氧量 R0=RCS（20）/CSb（T）c 1.024T20其中：R0单位时间因为曝气向清水传输氧量 R单位时间向混合液传输氧量，相当于平均需氧量 因混合液含污泥颗粒而降低传输系数修正值（ 1），取=0.82废水饱和溶解氧修正值（ 1），取=0.95 气压修正系数，=当地实际大气压/1.01325105，取=1.0 c废水实际溶解氧浓度，取c=2.0 mg/L T混合液设计温度，T=30R0=1029.17/0.820.951.08.082.01.0243020=158.53 mg/h对应最大