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新世界商住楼设计

第一章 建筑设计说明书

1.1 建筑设计概况与主要技术经济指标
1.1.1 气象条件
(1)温度：最热月平均29.3℃，最冷月平均4.7℃；
室外计算温度：夏季极端最高40.6℃，冬季极端最低-11.3℃；
(2)相对湿度：最热月平均75%；
(3)主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压0.35 kN/m2；
(4)雨雪条件：年降雨量1450mm，日最大降水强度192mm/日；
暴雨降水强度3.31mm/s,100mm2；基本雪压0.35 kN/m2；
1.1.2 工程地质条件
拟建场地各地层由上往下依次为：
（1）人工填土，厚度0.8～1.5m，不宜做为持力层；
（2）新冲击黏土，厚度0.4～1.2m，不宜做为持力层；
（3）冲击粉质黏土，厚度4.5～5.6m，是较好的持力层，承载力标准值270KPa；
（4） 残积粉质黏土，厚度小于一米，是良好的持力层，承载力标准值300KPa；
（5） 强风化泥质粉砂岩（未钻透），是理想的持力层，承载力标准值350KPa；地下水位：地表以下2米内无侵蚀性，稳定低水位埋深为2.3m～2.8m之间。
（6） 抗震设防烈度按6度考虑，设计基本本地加速度值为0.15g，场地土属中硬性，二类场地，建筑物类别为二类。
1.1.3 建筑主要技术经济指标
(1) 根据要求及地形状况，本建筑设计为工字型商住楼，建筑面积为3776.00平方米，占地面积4411.29平方米。首层高4.8m，二层高4.2m,其余各层高3.2m,主体为五层，总高为21.8m。建筑横总长为50.44m，纵向总长为28.34m。
(2) 耐火等级：二级。

1.2 建筑内容
1.2.1 平面功能分析
本建筑设计商场楼梯不与上部住宅共用，一层商场共有6扇门，两侧均有采光及兼作通风的窗，满足工作人员的通行要求及疏散要求；具体尺寸及做法详见建筑施工图，这也满足了疏散的入口要求。
1.2.2 房间布置
二层商场设有两间办公室，仓库一间，厕所两间，三到五层为住宅楼，满足商场与住宅的要求；横向部分的房间呈南北向布置，且在南北两侧均设有用来通风及采光的适当宽度的窗户；纵向部分的房间呈东西向布置，且在东面设有宽度不等的窗户，西面设有半透明的玻璃幕墙，满足通风几采光的要求，且防止了西晒。
1.2.3 安全设施
（1）、疏散要求方面：最远端房间的门距离楼梯距离为9.0m；两个楼梯至少可以并列通过三个人，合乎建筑规范要求。
（2）、防火要求方面，在各个楼道内均设有消防栓。
1.3 构造处理
1.3.1 墙面构造处理
内外纵横墙为240mm厚，卫生间的标高比室内标高低30mm。
1.3.2 防潮处理
墙身水平防潮处理，在标高为－0.060m处铺设3%防水剂的细石混凝土厚60mm；垂直防潮处理，在所有外墙壁窗台标高以下采用防水砂浆。
1.3.3 门窗选用
所有的向内开的门均采用普通的镶板木门，进大厅的正门采用玻璃转门；窗户均采用铝合金推拉窗，具体的构造做法详见建筑施工图内的门窗表。
1.3.4 楼地面及内外墙做法
根据房间的功能不同，所采用的不同材料装饰。具体做法详见建筑施工图。
1.3.5屋顶构造做法
采用构造找坡做法，刚性防水屋面，详见建筑施工图中的节点构造详图，屋面排水采用女儿墙内排水，天沟采用现浇天沟。
1.3.6楼梯构造做法
防滑采用98ZJ401-29-1，起步采用98ZJ401-28-6，栏杆做法见建筑施工图。
1.4 其它补充
(1) 本设计中除标高以m为单位外，其它均以mm为单位。
(2) 所有未标注的门垛宽均为240mm。
(3) 室内标高为±0.000，室外标高为-0.450。
(4) 所有的卫生器具、办公用品及家居均购买成品。
(5) 设计中的未尽事宜，请参照有关建筑规范施工。

第二章 结构设计说明书

2.1 设计资料
（1）建筑平面图如建筑施工图所示
（2）基本风压W0=0.35KN/m2
（3）程地质资料：自然地表下1.2m内为冲击粘土（地基承载力标准值fk=270kp），其下层为残积粉质岩土（地基承载力标准值fk=300kp），再下层为强风化泥质粉砂岩层（地基承载力标准值fk=350kp）。
（4） 该工程所在的长沙市地震基本烈度6度。场地土为Ⅱ类。
2.2 结构选型
2.2.1 结构体系选型
采用砖混底框结构承重，一，二为框架结构，局部设置剪力强，三到五层为砖混。抗震设防烈度为6度，不需考虑抗震作用。
2.2.2 其它结构选型
（1）屋面结构：采用现浇混凝土板作承重结构，屋面板按上人屋面的使用荷载选用。
（2）楼层结构：所有楼面均采用现浇混凝土结构。
（3）楼梯结构：由于楼梯段水平投影长度不大于3米，故采用钢筋混凝土板式楼梯。
（4）天沟：采用现浇天沟。
（5）过梁：窗过梁以及门的过梁均采用钢筋混凝土梁，并采用可兼做过梁的框架梁做窗过梁。
（6）基础梁：因持力层较深，采用现浇钢筋混凝土基础梁。
（7）基础：因荷载不很大，地基承载力较大，采用钢筋混凝土柱下独立基础。
2.2.3 结构布置
标准层楼面及屋面结构布置图详见结构施工图。

2.3 框架结构计算
2.3.1确定框架计算简图
假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与框架柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面行心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，基础顶面标高根据地质条件、室内外高差等定为-0.450m，二楼楼面标高为4.800m，故柱高为5.800m，其余各层的柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），二层为4.200m,其余各层均为3.200m。故可绘出计算简图如计算书内所示。
多层框架为超静定结构，在内力计算之前，要预先估算梁、柱的截面尺寸及结构所才的材料强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及相对线刚度。
2.3.2梁柱的截面尺寸大致根据下列公式估算
框架梁：h=L/（10～18） b=h/（2～3）
框架柱：b=H/（15～20）
2.3.3计算线刚度
用公式I=EI/L计算，但在计算梁的刚度时，边梁要乘以1.5，中间梁要乘以2，这是因为考虑到楼板对所起的翼缘约束作用。
2.3.4荷载计算
把板划分为双向板计算。取荷载的标准值均查阅《荷载结构规范》而来。
2.3.5梁承载力
梁主要验算正、斜截面的承载力，柱主要验算轴压比几两者均需验算草料强度。在验算时活荷载按满跨布置。
2.3.6内力计算
恒荷载和活荷载的内力计算均采用分层法计算，活荷载选取两种情况来计算。风荷载采用D值法。
2.3.7内力组合
各种框架情况下的内力求的后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。由于构件控制截面的内力值应区支座边缘处，为此，应先计算各梁的控制截面处的（支座边缘处的）内力值。为了简化起见，也可采用轴线处的内力值，这样计算得的钢筋用梁比需要的钢筋用梁略多一点。

第三章 基本资料及结构选型

3.1 工程名称：新世纪商住楼
3.2 建设地点：长沙市区
3.3 设计资料
⑴基本风压
⑵基本雪压
⑶地面粗糙类型：C类
⑷极端最高温度：40.6℃　　　　极端最低温度：-11.3℃
⑸工程地质条件：场地土质分布均匀。自上而下为：人工填土层，厚度0.8～1.5m,不宜作为持力层；新冲击粘土层，厚度0.4～1.2m,不宜作为持力层；冲击粉质粘土，厚度4.5～5.6m,是较好的持力层，承载力标准值270KPa；残积粉质粘土,厚度＜1m,是良好的持力层和下卧层,承载力标准值300KPa；强风化泥质粉砂岩（未钻透）,是理想的持力层,承载力标准值350KPa；地下水位：地表以下两米内无侵蚀性，稳定地下水位埋深为2.3～2.8m之间
⑹该地区抗震设防烈度为6度
⑺建筑物类别：二类
3.4 结构选型
3.4.1 结构体系选型：
采用砖混底框结构承重体系
3.4.2 其他结构选型：
⑴屋面结构：采用现浇钢筋混凝土板做承重结构，屋面按上人屋面选用荷载
⑵楼面结构：采用全部现浇钢筋混凝土板
⑶楼梯结构：采用全部现浇钢筋混凝土板式楼梯
⑷天沟：采用现浇内天沟。
⑸过梁：窗过梁以及带雨蓬的门过梁均采用钢筋混凝土梁，有些框架梁可兼作窗过梁使用。
⑹基础梁：因持力层较深，且天然地表下土质较好，采用现浇钢筋混凝土基础梁。
⑺基础：因荷载不是很大，地基承载力较大 ，采用钢筋混凝土柱下单独基础，少数联合基础，

第四章 结构布置

4.1 确定框架计算简图
选一榀框架进行计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至一层板底，基顶标高根据地质条件、室内外高差定为-0.45m，室外地坪至基础顶面的高度为0.55 m，底层楼层4.8m，故底层柱高为5.8m。其余各层的柱高为各层层高，二层层高为4.2m, 其余各层层高为3.2m。由此可绘出框架的计算简图如下所示
图4.1 框架尺寸线图 图4.2 计算单元简图

4.2 初估梁柱截面尺寸
底层框架结构为超静定结构，在内力计算之前，先估算梁柱的截面尺寸及结构所采用强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及相对线刚度。
混凝土强度等级：梁柱均采用C30（E=3.0×）
4.2.1 梁的截面尺寸
1、主梁尺寸
纵边跨：h=(1/8-1/12)×6900=862mm-575mm，取h=650mm b=(1/2-1/4)h=431mm-144mm,取b=300mm ， 惯性矩 =1/12×300×=6.9×
纵中跨：h=(1/8-1/12)×6900=862mm-575mm，取h=600mm b=(1/2-1/4)h=431mm-144mm,取b=250mm ， 惯性矩 =1/12×250×=4.5×
横跨：h=(1/8-1/12)×6000=750mm-500mm，取h=600mm b=(1/2-1/4)h=431mm-144mm,取b=250mm ， 惯性矩 =1/12×250×=4.5×
2、次梁尺寸
h=(1/12-1/18)×6900=575mm-383mm，取h=450mm b=(1/2-1/4)h=288mm-96mm,取b=200mm ， 惯性矩 =1/12×200×=1.5×
4.2.2 柱的截面尺寸
按层高确定，底层H=4800mm＋1000mm=5800mm
b=(1/12-1/18)H=500mm-330mm,取b=500mm
h=(1-2)b=1000mm-330mm, 取h=500mm
故框架柱的截面尺寸为b×h=500mm×500mm
其惯性矩：=1/12×500×=5.2×
4.2.3 板的截面尺寸
由于=6000/3900=1.5＜2，故按双向板设计
h=(1/30-1/40)=120mm-90mm, 取h=110mm
4.3 梁柱线刚度计算
由i＝EI/l,得
梁： =EI/l=3.0××2×1/12×0.25m×/4.2m=6.4×
梁： =EI/l=3.0××2×1/12×0.25m×/6.0m=4.5×
梁： =EI/l=3.0××2×1/12×0.25m×/3.0m=9.0×
一层柱： = EI/l=3.0××2×1/12×/5.8m=2.7×
二层柱： = EI/l=3.0××2×1/12×/4.2m=3.7×
取为基准值1，则相对线刚度表示如下：
图4.3 相对刚度示意图

第五章 框架结构荷载计算

5.1 恒载标准值计算
5.1.1 屋面
防水层（刚性）30厚细石混凝土防水 1.0
防水层（柔性）三毡四油铺小石子 0.4
找平层：20厚水泥砂浆 0.020m×14=0.28
找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3%找平
0.04m×14=0.56
保温层：80厚矿渣水泥 0.08m×14.5=1.16
结构层：110厚现浇钢筋混凝土板 0.11m×25=2.75
抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m×17=0.17

合计 6.32
5.1.2 走廊及标准层楼面
水磨石地面：10mm面层 0.65
20mm水泥砂浆打底
素水泥结合层一道
结构层：110厚现浇钢筋混凝土板 0.11m×25=2.75
抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m×17=0.17

合计 3.57
二层楼面
大理石面层、水泥砂浆擦缝 1.16
30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥
水泥浆结合层一道
结构层：110厚现浇钢筋混凝土板 0.1m×25=2.75
抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m×17=0.17

合计 4.08
5.1.3 梁柱自重
⑴主梁 纵边跨 b×h=300mm×650mm
梁自重 25×0.3m×（0.65-0.11）m=4.05
抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m×〔（0.65-0.11）×2+0.3〕m×
17=0.23

合计 4.28
纵中跨 b×h=250mm×600mm
梁自重 25×0.25m×（0.60-0.11）m=3.06
抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m×〔（0.6-0.11）×2+0.25〕m×
17=0.21

合计 3.27
横跨 b×h=250mm×600mm
梁自重 25×0.25m×（0.60-0.11）m=3.06
抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m×〔（0.6-0.11）×2+0.25〕m×
17=0.21

合计 3.27
⑵次梁 b×h=200mm×450mm
梁自重 25×0.2m×（0.45-0.11）m=1.70
抹灰层：10厚混合砂 0.01m×〔（0.45-0.11）×2+0.2〕m×
17=0.15

合计 1.85
⑶基础梁 b×h=250mm×400mm
梁自重 25×0.25m×0.4m=2.5

⑷柱自重 b×h=500mm×500mm
柱自重 25×0.5m×0.5m=6.25
抹灰重： 10厚混合砂浆 0.01m×0.5m×4×17=0.34

合计 6.59
5.1.4 外纵墙自重
⑴底层
纵墙 （5.8-0.65-3.0-0.4）m×0.24m×18=7.56
铝合金窗 0.35×3.0m=1.05
水刷石外墙面 （4.8-3.0）m ×0.5 =0.90
水泥粉刷内墙面 （4.8-3.0）m ×0.36 =0.65

合计 10.1
⑵二层
纵墙 （4.2-0.65-3.0）m×0.24m×18=2.38
铝合金窗 0.35×3.0m=1.05
水刷石外墙面 （4.2-3.0）m ×0.5 =0.60
水泥粉刷内墙面 （4.2-3.0）m ×0.36 =0.43

合计 4.46
⑶底层
纵墙 （3.2-1.8-0.12-0.8）m×0.24m×18=2.07
铝合金窗 0.35×1.8m=0.63
水刷石外墙面 （3.2-1.8）m ×0.5 =0.70
水泥粉刷内墙面 （3.2-1.8）m ×0.36 =0.50

合计 3.90

5.1.5 内隔墙自重
横墙 4.2m×0.24m×18=18.14
水泥粉刷内墙面 0.36×4.2m×2=1.51

合计 19.65
5.2 活载标准值计算
5.2.1 屋面和楼面活载标准值
上人屋面： 2.0
住宅楼楼面： 2.0
商场： 3.5
5.2.2 雪荷载
=0.35
屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。
5.2.3 竖向荷载下框架受荷总图

图5.1 竖向受荷总图（单位为kN）

计算简图如下：

图5.2 板传荷载示意图

楼面荷载分配为等效均布荷载
短向分配荷载：
长向分配荷载：

⑴ B-C轴间框架梁
板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载.

屋面板传荷载：
恒载：6.32×1.95m×（1-）×2=21.94
活载：2.0×1.95m×0.89×2=6.94
托梁自重：4.80
标准层楼面板传荷载：
恒载：4.08×1.95m×0.89×2=14.16
活载：2.0×1.95m×0.89×2=6.94
梁自重：3.27
二层楼面板传荷载：
恒载：4.08×1.95m×0.89×2=14.16
活载：3.5×1.95m×0.89×2=12.15
梁自重：3.27

B-C轴间框架梁的均布荷载为：
屋面面梁 恒载=梁自重+板传荷载
=4.80+21.94=26.74
活载=板传荷载=6.94
标准层楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载
=3.27+14.16=17.43
活载=板传荷载=6.94
二层楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载
=3.27+14.16=17.43
活载=板传荷载=12.15

⑵ C-E轴间框架梁
屋面板传荷载：
恒载：6.32×1.95m×0.8×2=21.94
活载：2.0×1.95m×0.89×2=6.94
标准层楼面板传荷载：
恒载：4.08×1.95m×0.89×2=14.16
活载： 2.0×1.95m×0.89×2=6.94
梁自重：3.27
二层楼面板传荷载：
恒载： 4.08×1.95m×0.89×2=14.16

活载： 3.5×1.95m×0.89×2=12.15
梁自重：3.27
C-E轴间框架梁的均布荷载为：
屋面面梁 恒载=梁自重+板传荷载
=4.80+21.94=26.74
活载=板传荷载=6.94
标准层楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载
=3.27+14.16=17.43
活载=板传荷载=6.94
二层楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载
=3.27+14.16=17.43
活载=板传荷载=12.15
=8.26
⑶ B轴柱纵向集中荷载计算
女儿墙自重 （做法：墙高1300mm，100mm的混凝土压顶）
25×0.1×0.24 m+0.24×1.3m×18+（1.4×2+0. 24）×0.5=7.74
现浇天沟自重
25×[0.38m+（0.20-0.08）m] ×0.08m+（0.38+0.20）m×（0.5+0.36）=1.50
三层柱恒载=梁自重+板传荷载+梁自重
=3.90×(6.9m-0.6m)+4.08×1.95m××6.9m +4.08×1.95m ×0.89×4.2m× +1.85×4.2m ×+4.28 ×(6.9m-0.6m) =102.15KN
三层柱活载=板传活载
= 2.0×1.95m××6.9m +2×1.95m ×0.89×6.9m×=27.23KN
二层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载
=4.46×(6.9m-0.6m)+4.08×1.95m××6.9m +4.08×1.95m ×0.89×4.2m× +1.85×4.2m ×+4.28 ×(6.9m-0.6m) =105.68KN
二层柱活载=板传活载
3.5×1.95m××6.9m +3.5×1.95m ×0.89×6.9m×=47.65KN
基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重
=10.16×（6.9-0.6）m +2.5×（6.9-0.6）m
=79.76KN
⑷ C轴柱纵向集中荷载计算
三层柱恒载=梁自重+板传荷载
=4.08×1.95m××6.9m×2 +4.08×1.95m ×0.89×(4.2m+6.0m)× +1.85×(4.2m+6.0m) ×+3.27 ×(6.9m-0.6m) =128.82KN
三层柱活载=板传活载
= 2.0×1.95m××6.9m ×2+2×1.95m ×0.89×(4.2m+6.0m)×=49.03KN
二层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重
=4.08×1.95m××6.9m×2 +4.08×1.95m ×0.89×(4.2m+6.0m)× +1.85×(4.2m+6.0m) ×+3.27 ×(6.9m-0.6m) =128.82KN
二层柱活载=板传活载
=3.5×1.95m××6.9m ×2+3.5×1.95m ×0.89×(4.2m+6.0m)×=85.80KN
基础顶面恒载=基础梁自重
=2.5×（6.9-0.6）m
=15.75KN
⑸ E轴柱纵向集中荷载计算
三层柱恒载=梁自重+板传荷载
=3.90×(6.9m-0.6m)+4.08×1.95m××6.9m+4.08×1.95m ×0.89×6.0m× +1.85×6.0m ×+4.28 ×(6.9m-0.6m) =109.14KN
三层柱活载=板传活载
= 2.0×1.95m××6.9m +2×1.95m ×0.89×6.0m×=25.87KN
二层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载
=4.46×(6.9m-0.6m)+4.08×1.95m××6.9m+4.08×1.95m ×0.89×6.0m× +5.45×6.9m×+7.65×3.0m×+1.85×3.0m ×+1.85×6.0m ×+4.28 ×(6.9m-0.6m) =152.69KN
二层柱活载=板传活载
= 2.0×1.95m××6.9m +2.0×1.5m×0.89×6.9m +2×1.95m ×0.89×6.0m×+2×1.5m ××3.0m×=46.74KN
基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重
=10.16×（6.9-0.6）m +2.5×（6.9-0.6）m
=79.76KN

⑹ 三层楼面均布荷载计算
假设三到五层的荷载作为一整体直接加载在三层楼面板上，则 三层楼面板均布荷载恒载
=梁自重+墙自重+屋面板自重+楼面板自重+女儿墙及天沟自重
=29.30+20.08×2+6.48×3=88.90
三层楼面板均布荷载活载=14.16×3=42.48

5.3 风荷载计算
5.3.1 风荷载集中荷载计算
作用在屋面梁和楼面梁节点处的风荷载标准值：
风荷载标准值公式如下：ωK=βzμsμzωo（）B/2
式中 基本风压ωo=0.35
μz——风压高度变化系数，所以地面粗糙度为B类；
μs——风荷载体型系数，根据建筑物体型查表得，μs =1.；
βz——风震系数，βz =1+
——下层柱高
——上层柱高，对顶层为女儿墙的2倍
B——迎风面的高度，B=6.9m

表5.1 集中风荷载标准值
离地高度
Z/m
μz
βz
μs
/()
/m
/m
/KN
19.60
1.25
1.0
1.3
0.35
3.2
2.8
11.77
16.40
1.17
1.0
1.3
0.35
3.2
3.2
11.75
13.20
1.09
1.0
1.3
0.35
3.2
3.2
10.95
10.00
1.00
1.0
1.3
0.35
4.2
3.2
11.30
5.80
1.00
1.0
1.3
0.35
5.8
4.2
15.70

5.3.2 风荷载作用下的侧移验算
⑴ 横向2层D值计算

表5-1 横向2层D值的计算
柱名称

（KN/m）
B轴柱
1.85
0.481
10798
C轴柱
3.15
0.612
13739
E轴柱

1.30
0.394
8845

横向底层D值计算：
表5-2 横向底层D值的计算
柱名称

（KN/m）
B轴柱
2.37
0.542
5220
C轴柱
4.02
0.668
6434
E轴柱
1.66
0.454
4373

⑵ 风荷载作用下框架侧移计算
水平荷载作用下框架的层间侧移按下式计算：

第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。
J层侧移
顶点侧移
框架在风荷载作用下侧移计算如下：
表5-3 风荷载作用下侧移计算
层次
/KN
/KN
（KN/m）
/ m
/h
2
11.30
11.30
33382
0.0003
1/14000
1
15.70
27.00
16027
0.0017
1/3411
=0.0020m

侧移验算：
层间侧移最大值：1/3411＜1/550 （满足）

第六章 框架内力计算

为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：
⑴恒载作用；
⑵活荷载作用于A-B轴跨间；
⑶活荷载作用于B-D轴跨间；
⑷风荷载作用（从左向右或从右向左）；
⑸横向水平地震作用（从左向右或从右向左）；
对于⑴、⑵、⑶种情况，框架在竖向荷载作用下，采用分层法进行计算，对于第⑷、⑸种情况，框架在水平荷载作用下，采用D值法法进行计算。
6.1 恒载作用下的内力计算
6.1.1 恒载作用下引起的杆端弯矩及跨中弯矩计算
表6-1恒载作用下固端弯矩（单位：）
层号
固端弯矩名称
BC梁
CE梁

2
均布荷载
-161.70
161.70
-330.00
330.00
1
均布荷载
-31.02
31.02
-63.00
63.00

表6-2恒载作用下横梁跨中弯矩（单位：）
层号
BC跨
CE跨

2
169.86
227.25
57.39
263.89
463.77
199.88
1
41.33
31.22
-10.11
67.36
63.72
-3.64
6.1.2 分配系数的计算
B柱顶层节点处：
其它节点分配系数照此计算
传递系数：底层传递系数为1/2，其余各层传递系数为1/3,梁远端固定传递系数为1/2.
竖向恒载作用下弯矩分配图如下：

图6.1 竖向恒载作用下弯矩分配图

表6-3节点不平衡弯矩计算表
层号
轴线号
B轴
C轴
E轴
杆件号
上柱
下柱
右梁
左梁
上柱
下柱
右梁
左梁
上柱
下柱
2
分配系数

0.36
0.64
0.44

0.25
0.31
0.55

0.45
杆端弯矩

39.71
-39.71
299.85

58.42
-358.27
164.79

-164.79
不平衡弯矩

2.10

2.70

-7.05
弯矩分配

-0.76
-1.34
-1.19

-0.67
-0.84
3.88

3.17
结果弯矩

41.05
-41.05
298.66

60.45
-359.11
168.67

-168.67
1
分配系数
0.27
0.21
0.52
0.38
0.20
0.16
0.26
0.43
0.31
0.26
杆端弯矩
6.30
4.89
-11.19
52.51
8.11
6.49
-67.11
38.92
-21.16
-17.76
不平衡弯矩
13.24

19.47

-54.93

弯矩分配
-3.58
-2.78
-6.88
-7.40
-3.89
-3.12
-5.06
23.62
17.03
14.28
结果弯矩
15.96
2.11
-18.07
64.58
4.22
3.37
-72.17
62.54
-59.06
-3.48

则恒载作用下的M图如下所示：(单位：)

图6.2恒载作用下M图

6.1.3 恒载作用下梁剪力及柱轴力计算
⒈梁端剪力
恒载作用下的剪力图如下所示：（单位：KN）
表6-4竖向荷载作用下梁端剪力计算表（单位：KN）
层号
荷载引起剪力
弯矩引起剪力
总剪力
BC跨
CE跨
BC跨
CE跨
BC跨
CE跨

2
216.43
309.18
-61.34
(-52.14)
31.74
(26.98)
155.09
(164.29)
277.77
(268.57)
340.92
(336.16)
277.44
(282.20)
1
29.74
42.48
-11.07
(-9.41)
1.61
(1.37)
18.67
(20.33)
40.81
(39.15)
44.09
(43.85)
40.87
(41.11)

梁端剪力计算公式:
V=(荷载引起的剪力)+ （弯矩引起的剪力）=ql/2+()
图6.3恒载作用下V图
2.柱轴力
恒载作用下的轴力图如下所示：（单位：KN）
柱轴力计算公式：
柱轴力N=V（梁端剪力）+P（节点集中力及柱自重）

表6-5竖向荷载作用下柱轴力计算表（单位：KN）
层号
B柱
C柱
E柱

2
266.44
294.12
747.51
775.19
391.34
419.02
1
392.45
458.35
961.23
1027.13
585.14
651.04

图6.4恒载作用下N图
6.2 活载作用下的内力计算
采用分层法，除底层外，其他各层柱的线刚度均乘0.9，且相应的传递系数为1/3（底层为1/2）
6.2.1 活载作用下引起的杆端弯矩及跨中弯矩计算
表6-6活载作用下固端弯矩（单位：）
层号
固端弯矩名称
BC梁
CE梁

2
均布荷载
-40.80
40.80
-83.28
83