毕业论文设计设计--玉溪二桥钢吊箱、承台专项--施工方案.doc

玉溪二桥钢吊箱、承台专项施工方案一、 编制说明（一）编制依据1、三峡库区重庆市忠县县城沿江综合整治工程（西山小区段）施工图设计2公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）3、公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）4、钢结构工程施工及验收规范（GB50205-2001）5、低合金钢焊条（GB/T5118）6、埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂（GB/T5293）7、玉溪二桥钢吊箱施工图8、总体施工组织设计9、现场调查的水文地质资料10、路桥施工计算手册（二）编制目的为了保证玉溪二桥工程2#主墩承台的施工安全质量，确保安全、优质、有序、按期完成施工任务。（三）适用范围玉溪二桥工程2#主墩钢吊箱承台施工。二、工程概况（一）工程简介玉溪二桥位于重庆市忠县，横跨玉溪河，是忠县县城城西西山小区沿江综合整治工程中的一座桥梁。大桥全长332.6m，按双向四车道设计，桥面宽24m。玉溪二桥实施桥型为3跨预应力混凝土连续梁桥，跨径组成为（85+150+85）m，桥梁下部结构桥墩采用矩形实心墩、钻孔灌注桩基础，桥台采用“U”型重力式桥台，桩基础。（二）地质水文情况1、工程地质桥梁所跨玉溪河，总体呈北西向流向长江，在玉溪桥上游时急转向南，河床高程136.0144.5m。两岸斜坡走向与玉溪河流向近小角度相交，总体为向左岸倾斜的斜向破。局部为横向坡。工程区及周边主要出露基岩为侏罗纪系上统遂宁组（J3s）、蓬莱镇组（J3p）。2、水文、气象（1）设计水位玉溪二桥百年一遇设计水位取173.767m。（2）水文、气象a、忠县属亚热带东南季风气候，四季分明，雨量充沛。据气象统计，多年平均气温17.9，最高42.1，出现在7月8月，最低-2.9，出现在1月；多年平均降水量1201.5mm，最丰年雨量1615mm，最枯年雨量887mm；多年平均日照1302h；相对湿度8090%；主导风向东北风，多年平均风速0.8m/s，最大极限风速大于20m/s，静风频率54%。b、水文天然河道最高河水位149.78m，最枯水位118.3m。库区蓄水后，最高水位175m出现在12月，最低水位145m，出现在68月。三、钢吊箱的设计（1）施工条件施工期间水位基本维持在160m，水深约736m。桩基采用钢管平台施工，河床以上桩采用2.8m钢护筒导向与成型。河床覆盖层为成积构造，表层为崩塌冲积层，层厚约3m；下层为碎石土层，层厚约6m；基岩为分为碎裂岩、强风化灰岩、微风化灰岩。（2）方案概述结合现场水深，承台体积大等特点，承台施工思路为;（1）采用既有钻孔桩平台周边桩作为临时支桩，组拼钢吊箱。（2）利用钢护筒作为悬持支撑体系，下放钢吊箱。（3）利用钢管桩作为钢吊箱内撑，确保钢吊箱内抽水工况时的稳（4）承台混凝土分两次浇筑，第一次2.5m，第二次2m。（3）主要设计资料1）、侧模（1）侧模面板1工况分析：封底后钢吊箱内抽干水时为最不利工况，吊箱内外差水头差为6m；此时面板主要承受水压，水压为三角形荷载，最高水位7月份处于147米155米之间（吴淞高程），承台底高程153.927（黄海高程），所以设计吊箱最高水位（吴淞高程）161.7米，（黄海高程）160米为安全施工时段，随水深增大而增加，其最大值为：qmax61060（KNm）为简化计算，面板检算时荷载取最大值。截面特性：钢板 0.006m最小截面惯性矩 Imin18000mm4最小截面模量 Wmin6000mm3最小截面积 Amin6000mm2 力学参数：A3钢材 140Mpa max175Mpa 85Mpa 变 形 量：3002501.2（mm）受力简图：结合制作过程知，钢板可采用五跨连续梁检算，支点间距为0.3m。弯矩图：最大弯矩：Mmax0.60（KNm）弯 应 力：max0.606000100.0（Mpa）140Mpa 合格剪力图：最大剪力：Qmax 10.9（KN）剪应力：max10.960001.52.7（Mpa） 85Mpa 合格最大反力：Qmax 20.4（KN/m）反力图：变形图：最大变形：max0.85（mm）1.2 mm 合格（2）第二侧模面板工况分析：封底后钢吊箱内抽干水时为最不利工况，吊箱内外差水头差为4m；此时面板主要承受水压，水压为三角形荷载，随水深增大而增加，其最大值为：qmax41040（KNm）为简化计算，面板检算时荷载取最大值。截面特性：钢板 0.006m最小截面惯性矩 Imin18000mm4最小截面模量 Wmin6000mm3最小截面积 Amin6000mm2 力学参数：A3钢材 140Mpa max175Mpa 85Mpa 变 形 量：4002501.6（mm）受力简图：结合制作过程知，钢板检算，支点间距为0.4m。弯矩图：最大弯矩：Mmax0.7（KNm）弯应力：max0.76000100.0（Mpa）140Mpa 合格剪力图：最大剪力：Qmax 9.7（KN）剪应力：max9.760001.52.42（Mpa）85Mpa 合格最大反力：Qmax 18.1（KN/m）反力图：变形图：最大变形：max0.87（mm）1.60mm 合格（3）第二侧模面板工况分析：封底后钢吊箱内抽干水时为最不利工况，吊箱内外差水头差为2m；此时面板主要承受水压，水压为三角形荷载，随水深增大而增加，其最大值为：qmax21020（KNm）为简化计算，面板检算时荷载取最大值。截面特性：钢板 0.006m最小截面惯性矩 Imin18000mm4最小截面模量 Wmin6000mm3最小截面积 Amin6000mm2 力学参数：A3钢材 140Mpa max175Mpa 85Mpa 变 形 量：5002502.0（mm）受力简图：结合制作过程知，钢板检算，支点间距为0.5m。弯矩图：最大弯矩：Mmax0.4（KNm）弯应力：max0.7600066.7（Mpa）140Mpa 合格剪力图：最大剪力：Qmax 5.4（KN）剪应力：max5.460001.51.35（Mpa）85Mpa 合格最大反力：Qmax 8.4（KN/m）反力图：变形图：最大变形：max1.53（mm）2.00mm 合格（3）侧模槽钢12.6工况分析：槽钢主要承受侧模面板传递而来的均匀水压线荷载，封底后钢吊箱内抽干水时为最不利工况；结合侧模面板检算结果，均匀线荷载最大值为：qmax20.4 KN/m截面特性：槽钢12.6最小截面惯性矩 Imin3885000mm4最小截面模量 Wmin61666mm3最小截面积 Amin1569mm2 截面高 Hmin126mm 腹板厚 tmin5.5mm力学参数：A3钢材 140Mpa max175Mpa 85Mpa 变 形 量：5002502（mm）受力简图：结合侧模板，槽钢检算，支点间距为0.5m。弯矩图：最大弯矩：Mmax0.5（KNm）弯 应 力：max0.5616660.081（Mpa）140Mpa 合格剪力图：最大剪力：Qmax 6.1（KN）剪应力：max6.115691.55.8（Mpa）85Mpa 合格最大反力：Qmax 11.3（KN）反力图：变形图：最大变形：max0.029（mm）2 mm 合格（4）侧模工字钢 I22b工况分析：封底后钢吊箱内抽干水时为最不利工况，吊箱内外差水头差为6m；此时面板主要承受水压，水压为三角形荷载，随水深增大而增加，其最大值为：qmax61060（KNm）为简化计算，工字钢检算时荷载取最大值。截面特性：最小截面惯性矩 Imin3583000mm4最小截面模量 Wmin325727mm3最小截面积 Amin4650mm2 力学参数：A3钢材 140Mpa max175Mpa 85Mpa 变 形 量：20002508（mm）受力简图：结合制作过程知，钢板检算，最大间距为2m。弯矩图：最大弯矩：Mmax11.6（KNm）弯应力：max11.63257270.036（Mpa）140Mpa 合格剪力图：最大剪力：Qmax 38.3（KN）剪应力：max38.33257271.50.18（Mpa）85Mpa 合格最大反力：Qmax 81.8（KN/m）反力图：变形图：最大变形：max0.48（mm）8mm 合格(5)围囹工字钢 由于围囹工字钢位于吊箱的顶部，故其受到的荷载很小，可以不计入计算。(6)螺旋钢管桩 由于螺旋钢管桩位于吊箱的顶部，故其受到的荷载很小，可以不计入计算。2）、底模检算（1）侧模荷载安装侧模时，作用底模边缘荷载由侧模自重和支撑系统组成，为简化计算将均匀线荷载计算，其值为：qmax32.5581/2.5297.4784/(11.54)19.49(kN/m)（2）底模钢板荷载值为： 钢板自重 q103.816/11.52=0.785 kN/m2 封底自重 q25125(kN/m2) 施工荷载 q2 kN/m2其荷载值为： q27.785 kN/m2计算时取1m带宽。截面特性：钢板0.008m最小截面惯性矩 Imin1/12100083=42666.7mm4最小截面模量 Wmin1/6100082=10666.7mm3最小截面积 Amin8000mm2 力学参数：A3钢材 140Mpa max175Mpa 85Mpa max106Mpa变 形 量max887.5/2503.55（mm）受力简图：结合底模构造和型钢布置，底模钢板检算，计算跨度组合：弯矩图：最大弯矩： Mmax1.43(kN.m)弯 应 力：max1.43106/10666.7134.1（Mpa）140Mpa 合格剪力图：最大剪力： Qmax 12.94（kN）剪 应 力：max12.9410312500/42666.7/10003.79（Mpa） 85Mpa 合格最大支座反力： Q 25.43kN/m变形图：最大变形：max3.44（mm）3.55 mm 合格（3）底模型钢14b其主要承受自重和底模钢板传来的外荷载，荷载值为： 型钢自重 q 0.087 kN/m 外荷载 q 51.75 kN/m其荷载值为： q 51.837 kN/m截面特性：最小截面惯性矩 Imin6043236mm4最小截面模量 Wmin86332mm3最小截面积 Amin2108mm2 截面高 Hmin140mm tmin8.0mm力学参数：A3钢材 140Mpa max175Mpa85Mpa max106Mpa变 形 量max887.52/2507.1（mm）受力简图：结合底模构造和型钢布置，底模型钢14b检算，计算跨度组合：弯矩图：最大弯矩： Mmax11.58(kN.m)弯 应 力：maxMmax / Wmin 11.581000000/86332134.14(Mpa)140 Mpa 合格剪力图：最大剪力： Qmax46.01（kN）剪应力： maxQmax S/Iminbmin46.0110351833.5/6043236/849.32(Mpa)85 Mpa 合格最大支座反力： Q81.95kN变形图：最大变形：max1.7（mm）7.1 mm 合格（4）底模型钢25b25b型钢主要布置底模四周，其主要带宽0.37969m内的荷载，其中（1）钢板自重 q0.6280.37969=0.238(kN/m)（2）型钢自重 q0.11(kN/m)（3）侧模自重 q19.4929.745（kN/m）其荷载值为：q 10.093 kN/m截面特性：最小截面惯性矩 Imin35869542mm4最小截面模量 Wmin286956mm3最小截面积 Amin3954mm2 截面高 Hmin250mm tmin9.0mm力学参数：A3钢材 140Mpa max175Mpa85Mpa max106Mpa变 形 量max1775/2507.1（mm）受力简图：结合底模构造和型钢布置，底模钢板检算，计算跨度组合：弯矩图：最大弯矩： Mmax2.71(kN.m)弯 应 力：maxMmax / Wmin2.71106/2869569.41(Mpa)140 Mpa 合格剪力图：最大剪力： Qmax9.11kN 剪 应 力：maxQmax S/Iminbmin9.11103171700.5/35869542/94.85（Mpa） 85 Mpa 合格最大支座反力： Q 18.11 kN变形图：最大变形：max0.035（mm）7.1 mm 合格由于此处受力较复杂，该构件未优化。（5）底模纵横向龙骨40b 纵向工字钢40b该构件主要承受14b槽钢传来的集中荷载转化为均布荷载，其值为：q81.95/(1.775/2)92.33（kN/m）型钢自重： q0.9 kN/m其荷载值为：q93.23 kN/m侧模及内支撑自重 P9.751.09.75（kN）截面特性：最小截面惯性矩 Imin226320126mm4最小截面模量 Wmin1131600mm3最小截面积 Amin9339.5mm2 截面高 Hmin400mm tmin12.5mm力学参数：A3钢材 140Mpa max175Mpa85Mpa max106Mpa变 形 量max1775/2507.1（mm）受力简图：结合底模构造和型钢布置，底模钢板检算，计算跨度组合与荷载图如下：弯矩图：最大弯矩： Mmax27.69（kN.m）弯 应 力：max Mmax / Wmin27.69106/113160024.48（Mpa）140 Mpa 合格剪力图：最大剪力： Qmax91.26（kN）剪 应 力：max91.26103666049/226320126/12.521.49（Mpa） 85 Mpa 合格最大支座反力： Qmax 176.33 kN 变形图：最大变形：max0.086（mm）7.1 mm 合格 横向工字钢40b该构件主要承受上层工字钢40b传来的集中荷载，考虑最不利情况下，其值为：Qmax 176.33 kN 型钢自重： q0.9 kN/m截面特性：最小截面惯性矩 Imin226320126mm4最小截面模量 Wmin1131600mm3最小截面积 Amin9339.5mm2 截面高 Hmin400mm tmin12.5mm力学参数：A3钢材 140Mpa max175Mpa85Mpa max106Mpa变 形 量max17752/25014.2（mm）受力简图：结合底模构造和型钢布置，底模钢板检算，计算跨度组合与荷载图如下：弯矩图：最大弯矩：Mmax157.92（kN.m）弯 应 力：max Mmax / Wmin157.92106/1131600139.55（Mpa）140 Mpa 合格剪力图：最大剪力：Qmax 89.76（kN）剪 应 力：max89.76103666049/226320126/12.521.13（Mpa） 85 Mpa 合格最大支座反力： Q 266.09 kN 变形图：最大变形：max3.47（mm）14.2 mm 合格（6）牛腿计算单个吊箱底板材料重量： m1=28912.14kg单个吊箱侧模板(I)材料的重量： m2=42362.40kg单个吊箱侧模板(II)材料的重量：m3=13023.24kg单个吊箱支撑系统材料的重量： m4=29747.84kgm总=m1+ m2+m3+m4=114046.62kg考虑不利情况下，作用在每个牛腿上的力：F=114046.6210/5/4/1000=57.02kN焊缝验算： 合格轴心抗压强度验算： 合格局部稳定验算 合格3）、封底抗浮封底后抽水后钢吊箱内构件的自重为：Q115.8（t）封底混凝土自重：Q11.511.52.51330.6（t）封底混凝土握裹力：Q1.43.142205879.2（t）（20t/m2为混凝土的握裹力，即0.2Mpa）抗浮力：Q115.8330.6+879.21325.6（t）浮 力：F11.511.57925.75（t）抗浮力浮力，差距为P1325.6-925.75399.85（t）4）、封底抗压第一次浇筑3m，混凝土重量：Q11.511.52.53991.88（t）浇筑第一次混凝土时向下的作用力为;Q总155.80330.6991.881478.28（t）抵抗向下的作用力有浮力和桩与封底间的握裹力：P 925.75879.201804.95（t） PQ总 满足要求。由于钢护筒在水中表面易产生水生物和附着泥浆，握裹力不确定，在封底内凿坑焊接吊耳作为安全储备。见附件 玉溪二桥钢吊箱设计图（四）施工重点1、钢吊箱梁加工制作，特别是工字钢对接、上下层工字钢连接、吊耳，螺栓孔定位与匹配。2、钢吊箱组拼与下放。3、钢吊箱封底。4、内支撑加工与安装。5、分层浇筑与钢吊箱受力转换（五）技术保证条件编制有钢吊箱施工设计图已报监理单位、建设单位审批。三、施工组织、计划（一）施工组织考虑本项工序的专业性，玉溪二桥在总的项目经理部组织机构的基础上，拟成立钢吊箱承台施工队在一个半月内完成主墩承台施工，以保证后续施工的连续性。项目部设生产副经理2名、技术主管1名、技术员3名、质检员1名、专职安全员2名、专职电工1名、工长1名，各类技术工人4050人。施工队配备3个作业班组：分为2个打桩组、一个结构安装组。打桩组负责钢管桩的打入、接长施工及桩间构件连接施工；结构安装组负责桩顶分配梁、贝雷梁、桥面结构的安装施工及各个构件之间的连接施工。栈桥、钻孔平台施工作业人员配置计划序号工种数量（人）备注1项目副经理22工程师13技术员34工班长25质检员16专职安全员27现场班组长28吊装工109电工110氧割工2011机修工212普工10合 计56（二）施工进度计划受三峡蓄水的影响，钢吊箱承台必须在6月1日之前开始施工，7月底之前全部完成，才能确保本桥在9月底水位涨至175m之前将墩柱施工出水面。总工期只有两个月时间，所以施工时间短，工程量大，必须进行合理的计划安排。栈桥、平台进度计划表 时间项目六月七月八月上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬钢吊箱下放、封底抽水、破除桩头30天 绑扎承台钢筋20天承台一次浇筑、养护凿毛7天承台二次浇筑、养护、验收 14天 （三）设备配备计划我司将根据本项工程的施工特点、工程量和工期要求，配备足够的施工机械、设备，并充分考虑设备的使用率因素，确保工程各项目在施工阶段中所需的设备均能得到充分的保证。机械设备配备表序号机械名称规格型号单位数量性能1汽车吊40t台2良好2载重车台4良好3电焊机BX1-500-2台10良好4气割设备套10良好5运输船800t艘1良好6交通船60t艘1良好7挖掘机PC220-6EX台1良好8装载机40台1良好9发电机200KW台1良好四、 钢吊箱承台施工和操作要点（一）施工工艺流程钢吊箱模板加工制作钻孔平台体系的转换吊箱底模拼装钻孔桩成桩桩位实测焊缝检查验收焊接拉压柱焊缝检查验收模板接缝检查安装侧模纠偏、定位控制钢吊箱下沉就位支架、导管布置封堵后浇筑封底砼钢吊箱上浮监控安装内支撑吊箱内抽水撑割除钢护筒封底砼面找平承台钢筋砼施工（二）操作要点1、钢吊箱的加工、制作钢吊箱围堰分为上承系统、底承系统、侧板系统、内支撑系统、起吊系统。其钢构件采用现场加工、分块制作的施工工艺。模板的分块大小需充分考虑运输和装吊的能力，按设计图加工完成并及时进行水密性检查，同时在模板接缝处设置橡胶密封条。（1）侧板系统钢吊箱围堰采用单壁结构，侧板直接作为承台侧模，为防止孔位偏差，设计时每边放大15mm；侧板面采用6厚钢板面板水平方向背肋采用12.6槽钢，背肋间距分别为50cm、40cm、30cm，竖直方向采用5001008mm钢带，组合成桁架结构竖肋每50cm布置一道，向背焊接而成，竖肋采用通长，沿侧壁周长方向等距布置，形成网格结构，增加侧壁刚度和抗变形能力，从而提高侧板竖向、水平方向承载能力；两侧模之间采用M18螺栓连接，每20cm布置一道，拼缝之间垫=5mm厚泡沫橡胶止水板，通过螺栓紧固压缩至2mm。（2）上承系统吊挂系统是以钻孔桩护筒为依托将钢吊箱底板悬挂在其上进行钢吊箱的拼装、下沉、浇筑封底砼等工序。在桩基钢护筒上安装工字钢受力架（承重架），在受力架和底模吊耳之间安装手拉葫芦并拉紧。同时在底模工字钢骨架上焊接事先拼装好的承重杆作为钢套箱浇筑封底砼及抽水施工承台时的抗浮抗拉杆。（3）内支撑系统内支撑有内圈梁和水平支撑组成，内圈梁的作用主要是承受侧板传递的荷载，并将其传给水平支撑，水平撑杆的作用是通过对吊箱侧板的支撑减少侧板位移。内圈梁：内圈梁设置三层，设在吊箱侧板内侧，高程为151.5m、156.1m和160.6m处，用36a工字钢焊接在侧板内壁钢板上。内圈梁的主要作用是承受侧板传递的荷载，并将其传给水平支撑。水平支撑：水平支撑在桥梁的纵向每层内圈梁处布置两根529mm钢管，以吊箱中心为界向两端1.8m对称布置，每个倒角处水平采用529mm钢管布置一道斜撑，纵、横向支撑焊接在一个水平面上；内圈梁和水平支撑焊接为一个整体。2、施工平台由于在当初设计平台时，充分考虑到吊箱下放时的尺寸所以在钻孔桩施工完成后拆除中间的小平台及横桥向位于承台中间的两排钢管桩即可满足下道工序施工需要。3、吊箱底模拼装底板上钢护筒预留孔位置根据实测钻孔桩成桩桩位确定并现场加工，同时底板需要焊接吊箱下沉时手拉葫芦的吊耳，每个预留孔周围均匀布置4个。底模在加工场进行整体加工，加工完毕后在现场将模板沿短边分六块进行切割，底模在切割完毕后进行试拼，试拼合格后，按施工顺序进行编号。底模利用25t汽车吊配合平板运输车调运至平台吊装就位，对准预留孔后，人工牵引纠正缓缓下降。底板下降至水面上1m后停止，悬挂手拉葫芦（下端为钢丝绳，避免倒链埋入因下放到位取不出或埋入封底混凝土中）后及纠正位置。底模共分6块，待6块都就位后利用手拉葫芦对其进行调整对正，并进行焊接。4、焊接型钢吊带吊带是焊接在吊箱底模吊耳上，拉杆选用双拼20槽钢。焊接过程中严格控制拉杆柱的平面位置与垂直度，并需要现场技术人员对焊接质量进行检查。拉杆焊接好后，应在拉杆除靠钢护筒面外，其余三面焊接0.15m0.15m三角钢板对拉杆与底模连接进行加强。在施工时，若出现水位低于承台底设计情况，则采用在钢护筒上焊接牛腿的形式来作为吊箱和承台砼的支撑。（详见设计图纸）5、安装侧模侧模安装采用分块吊装并与底模栓接的工艺施工，在施工时对侧模和底板拼缝之间用橡胶泡沫止水带，用18的螺栓拧死，防止漏水。对组拼好的吊箱进行全面的检查、调整，看是否有遗漏的螺栓，并进行补充。对发现侧模刚度不够时，应急时进行加固，加固可用0.15m0.15m的三角板进行加固，焊接在侧模的背肋上，避免模板在抽水后模板发生扭曲。安装时应将安装好的模板用钢管支撑在四周的平台，保证吊箱整体不产生失稳。6、钢吊箱下沉就位每个箱体由20个20t手拉葫芦组成，下沉时，由指挥人员统一下令指挥，操作人员每次下落时指挥人员随时观察吊箱顶部是否水平及底部有无障碍情况，每100mm为一阶段，每阶段应对手拉葫芦提升和下放钢吊箱全过程进行应力监控，保证手拉葫芦受力均匀、平衡下放。随时测量吊箱底模顶标高，当下沉到设计标高后，停止下沉并琐死葫芦，检查偏位情况，并进性调整。钢吊箱就位后即可将拉压柱水面以上部分与钢护筒进行焊接，焊接时用0.25m0.25m做搭接板固定拉压杆与钢护筒，采用连续焊缝，尽可能多焊。焊接完毕后将钢吊箱与周围平台进行连接，在河流上游焊死，以免由于水流的作用使钢吊箱产生变形。7、封堵后浇筑砼钢吊箱封底前应进行基底处理，先由潜水员下去检查底板是否与侧模脱开，底模在下沉过程中是否有脱焊，如果发生以上此种情况，应马上处理。对于钢护筒与底模之间的缝隙，由潜水员采用装干沙浆的编制袋或布肠袋封堵。封底砼浇筑是吊箱施工成败的关键。首先是水下砼的性能，我们主要采用C20水下砼进行浇筑，塌落度控制在18cm22cm之间。封底前应将钢吊箱沿上下游两侧靠近水面处，切割出10 cm洞，主要是在封底时减少钢吊箱内水位与外侧水位的压力差，封底时选用28cm直径的导管进行，封底选用1根导管，封底过程中导管底口安放在距底模2030cm处，导管沿吊箱底缓慢从吊箱一侧向另一侧移动，应该避免在好几处封底，减少混凝土分层。封底过程中应及时测量水下砼的标高，及时复核混凝土方量，防止钢吊箱底板开裂或脱开侧板、底板与钢护筒之间堵塞不严实等造成的封底混凝土漏掉情况发生。如果发生以上此种情况可以先减少砼封底厚度，但最少不能少于50cm，待砼凝固后将吊箱内水抽干，并将吊箱封底层上的离析砼清除干净，在进行二次封底。在长江水位低于承台底标高时，可适当减少封底砼的厚度，具体厚度按现场实际情况而定。8、安装内支撑待封底砼48小时之后，进行内支撑的安装，安装时采用边抽水边安装，安装时先将最下面一层的内圈梁放置在水面以下，然后在水面以下安装第二到内圈梁，内圈梁的作用主要作用是承受侧板传递的荷载，并将其传递给水平支撑，同时由于力的传递作用，在焊好支撑时，支撑会与侧模之间有一定的空隙，所以杂水未抽干以前应在这些缝隙之间打入钢楔，减少由于抽水而导致水压力对侧模的变形作用。在第一层内圈梁焊接完毕后，进行第一层水平支撑的焊接，水平支撑在焊接时尽量保证其和内圈梁在一个水平面上，这样有利于模板力传递的平衡，焊接过程中应将水平支撑焊死，同时减少水平支撑的自由长度。随后进行第二道内圈梁和水平支撑焊接。9、吊箱内抽水在一边安装内支撑的同时一边抽水，抽水时对吊箱的上浮情况进行监控，为安全期间，在向外抽水的同时，要备有水泵。一旦钢吊箱有大的结构变化，立即向围堰内抽水，恢复内外平衡。如果抽水时模板变形不是很严重，在可控制的范围内，我们可以在侧模外侧焊接模板外箍，选用36工字钢进行焊接，待抽水完毕后将封底混凝土顶部承台钢筋下范围内的拉压柱与钢护筒用搭接板焊接在一起。10、割除钢护筒在吊箱下面拉杆焊接完毕后，将焊接部位以上的拉杆割除，随后割除钢护筒，由于是高桩承台，所以灌注后钢护筒内的剩余泥浆比较多，割除前应将钢护筒内泥浆抽完，割除时先将上侧钢护筒分节割除，以保证安全施工。11、封底砼找平采用干砂浆对封底砼面进行找平。由于吊箱内水抽干后，外侧水压较大，水会沿着侧模和底模的拼缝渗进来，所以找平是干料，吸附多余的水分。对于渗水量较大的吊箱应该在水流较大的地方设置降水井，并单独封闭和找平层以下形成一个独立的排水系统。12、承台施工（1）凿除桩头小型机具凿除桩头，伸入承台内桩头必须用钢丝刷清理干净碎渣，桩头凿除时要保证桩头不受破损、无劈裂现象。进行桩基检测，合格后方可进行承台施工。（2）承台钢筋绑扎钢筋在钢筋加工棚内加工，载重汽车运输至工地，在现场进行绑扎和焊接成型。加工承台钢筋时要按图纸对伸入承台内桩基钢筋的除锈和绑扎，同时绑扎墩身钢筋。承台顶面预埋钢筋头和拉环，用于控制墩身模板位置和设置缆风绳。（3）混凝土浇注 混凝土采用商品砼，混凝土输送车运输，泵送入模。 砼坍落度要严格按照试验的数据控制，砼自由倾落高度超过2m时，必须用滑槽或串筒灌注，串筒出口距砼表面1.5m左右。防止砼离析。 浇注前对支架、吊箱模板、钢筋和预埋件进行检查，并将模板内的杂物、积水和钢筋上的污垢清理干净；模板的缝隙填塞严密，内面涂刷脱模剂。 浇筑时检查混凝土的均匀性和坍落度。混凝土分层浇筑厚度不超过30cm，并用插入式振动器振捣密实。振动器移动间距不超过其作用半径的1.5倍与模板保持510cm的间距，插下下层5cm左右，防止碰撞模板钢筋及预埋件。 砼的捣固：砼的捣固是保证质量的关键工序，必须严密组织，规范操作。一是必须固定人员，责任到人，分片承包。二是捣固要适当，既要防止振捣不足，也要防止振捣过度，以砼不再下沉、表面开始泛浆、不出现气泡为度。 混凝土的浇筑连续进行，如因故必须间断时，其间断时间小于前层混凝土的初凝时间或能重塑的时间，并经试验确定，若超过允许间断时间，须采取保证质量措施或按工作缝处理。大体积砼施工中要注意内外温差及砼核心温度最大值的控制。 浇筑混凝土时，应经常检查模板、钢筋、沉降观测点及预埋部件的位置和保护层的尺寸，确保其位置正确不发生变形。 在混凝土浇筑过程中，随时观察所设置的预埋螺栓、预留孔、预埋支座的位置是否移动，若发现移位时及时校正。注意模板、支架等支撑情况，设专人检查，如有变形，移位或沉陷立即校正并加固。混凝土浇筑完成后，及时用塑料薄膜包裹并定时洒水养护。当昼夜平均气温低于5时或最低气温低于-3时，应按冬期施工处理。 砼浇筑必须坚持动态质量控制和“三方值班制”（工程项目领导、技术和试验人员），人、机、料、工每一个环节应具备条件，不得盲目施工。13、质量控制钢吊箱围堰拼装允许偏差和检验方法序号项目允许偏差检查方法1内侧平面尺寸长、宽长、宽的1/700尺量检查每边不少于2处对角线对角线的1/500尺量上、下口2围堰中线扭角1测量检查3围堰倾斜度箱体高的1/504围堰做承台外模时，轴线偏位15mm承台各部位允许偏差和检验方法序号项 目允许偏差检验方法1尺 寸30mm尺量长宽高各2点2顶面高程20mm测量5点3轴线偏位15mm测量纵横各2点4前、后、左、右边缘距设计中线尺寸50mm尺量各边2处五、大体积混凝土施工措施玉溪二桥1#、2#主墩承台设计方量为595.125m3，均为大体积砼。冷却管的布设按已经监理、业主审批通过的承台大体积混凝土专项施工方案进行，同时还从以下几点加以控制。承台采用2次浇筑，第一次浇筑3m，到墩柱预埋钢筋底部；第二次浇筑剩下的1.5m。（一）配合比及选材方面1、选用低热微膨胀水泥或低热矿渣硅酸盐水泥加入适量微膨胀剂。2、尽量降低水泥用量。3、降低水灰比及单位用水量。4、尽可能选用大粒径粗骨料（含泥量0.25%）。5、降低砂率（含泥量0.5%）。（二）施工方面1、降低混凝土的水化热（1）采用低水化热的水泥（2）采用缓凝高效减水剂（3）应用低热膨胀系数的粗骨料（4）尽可能应用粒径较大的粗骨料（5）采用低流动性混凝土（6）充分利用后期强度2、降低混凝土入模温度选择在室外温度最低时段浇筑（如夜间）。3、采用分层浇筑（1）分层厚度不大于30cm。（2）分段分层浇筑时，在下层混凝土初凝前，将上层混凝土浇筑并振捣完毕，尽可能使混凝土浇筑速度保持一致，供料均匀，以保证施工的连续性。（三）混凝土表面养护