110kv输电线路毕业设计毕业设计.doc

71 61 第一章 绪论第一节 课题来源“松柏站三栋数码园站线路工程”是根据广东省广电集团有限公司（广电规2002126号）关于惠州市二00二年110千伏输变电工程的批复文件广东省惠州市规划建设局惠市规建建2003246号关于三栋变电站至数码园110kv变电站送电线路路径的复函文件的精神，对“松柏站数码园站线路工程”进行技术施工设计。第二节 本课题主要完成的工作松柏变电站至数码园110kv变电站线路工程是经广东省惠州市鸿业电力设计有限公司进行初步勘测设计并报广东省广电集团批准的松柏变电站配套110kv输电线路工程。本课题是该工程的技术施工设计阶段，由惠州市鸿业电力设计有限公司提供全部的设计技术数据资料，包括：线路路径走向图一份；线路平断面测量技术资料一套；广东省广电集团对该工程的批复文件。在此基础上，本设计主要完成以下工作：完成工程定位手册的编制（包括应力弧垂曲线，安装曲线和各种校验曲线），制作弧垂模板，排定各耐张段的杆塔位置，进行杆塔定位校验，进行防振设计，间隔棒的安装设计，选择接地装置，完成绝缘子串组装图等。本设计所完成的所有图纸及数据资料将用于指导该工程的实际建设。第二章 工程概况工程起止点:线路起点：松柏220kv变电站，线路终点：三栋数码园110kv变电站线路全长5.788km，同塔架设双回线路；所在气象区：全国典型气象区（按最大风速35m/s、无覆冰设计）；导线型号：LGJX-300/25；地线型号：一根采用GJX-50 另外一根选用12芯OPGW；等级污秽区：级；工程地质：参见附录测量资料；交叉跨越情况，详见 表1-1。表 2-1 “松柏数码园线”交叉跨越物情况明细表交叉跨越物跨越次数220kv高压线6110kv高压线1低压线2通讯线4河流0第三章 整理气象参数及架空线性能参数 1. 气象条件参数根据线路所在的气象区，查 1得出本设计的气象条件有关参数，列于表3-1。表3-1 线路气象条件参数注气象项目最低 气温最高 气温最大风覆冰外过 无风外过 有风内过 电压安装年均温气温（）-104010-5151520020风速（m/s）00351001017.5100冰厚（mm）000000000注：最大风速按照文件规定按35m/s设计；由于地线中无电流流过，故不存在内过电压一项控制条件。2. 架空线性能参数本设计中采用的导地线型号是稀土多元合金镀层钢芯铝绞线LGJX-300/25。根据14并且参考生产产家的产品目录性能表，列出导线LGJX-300/25、地线GJX-50的性能参数表（表3-2、表3-3）。表 3-2 导线LGJX-300/25性能参数项目表截面积 (mm2)导线 直径 (mm)弹 性 系 数 (Mpa)温度膨 胀系数（1/）抗拉强度(Mpa)安全系数计算拉断力（N）许用应力（Mpa）平均运行应力 计算重量 Kg/km 333.3123.766500020.510-6237.742.58341095.159.441058.0表3-3 地线GJX-50性能参数表截面积A(mm2)导线直径d(mm)弹性序数E(Mpa)温度膨胀系数 （1/）抗拉强度p(Mpa)安全 系数 K许用应力（Mpa）平均运 行应力 cp计算重量kg/km49.509.018142311.510-612002.8注420.29294.20423.7注：根据规程规定，地线的安全系数应该比导线大。本设计中地线的安全系数取2.8。根据文件规定要求，本线路在设计过程中一根地线选用OPGW架空复合地线。通过与有关产家的联系和查阅有关文献资料14，列出其性能参数表：表3-4 地线OPGW-12B1/90性能参数表截面积A(mm2)导线直径d(mm)弹性系数E(Mpa)温度膨 胀系数 （1/）抗拉强度p(Mpa)安全 系数 K许用应力（Mpa）平均运 行应力 cp计算重量Kg/Km 87.513.512000014.210-61357.62.8197.8169.63525第四章 架空线应力弧垂特性计算第一节 架空线应力弧垂的计算及曲线的制作步骤计算步骤：（1）确定架空线所在的气象区，列出架空线计算用气象条件项目表；（2）根据所选用的架空线型号，查找架空线的国家标准，列出计算用架空线参数；（3）计算各种气象条件下的比载；（4）选定架空线各种气象条件下的许用应力（包括平均运行应力的许用值）；（5）计算临界档距值，并判定有效临界档距和控制气象条件；（6）判定最大弧垂出现的气象条件；（7）由控制气象条件出发，计算不同档距、各种气象条件下架空线的应力和弧垂值；（8）由计算所得的数据表，使用AutoCAD在同一坐标系里面按一定的比例绘制架空线的弧垂应力曲线。根据工程的实际需要，一般按下表（表4-1）所列各项内容计算架空线的应力弧垂曲线，表中符号表示需要计算，符号表示不用计算。表4-1 架空线应力弧垂曲线计算项目 气象条件计算项目最 高气 温最 低气 温最 大风 速最 厚覆 冰内 过电 压外过无风外过有风安 装情 况事 故气 象年 均气 温应力曲线导线地线弧垂曲线导线地线第二节 导线的应力弧垂计算4.2.1 各种气象条件下导线比载的计算（1）自重比载（2）冰重比载（3）垂直总比载 （4）风压比载 1) 内过电压 风速不均匀系数，2) 外过电压（有风）风速不均匀系数，3) 安装情况风速不均匀系数，4) 最大风速风速不均匀系数，（5）覆冰风压比载根据文件规定，本线路按无覆冰设计（6）无冰有风综合比载1) 内过电压2) 外过电压（有风） 3) 安装情况4) 最大风速 （7）覆冰有风综合比载（由于本设计所在地区为无覆冰） 根据以上计算列出比载汇总表（表4-2）： 表4-2 比载汇总表 单位：Mpa/m项目自重比载垂直总比载无冰综合比载无冰综合比载无冰综合比载无冰综合比载覆冰有风比载数据备注4.2.2 计算临界档距，判断控制气象条件可能的控制气象条件的有关参数见表4-3。表4-3 可能控制气象条件参数表气象条件 项目最低温最大风平均温最厚覆冰气温（）101020-5比载(Mpa/m)31.110351.610331.110331.5103许用应力95.195.159.4495.1比值0.3270.5430.5230.331顺序编号adcb计算临界档距：当时， 当时， 通过计算得出： 利用列表法判别控制档距，列出临界档距判别表：表4-4 临界档距判别表可能的控制气象条件a(最低气温)b(最厚覆冰)c(年均温)d(最大风速)临界档距 控制气象条件判别情况：由上表可知，有效临界档距为，即当时，平均年气温为控制气象条件，当时，最大风速为控制气象条件。4.2.3 由控制气象条件出发计算各种气象条件下的导线弧垂应力LGJX300/25导线数据： 计算公式：已知条件： 表4-5 已知控制气象条件条件年均温最大风速控制区间 数据0632.9m632.920100003531.151.659.4491.5026.6513.332.627.21求出条件： 表4-6 求出的气象条件参数条件数据最高温度最低温外过有风外过无风安装有风内过电压覆冰+40-10+15+15020-50000000001001017.51031.131.131.531.131.534.431.553.3-13.3319.9919.99026.65-6.662.622.622.692.622.693.202.62计算导线弧垂应力源程序见附录。.第三节 架空复合地线（OPGW-12B1/90）的应力弧垂计算4.3.1 计算地线各种气象条件下的比载（1）自重比载（2）冰重比载（3）垂直总比载 （4）风压比载 1) 外过电压（有风）风速不均匀系数，2) 安装情况风速不均匀系数，3) 最大风速风速不均匀系数，（5）覆冰风压比载根据文件规定，本线路按无覆冰设计（6）无冰有风综合比载1) 外过电压（有风） 2) 安装情况3) 最大风速 （7）覆冰有风综合比载（由于本设计所在地区为无覆冰） 根据以上计算列出比载汇合表 表4-12 比载汇合表 单位：Mpa/m项目自重比载垂直总比载无冰综合比载无冰综合比载无冰综合比载覆冰有风综合比载数据备注4.3.2 计算临界档距，判定控制气象条件可能的控制气象条件的有关参数见表4-13：表4-13 可能控制气象条件参数表气象条件 项目最低温最大风最厚冰平均温气温（）1010520比载(Mpa/m)58.86103113.710359.9410358.86103许用应力197.81197.81197.81169.63比值0.2980.5750.3030.347顺序编号adbc计算临界档距当时，当时，通过计算得出： 临界档距判别表 ：表4-14 临界档距判别表可能的控制气象条件a(最低气温)b(最厚覆冰)c(年均温)d(最大风速)临界档距 控制气象条件判别情况：由上表可知，有效临界档距为，即当时，平均年气温为控制气象条件，当时，最大风速为控制气象条件。4.3.3 由控制气象条件出发计算各种气象条件下的复合地线弧垂应力OPGW12B1/90地线数据： 表4-15 已知控制气象条件计算项目表条件年均温最大风速控制区间 数据0333.9m333.920100003558.86113.7169.63197.8134.0817.0417.3264.64表4-16 求出的气象条件计算项目表条件数据最高温度最低温外过有风外过无风安装有风内过电压覆冰+40-10+15+150-500000000100101058.8658.8659.9458.8659.9459.9468.16-17.0425.5625.560-8.5217.3217.3217.9617.3217.9617.96利用以上数据变成计算各代表档距下的应力弧垂。程序可采用与导线的应力弧垂计算程序相同的程序。第四节 地线GJX-50应力计算4.4.1 推算地线应力为保证实际施工建设和运行情况两根地线的弧垂一致，采用根据复合地线的弧垂来推算相应气象条件和代表档距下的地线应力。计算公式：采用计算机编程计算，计算源程序见附录，计算结果如下表： 表4-17 地线应力表代表档距（m）气象条件（t，v，b）100150200250300350400最高气温（40，0，0）198.04201.85206.82210.94214.7214.3207.85最低气温（-10，0，0）308.71306.71302.05296.84291.56280.13261.18覆 冰（-5，0，0）295.24295.24291.2286.33282.18272.96255.73最大风速（10，35，0）246.7259.52271.18283.93295.49303.05302.99外过有风（15，10，0）221.43225.61226.14228.28230.5228.42220.28外过无风（15，0，0）256.01253.94251.41250.39249.91244.45231.96平均气温（20，0，0）244.1240.99242.69242.07242.22238.11226.64安装情况（0，10，0）287.26284.7281.56276.79274.09265.72249.72（续表4-17）代表档距（m）气象条件（t，v，b）450500550600650700750最高气温（40，0，0）202.62198.64195.63193.08191.15189.5188.21最低气温（-10，0，0）245.44233.04223.6216.29210.47205.97202.34覆 冰（-5，0，0）241.56230.66222.2215.45210.33206.18202.8最大风速（10，35，0）302.77302.91302.88302.91302.85302.84302.86外过有风（15，10，0）213.52208.08203.88200.54197.83195.65193.86外过无风（15，0，0）222.10214.38208.48203.92200.21197.28194.92平均气温（20，0，0）218.00211.11205.78201.64198.33195.71193.51安装情况（0，10，0）236.78226.72219.02212.93208.19204.4201.34.4.2 地线应力验算1、年均使用应力的验算 已知地线GJX-50的极限应力为。将表4-17中各代表档距下的年均使用应力除以许用应力，得到各代表档距下年均使用应力的百分值列于表4-18。表4-18 地线年均使用应力验算许用应力（Mpa）1176.8代表档距（m）100150200250300350400实际应力（Mpa）244.1240.99242.69242.07242.22238.11226.64百分比（%）20.7420.4820.6220.5520.5520.2319.26由表可以看出各代表档距的年均使用应力均不超过许用应力的25%，满足设计要求。2、安全系数校验由表4-17取最低气温时的最大应力，=308.71Mpa，用该应力值除以地线的极限应力，得到此时的安全系数为：K=3.812.5，因而满足设计要求。第五章 绝缘子及杆塔的选用第一节 绝缘子及金具的选择5.1.1 绝缘子串的选取要求高压输电线路的绝缘子既要满足机械强度要求，又要满足电气强度要求，同时又要在大气及污秽作用下满足抗腐蚀、抗冷热、抗疲劳和抗劣化的要求。绝缘子的选择不仅要按照架空送电线路的技术规程严格选择，又结合线路的主管运行单位的维护技术力量，使线路的建设与投网运行的综合经济技术性能。由于本线路所在的等级污秽区为级，同时结合广东省广电集团惠州供电分公司的运行要求与技术力量，本设计全线选用合成绝缘子FXBW-110/100型绝缘子。绝缘子的主要技术数据见表5-1。根据要求，绝缘子串选取如下：悬垂串：单串耐张串：单串表5-1 FXBW-110/100合成绝缘子结构尺寸及技术数据项 目额定电压（kv）额定机械负荷（kN）结构高度H（mm）绝缘距离h（mm）不小于最小电弧距离（mm）公称爬电距离（mm）伞径（大/小）（mm）额定雷电冲击耐压（kv）额定操作冲击耐压（kv）额定工频湿耐压（kv）重量（kg）数据110100103010602850158/1185502306.05.1.2 金具的选择金具的选择包括绝缘子的组装金具、地线金具、架空复合地线OPGW的金具，本线路全线金具采用成都电力金具厂生产的金具。根据绝缘子、导地线的型号（LGJX-300/25、GJ-50、OPGW-12B1/90），查成都电力金具厂的电力金具手册，选取合适的金具，列于下表。OPGW的金具及具体安装问题由生产产家提供，具体见OPGW金具组装图。表5-2 导线悬垂串金具选用明细表编号名称型号数量单重（kg）1U型挂环U-710.52球头挂环QP-710.33碗头挂板W-7A10.84悬垂线夹XGU-5A13.05合成绝缘子FXBW-110/10015.76铝包带110说 明悬垂串长（m）1.53悬垂串重量（kg）13.2表5-3 导线耐张串金具选用明细编号名称型号数量单重（kg）1U型挂环U-710.52球头挂环QP-710.33碗头挂板W-7A10.84耐张线夹NY-300/2512.95合成绝缘子FXBW-110/10015.76铝包带110悬垂串长（m）1.53悬垂串重量（kg）13.2表5-4 地线金具编号名称型号数量单重（kg）悬垂1U型螺丝U-188012挂环ZH-713悬垂线夹XGU-21耐张1U型挂环U-712挂环ZH-713耐张线夹XGU-21架空复合地线的金具及组装由产家提供。组装图例可参见工程定位手册OPGW金具组装图。第二节 铁塔型号选择本线路有一条220kv和110kv线路穿过，其间跨越的电力、通讯线路较多，同时同塔架设双回线路，地形比较简单，但有较多的山地与旱地。铁塔按鞍山铁塔厂编制的35220千伏送电线路铁塔通用设计型录2000版选用铁塔型号。本线路同塔架设双回路，导线采用垂直排列，直线塔选用110ZGu2（7727）鼓形双回路直线铁塔，耐张选用110JGu1（7735）、110JGu2（7736）、110JGu3（7737），终端选用110DSn（7738）双回路耐张鼓形铁塔。根据规程要求，对地安全距离取7m，确定铁塔定位高度：直线塔：耐张塔：式中： 第三节 铁塔允许使用档距的计算5.3.1 铁塔受力概述由于本线路所采用的铁塔（包括直线铁塔和转角铁塔）的设计导线均不一致，因此须对铁塔的塔头荷载进行检验。表5-5 全线铁塔的设计参数一览表（最大设计风速为30m/s）设计参数铁塔型号架空线型号水平档距（m）垂直档距（m）允许风荷载（N）允许垂直荷载（N）导线地线导线地线导线地线ZGu-2LGJ-240GJ-504006004028178463502381JGu-2LGJ-240GJ-503505003773158870271989JGu-3LGJ-240GJ-503505003528156860761960110DSnLGJ-240GJ-503505003528156860761960本线路的设计风速是35m/s，同时所用导线为LGJX-300/25，并且有一根是架空复合地线，因而须将以上铁塔在设计的导线、地线和气象条件下的水平档距和垂直档距转化为本设计的水平档距和垂直档距，再检验铁铁塔的断线张力是否安全。铁塔荷载的计算公式：垂直比载： （地线） （导线）水平风荷载： （地线） （导线）式中： 为架空线的自重比载； 为架空线在相应气象条件下的风比载； 为架空线的截面积； 为相应架空线的金具重量； 、 分别为垂直档距和水平档距； 为导线金具的风荷载。 本线路采用防污型的绝缘子串，其风荷载依据8来计算：计算公式： 式中： 为风速不均匀系数 风载体型系数，取=1.1； 绝缘子串的迎风面积，按绝缘子的投影面积计算 式中：为合成绝缘子的伞径，为悬垂绝缘子串的长度。地线的荷载计算以架空复合地线的设计为转准。5.3.2 允许使用档距计算ZGu-2铁塔：垂直荷载： 按照以上两式计算得出：，取其中的小值，为ZGu-2铁塔在本线路中的最大使用垂直档距。水平风荷载：按照以上两式计算得出：，综合考虑铁塔的受力情况，取，为ZGu-2铁塔在本线路中的最大使用水平档距。按照以上方法分别计算其他类型的铁塔（JGu-2、JGu-3、110DSn）在本线路中的允许水平和垂直档距（表5-6）。表5-6 线路铁塔允许使用的水平和垂直档距一览表设计参数铁塔型号架空线型号水平档距（m）垂直档距（m）导线地线ZGu-2LGJX-300/25GJ-50/OPGW283455JGu-2LGJX-300/25GJ-50/OPGW265365JGu-3LGJX-300/25GJ-50/OPGW247360110DSnLGJX-300/25GJ-50/OPGW247360按照以上求出的允许使用水平档距和垂直档距在线路排定杆塔时应使各档的水平及垂直档距不超过表中的数值。第六章 杆塔定位及校验（注： 本章的所有图纸按顺序排列，附在本设计所完成的工程定位手册上。）第一节 杆塔定位概述和弧垂模板制作6.1.1 杆塔定位根据选定的线路路径，在平断面图上合理安排杆塔位置的工作，称为杆塔定位。杆塔定位是一项实践性很强的工作，与勘测工作密切相关。塔位、塔高和塔型需要依据现场的地形和地物情况才能确定，以保证线路的设计经济合理。杆塔定位常用的方法有室内定位和室外定位，本设计仅限室内定位。室内定位是用弧垂曲线模板在线路勘测所取得的平断面图上排定杆塔位置。6.1.2 弧垂曲线模板杆塔定位要保证导线任一点在任何情况下的对地距离，为此需依据导线架设后的最大弧垂气象时的悬链线形状，比量档内导线各点对地及跨越物的垂直距离，来配置杆塔位或杆塔高度。为方便起见，导线最大弧垂时的形状常制作成模板。6.1.2.1 弧垂曲线模板 坐标原点选取在弧垂最低点时，架空线的悬链线方程为：令，则上式可简化为：其中：-导线最大弧垂时的比载； -导线最大弧垂时的应力； -弧垂模板值。本段线路最大弧垂发生在最高气温时，此时 ，因而 ，取不同的值可以得到一组定位曲线。6.1.2.2 制作弧垂模板值曲线由于各耐张段的代表档距不同，导线最大弧垂时的应力和控制气象条件不同，对应的K值也不同。为了方便定位时选择模板，根据不同的代表档距，算出相应的K值，绘制成一条曲线。弧垂模板数据见下表（表6-1），K值曲线见工程定位手册（图6-1）。表6-1 弧垂模板数据表代表档距（m）100200300400500600632.9700800900值（）9.498.077.447.126.946.846.816.816.806.80第二节 杆塔定位本设计采用输电线路设计精灵R6.1（个人版）进行杆塔定位。由于线路的转角较多，根据当地的地形及鸿业设计有限公司的设计经验初步估计该线路的代表档距在200-300左右。根据不同的耐张段选用合适的K值对线路进行排杆定位。详细的排杆情况见铁塔明细表（GM200404）。第三节 杆塔使用条件校验6.3.1 铁塔荷载校验 铁塔荷载校验是检查铁塔所受荷载是否在允许值范围内，即要求水平档距、垂直档距、最大档距、转角角度等不应超过铁塔相应的设计允许值。6.3.1.1水平档距校验本线路全线所选铁塔均为鼓形铁塔，根据定位平断面图上的水平档距，同时结合表4-2中杆塔的使用水平校验得出，线路全线的铁塔水平使用满足要求。6.3.1.2 垂直档距校验本线路全线所选铁塔均为鼓形铁塔，根据定位平断面图上的垂直档距，同时结合表4-2中杆塔的使用水平校验得出，线路全线的铁塔垂直使用满足要求。6.3.1.3 转角角度校验线路转角角度较多，各种情况如下明细表（表6-2）。由表可见，满足要求。表6-2 线路全线转角铁塔转角校验表线路转角桩位转角度（ ）使用铁塔型号及允许使用角度（）校验情况N090 00 00110DSn 6090安全N132 57 49110JGU-3 3060安全N432 54 48110JGU-3 3060安全N900 00 00110JGU-2 030安全N1400 00 00110JGU-2 030安全N1751 08 25110JGU-3 3060安全N1839 50 48 110JGU-3 3060安全N2053 58 58 110JGU-3 3060安全N2128 05 04110JGU-3 3060安全N2290 00 00110DSn-3 6090安全6.3.1.4 不平衡张力校验由于线路中没有出现大档距和大高差的情况，因而该项不进行校验。6.3.2 铁塔最大档距校验铁塔定位后，铁塔上的线间距离是一定的。为保证最大风速时档距中央的相间距离，不同形式的铁塔规定有所能使用的最大档距：式中：最大风速时的导线应力； 导线自重比载； 杆塔线距所允许的最大弧垂。按水平线距考虑时，由下式决定式中：水平线距，m； 悬垂绝缘子串长度，m； 杆塔线距所允许的最大弧垂，kv。本线同塔架设双回路，导线采用垂直排列，按规程规定，导线的线间距离取4.0m,按上式计算所得=13.5m；根据不同的代表档距下的导线应力，绘制铁塔使用最大档距曲线（图6-2）并对定位图上的档距进行校验，所有档距符合最大档距要求。6.3.3 悬垂绝缘子串摇摆角（风偏角校验）6.3.3.1. 带电部分与杆塔构件间的最小距离的取值根据110-500kv线路设计规程的规定，选取带电部分与铁塔构件间的最小间隙值，详见表6-3。表6-3 带电部分与铁塔构件的最小间隙值气象条件最小间隙 （m）雷电过电压1.0内过电压0.75正常运行电压0.5带电检修1.06.3.3.2 画直线铁塔的间隙圆，求出最大允许摇摆角。根据所选的鼓形铁塔，根据杆塔头部结构尺寸和外过电压、内过电压及正常工作电压时的允许空气间隙，作图量出相应运行情况下的最大允许摇摆角。对宽身塔，在绘制最大允许摇摆角时，应考虑导线在塔身边缘附近，由于上扬和下垂在风偏时对构件接近的影响而预留一定的裕度，一般可取，为安全起见，取，图中单位：，最大允许摇摆角间隙圆图见工程定位手册（图6-3），从图中可知各种气象条件下的允许最大摇摆角（表6-4）。表6-4 最大允许摇摆角最大允许摇摆角项 目单串绝缘子串（）双串绝缘子串（）内过电压4338外过电压3027正常运行7968带电检修3027备 注预留宽度取6.3.3.3 绘制摇摆角临界曲线为方便起见，校验常根据杆塔定位的图上量到的垂直档距和水平档距进行，这就需要将内过电压、外过电压、工作电压、上人检修等校验气象条件下的垂直档距，由最大弧垂时的垂直档距表示出来。6.3.3.3.1 的表达式为：式中：验算条件要求的最大弧垂时的垂直档距； 水平档距； 导线截面积；、 最大弧垂时的导线应力和比载；、 验算情况下的导线应力和比载；、 悬垂串的风荷载和垂向重量； 最大允许摇摆角。6.3.3.3.2 悬垂串风荷载的计算本线路采用防污型的绝缘子串，其风荷载依据8和2来计算。计算公式： 式中： 为风速不均匀系数 风载体型系数，取=1.1； 绝缘子串的迎风面积，按绝缘子的投影面积计算 式中：为合成绝缘子的伞径，为悬垂绝缘子串的长度。计算绝缘子串的风荷载：内过电压（单串）：，取1.0，则 其余校验条件外过电压、正常运行及带电检修的计算同上，不再赘述。计算结果见表6-5。表6-5 合成绝缘子串的风荷载计算结果风荷载气象条件单串绝缘子串（N）双串绝缘子串（N）内过电压49.954.48外过电压16.2917.79正常运行139.71152.54带电检修16.2917.796.3.3.3.3 绘制摇摆角临界曲线并进行校验在坐标系里，以水平档距为横坐标，垂直档距为纵坐标绘制内过电压、外过电压、正常运行和带电检修四种校验情况下的摇摆角临界曲线。见工程定位手册（图6-4）（图6-7）。对线路中各基直线铁塔的摇摆角进行校验，满足安全要求。6.3.4 直线杆塔上拔校验在不等高悬点的档距中，若架空线的弧垂最低点处于实际档距之外，低悬点处将产生上拔力。产生上拔力的临界状态是该杆塔的垂直档距等于零。上拔力使悬垂绝缘子串上扬，导线与横担电气距离减小，严重时横担受到较大的上拔力，甚至电杆受破坏，因此应对上拔进行校验。最大上拔力发生在最低气温或是最大风速气象条件，理论上最大风速时的上拔力有可能大于最低气温时的上拔力，但最大风速延续时间非常短暂，且临近两档同时出现如此大的风的可能性比较小，故一般不予考虑。工程定位中，通常将最低气温作为校验直线杆塔上拔的气象条件。若在定位时发现位于低处的直线杆塔在最大弧垂时的垂直档距较小，则在最低气温时因架空线的收缩其垂直档距可能变为负值而产生上拔，对此应予以校验。校验上拔的方法有冷线模板（最小弧垂模板）和上拔临界直线两种。本线路采用上拔临界直线校验。上拔校验关系式：式中： 水平档距； 最大弧垂和最低气温时的架空线应力； 最大弧垂和最低气温时的架空线比载。以为横坐标，为纵坐标绘制架空线的上拔临界曲线，一种代表档距对应一条临界曲线。临界曲线的上方为不上拔区，下方为上拔区。若最大弧垂时杆塔的实际垂直与水平档距的坐标交点落在临界直线的下方，则表示该杆塔在最低气温时产生上拔。根据以上理论，分别计算和绘制导线LGJX-