本科毕业论文---宜昌凯利办公楼建筑方案设计.doc

目 录
摘要 3
第一章 工程概况 5
1.1 设计概况： 5
1.1.1 建设项目名称：某公司办公楼楼 5
1.1.2 建设地点：襄阳市 5
1.1.3 设计资料： 5
1.2 结构承重方案选择 5
1.3 主要构件选型及尺寸初步估算 6
1.3.1. 主要构件选型 6
1.3.2. 梁﹑板、柱截面尺寸估算 6
第二章 板的计算 8
2.1 板的截面有效高度 8
2.2 板荷载的确定 8
2.2.1 楼面板的荷载： 8
2.3 板的内力计算 9
2.3.1楼面板的计算： 9
2.3.2楼板配筋计算 11
第三章 次梁的计算 13
3.1 正截面计算： 13
3.1.1次梁的计算简图： 13
3.1.2荷载的确定： 13
3.1.3内力计算及钢筋的配置： 14
3.2 斜截面计算： 15
第四章 框架的计算 16
4.1 框架计算简图的确定 16
4.2梁柱线刚度计算 18
4.3 荷载的确定（标准值） 19
4.3.1 恒载 19
4.3.2 活载 22
4.4 竖向恒载作用下框架受荷总图 23
4.4.1竖向恒载作用下框架受荷总图 23
4.5框架梁柱内力的计算 27
4.5.1框架梁柱弯矩的计算（采用弯矩二次分配） 27
4.6 风荷载作用下的弯矩计算 34
4.6.1 风荷载标准值的计算 34
4.6.2 风荷载作用下框架的内力计算 36
4.6.3风荷载作用下的内力图 37
4.6.4 风荷载作用下框架的侧移验算 39
4.7 水平地震作用计算 40
4.7.1荷载的确定 40
4.7.2 地震作用的计算 41
4.8框架的内力组合 46
4.9 框架梁的配筋计算 50
4.10 框架柱的配筋计算 53
4.10.1正截面计算 53
4.10.2 斜截面的计算 55
第五章 楼梯的计算 56
5.1 梯段板的设计： 56
5.1.1 梯段板数据 57
5.1.3 荷载计算 57
5.1.4 内力计算 58
5.1.5 配筋计算 58
5.2 平台板设计 58
5.2.1确定板厚 58
5.2.2 荷载计算 58
5.2.3 内力计算 59
5.2.4 配筋计算 59
5.3 平台梁设计 60
5.3.1 确定梁尺寸 60
5.3.2 荷载计算 60
5.3.3 内力计算 61
5.3.4 配筋计算 61
第六章 基础设计 63
6.1地基承载力特征值 63
6.2初步选择基底尺寸 63
6.3验算持力层底基承载力 64
6.4计算基底净反力 64
6.5抗冲切验算 64
6.5.1柱边基础截面抗冲切验算 64
6.5.2变阶处抗冲切验算 65
6.6配筋计算 65
结 束 语 68
.致谢 70
参 考 文 献 71

4
摘要

本设计为宜昌凯利办公楼。占地面积723m2，建筑面积4374m2。主要进行建筑方案设计、结构设计。采用框架结构，主体为六层，上人屋面顶棚一层。本地区抗震设防烈度为6度，场地类别为II类场地，基本风压0.40KN/M。楼﹑屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。
建筑方案设计主要根据任务书要求，结合建筑物使用功能，防火疏散要求及建筑人性化进行建筑方案设计。一、进行功能分区；二、进行空间组合；三、绘制建筑施工图。
结构设计简而言之就是用结构语言来表达所要表达的东西。结构语言就是从建筑及其它专业图纸中所提炼简化出来的结构元素，包括基础、墙、柱、梁、板、楼梯、大样细部图等等。然后用这些结构元素来构成建筑物或构筑物的结构体系，包括竖向和水平的承重及抗力体系，再把各种情况产生的荷载以最简洁的方式传递至基础。在结构设计中，作者根据经验公式先进行梁、板、柱的截面尺寸估算，再查相关规范确定恒荷载、活荷载、风荷载、地震作用。通过二次弯矩分配法、D值法、底部剪力法进行相关荷载的计算，确定最不利组合，确定现浇板、框架梁、柱可能出现的最大内力，从而进行截面验算和配筋计算。

关键词 建筑方案设计，结构设计，办公楼设计

ABSTRACT

The design of the integrated is framework of the six-storey building.The size is 723 m2 .The floor area is 1364.18m2. The design contains mainly the construction program design, structural design and construction design.
Architectural design program based mainly on tasks, combining the use of functional buildings, fire evacuation requirements and building construction for humanity program design. 1, the functional area; 2, the space portfolio; 3, drawing construction plans.
In short, structural design uses structural anguage to express things. Structure of
language is from construction and other professional drawings and are refined to simplify the structure of elements, including the foundation, walls and columns, beam, slab, the staircase, the map-like detail and so on .Then these structural elements are used to form the structural system of a building or structure, including load-bearing system of vertical and level of resistance, then all of the load in the most concise way transfer to basis. In structural design, the authors first formula for beam, slab, column, the section size estimates by experience, further invest to determine relevant norms which constant loads, live loads, wind loads, earthquake. By the second moment distribution method, D-value method and the base shear,the desgin calculated the associated load, and determined the most disadvantaged, and the largest internal forces of the frame beams and columns, then checked and crossed sections for reinforcement calculation.

Key words Architectural Design，Structural Design，Construction Organization Design

第一章 工程概况
1.1 设计概况：
1.1.1 建设项目名称：某公司办公楼
1.1.2 建设地点：宜昌市
1.1.3 设计资料：
本工程为某办公楼,不超过可占用土地，建筑面积在4374平方米，层高为3.6m，办公楼采用内廊式。其各层楼的具体布置见图纸。
地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度2.44m左右的素填土，承载力的特征值为60kPa,以下为1.4m-4.20m左右的含砾粉质粘土层，承载力的特征值为120kPa，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的灰岩，其承载力的特征值为250kPa，可作为天然地基持力层。钻孔揭露深度内未见有地下水,勘察场地周围无地表水体，不存在地下水对建筑物的影响。
气象资料：全年主导风向：偏南风 夏季主导风向，常年降雨量为：350mm，时间是5—7月，基本风压为：0.40kN/m2（Ⅱ类二组）
抗震设防要求：抗震等级七度
底层室内主要地坪标高为±0.000，室外-0.450

1.2 结构承重方案选择
根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用图1.1框架布置。

图1.1 主体框架布置

1.3 主要构件选型及尺寸初步估算
1.3.1. 主要构件选型
（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构
（２）墙体采用：页岩空心砖
（３）墙体厚度：内外墙均为200mm
（４）基础采用：柱下独立基础
1.3.2. 梁﹑板、柱截面尺寸估算
（1）主梁:
纵向主梁的跨度为L=6000mm
h=(1/8~1/12)L=750mm~500mm 取h=600 mm
取
故纵向框架主梁初选截面尺寸为：
横向主梁的跨度为L=6000mm
h=(1/8~1/12)L=750mm~500mm 取h=600 mm
取

故横向框架主梁初选截面尺寸为：
纵向主梁的跨度为L=2400mm
h=(1/8~1/12)L=300mm~200mm 取h=450 mm
取
故纵向框架主梁初选截面尺寸为：
（2）次梁：
取
取
取
故次要框架梁初选截面尺寸为：
（3）板：
板均按双向板进行计算。双向板不做刚度验算的最小高度
h=（1/40～1/50）L（L为短向跨度），取较大的短向跨度L=3000mm
h=75mm～60mm 取h=100mm
（4）框架柱:
取第二榀框架计算
根据公式： 其中为轴压比限值，一般取
各层的重力代表值近似取,由结构平面布置图可得中柱的负荷面积是
（6＋6）/2×(6+2.4)/2=6×4.2㎡，则竖向荷载的轴压力估计值：

则初选截面 360000㎡>237902㎡

7

第二章 板的计算
板采用整体现浇式，板厚h=100mm，采用C30混泥土，板筋采用HPB235级钢筋，所有板都按双向板计算，板跨中和支座的中的内力采用弹性理论来计算。取标准层楼板进行计算。

2.1 板的截面有效高度
拟定板的厚度h=100mm,则板的有效高度
短边方向：
长边方向：

2.2 板荷载的确定
2.2.1 楼面板的荷载：
标准层楼面
大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥水泥浆结合层一道 1.16KN/㎡
100厚现浇钢筋混凝土板 0.1m×25＝2.5KN/㎡
10厚混合砂浆 0.01m×17＝0.17KN/㎡
合计 3.83 KN/㎡
楼面活荷载
阳台、走廊为
2.3 板的内力计算
板内钢筋采有HPB235，查表得
C25的混泥土
2.3.1楼面板的计算：
楼面恒载标准值： 3.83KN/m2
活载标准值： 楼面 2.0 KN/m2
走廊 2.5KN/m2
楼面恒载设计值：楼面 g=3.83KN/m2×1.2=4.596KN/m2
活载设计值：楼面 q=2.0KN/m2×1.4=2.8KN/m2
走廊 q=2.5KN/m2×1.4=3.5KN/m2
合计 楼面： p=g+q=4.596KN/m2+2.8KN/m2=7.4KN/m2
走廊： p=g+q=4.596KN/m2+3.5KN/m2=8.1KN/m2
板均按弹性理论计算,在求板各区格板跨内正弯矩时,按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算.取荷载:
楼面: g'=g+q/2=4.596KN/m2+2.8KN/m2/2=6.0KN/m2
q'=q/2=2.8KN/m2/2=1.4KN/m2
走廊: g'=g+q/2=4.596KN/m2+3.5KN/m2/2=6.35KN/m2
q'=q/2=3.5KN/m2/2=1.75KN/m2
在g`作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩部长爱板的中心点处，在q`作用下各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。
在求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：
p=g+q.
按双向板计算系数表进行内力计算,计算简图及计算结果见表2.3.1。
由该表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值进行计算。
表2.3.1板内力计算
区格
A
B
lx/ly
2.9/5.9=0.492
2.9/5.9=0.492
跨内
计算简图

u=0
mx
(0.04×6.0+0.0559×1.4)2.92
=2.68kN.m/m
(0.04×6.0+0.0588×1.4)2.92
=2.71kN.m/m
my
(0.0038×6.0+0.0079×1.4)2.92
=0.285kN.m/m
(0.0038×6.0+0.006×1.4)2.92
=0.263kN.m/m
u=0.2
mx(u)
2.68+0.2×0.285=2.737kN.m/m
2.71+0.2×0.263=2.763kN.m/m
my(u)
0.285+0.2×2.68=0.821kN.m/m
0.263+0.2×2.71=0.805kN.m/m
支座
计算简图

mx'
0.0829×7.4×2.92=5.16kN.m/m
0.0829×7.4×2.92=5.16kN.m/m
my'
0.057×7.4×2.92=3.55kN.m/m
0.057×7.4×2.92=3.55kN.m/m
区格
C
D
lx/ly
2.3/5.9=0.39
2.3/5.9=0.39
跨内
计算简图

u=0
mx
(0.04×6.35+0.0588×1.75)2.32
=1.89kN.m/m
(0.04×6.35+0.0965×1.75)2.32
=2.24kN.m/m
my
(0.0038×6.35+0.0079×1.75)2.32
=0.2kN.m/m
(0.0038×6.35+0.0174×1.75)2.32
=0.29kN.m/m
u=0.2
mx(u)
1.89+0.2×0.2=1.934kN.m/m
2.24+0.2×0.29=2.298kN.m/m
my(u)
0.2+0.2×1.89=0.578kN.m/m
0.29+0.2×2.24=0.738kN.m/m
支座
计算简图

mx'
0.0829×8.1×2.32=3.55kN.m/m
0.0829×8.1×2.32=3.55kN.m/m
my'
0.057×8.1×2.32=2.44kN.m/m
0.057×8.1×2.32=2.44kN.m/m
2.3.2楼板配筋计算
各跨内、支座弯矩已求得，近似按 计算钢筋截面面积，取跨内支座截面 计算结果见表2.3.2。
表2.3.2 板配筋计算
截面
m/(kN.m)
h0/mm
As/mm2
选配钢筋
实配面积

跨中

A区格
lx方向
2.737
80
171.5
f8@150
335
ly方向
0.821
70
58.8
f8@150
335
B区格
lx方向
2.763
80
173.1
f8@150
335
ly方向
0.805
70
57.6
f8@150
335
C区格
lx方向
1.934
80
121.2
f8@150
335
ly方向
0.578
70
41.4
f8@150
335
D区格
lx方向
2.298
80
144
f8@150
335
ly方向
0.738
70
52.8
f8@150
335

支座

A-B
5.16
80
323.3
f10@200
393
B-B
5.16
80
323.3
f10@200
393
A-C
3.55
80
222.4
f8@150
335
B-C
3.55
80
222.4
f8@150
335
B-D
3.55
80
222.4
f8@150
335
C-D
2.44
80
152.9
f8@150
335
D-D
2.44
80
152.9
f8@150
335

11

第三章 次梁的计算
3.1 正截面计算：
3.1.1次梁的计算简图：

图3.1.1 次梁的计算简图
3.1.2荷载的确定：
恒荷载：
次梁的自重：25×0.25m×(0.4m-0.1m)=2.188KN/m
梁侧抹灰：0.01m×[(0.4m-0.1m)×2+0.25m]×17=0.1445 KN/m
楼板传来的荷载：
合计
活荷载：

总
3.1.3内力计算及钢筋的配置：
按弹性理论进行计算，次梁采用C30混泥土，钢筋采用HRB335，查表得

设置一排受拉钢筋：
跨中弯矩 ：
与梁的跨度的确定：翼缘与厚度有关，《规范》规定T形梁截面受弯构件翼缘计算跨度取 三者中、的最小值。
按梁的计算跨度考虑：
按梁的净距考虑：
故取上面二者中的较小值
判断T形截面类型：

属于第一类截面
钢筋面积的计算：

查表得

选配3Φ22 有效面积为
3.2 斜截面计算：

属一般梁

截面尺寸满足要求
验算是否构造配筋：

因此只需按构造配置箍筋，在两端加密区配置，其余配置

14

第四章 框架的计算
4.1 框架计算简图的确定
框架的计算单元如图4.1所示，取②轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件，室内外高差，定为450mm+500mm=0.950m。二层楼面标高为3.600m，故底层柱高
为4.55m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高）。由此绘出框架的计算简图如图4.1.2所示。

图4.1 框架计算单元 荷载传递示意图

图4.1.2 框架计算简图

4.2梁柱线刚度计算
在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取I=2 Io（Io为梁的截面惯性矩）

梁采用C30混凝土，。
由于左跨梁＝右跨梁：
i边梁＝EI/L=
中跨梁：
i中跨梁＝EI/L=
底层柱：（A～D轴）
i底柱＝EI/L=
其余各层柱：（A～D轴）
i余柱：＝EI/L=
令i余柱＝1.0,则其余各杆件的相对线刚度为：
i边梁＝
i中跨梁＝
i底柱＝
则梁柱的相对线刚度如图4.1.2所示：

4.3 荷载的确定（标准值）
4.3.1 恒载
（1） 屋面
30mm厚C20细石砼防水
三毡四油铺小石子
15mm厚水泥砂浆找平层
15mm厚水泥砂浆找平层
40mm厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找平
10厚矿渣水泥
水泥蛭石保温层（平均厚度）
厚钢筋混泥土板
厚石灰水泥砂浆抹底
合计

（2）各层走廊楼面
水磨石楼面10㎜面层，20㎜水泥砂浆打底
素水泥砂浆结合层一道
100厚现浇钢筋混凝土板 0.1m×25＝2.5KN/㎡
10厚混合砂浆 0.01m×17＝0.17KN/㎡
合计 3.32KN/㎡
（3）标准层楼面
大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥水泥浆结合层一道 1.16KN/㎡
100厚现浇钢筋混凝土板 0.1m×25＝2.5KN/㎡
10厚混合砂浆 0.01m×17＝0.17KN/㎡
合计 3.83 KN/㎡

（4）梁自重
边横梁，纵梁 b×h=300㎜×600㎜
梁自重 2.5×0.3m×(0.6m-0.1m)=3.75 KN/m
抹灰层10厚混合砂浆
0.01m×[(0.6m-0.1m)×2+0.25m]×17=0.221KN/m
合计 3.97 KN/m
中横梁 b×h=250㎜×450㎜
梁自重 25 ×0.25m×(0.45m-0.1m)=2.1875KN/m
抹灰层10厚混合砂浆
0.01m×[(0.45m-0.1m)×2+0.25m]×17=0.1615 KN/m
合计 2.35 KN/m
次梁 b×h=250㎜×400㎜
梁自重 25×0.25m×(0.4m-0.1m)=2.188KN/m
抹灰层10厚混合砂浆
0.01m×[(0.4m-0.1m)×2+0.25m]×17=0.1445 KN/m
合计 2.33 KN/m

基础梁 b×h=250㎜×400㎜
梁自重 25 ×0.25m×0.4m=2.5KN/m
合计 2.5KN/m
（5）柱自重
柱 b×h=250㎜×400㎜
柱自重 25 ×0.6m×0.6m=9KN/m
抹灰层10厚混合砂浆 0.01m×0.6m×4×17=0.408 KN/m
合计 9.41KN/m

构造柱 b×h=240㎜×240㎜
柱自重 25 ×0.24m×0.24m=1.44KN/m
抹灰层10厚混合砂浆：
0.01m×0.24m×2×17=0.0816 KN/m
合计 1.5KN/m

（6）外墙自重：
标准层
墙 0.2×3.0×5.0KN/m3=3.0KN/m
水泥粉刷内墙面 （3.0-1.8）×0.36KN/m2=0.432KN/m
铝合金窗 0.35KN/m2×1.8=0.63KN/m
水刷石外墙面 （3.6-1.8）×0.5KN/m2=0.9KN/m
合计 4.96KN/m
底层
纵墙 （4.55m-1.8m-0.6m-0.5m）×0.2m×18=5.94KN/m
铝合金窗 0.35 KN/㎡×1.8m=0.63 KN/m
水刷石外墙面 （3.6m-1.8m）×0.5 KN/㎡=0.9 KN/m
石灰粗沙刷外墙面 （3.6m-1.8m）×0.36 KN/㎡=0.648KN/m
合计 8.12KN/
（7）内墙自重
标准层
纵墙 （3.6m-0.6m）×0.2m×18=10.8KN/m
水泥粉刷内墙面 3.0m×0.36 KN/㎡×2=2.16 KN/m
合计 12.96 KN/m
底层
纵墙 （4.55m-0.6m）×0.2m×18=14.22 KN/m
水泥粉刷内墙面 3.95m×0.36 KN/㎡×2=2.84 KN/m
合计 17.06 KN/m
4.3.2 活载
屋面和楼面活荷载标准值，根据《荷载规范》查得：
不上人屋面： 0.5KN/m
上人屋面： 2.0KN/m
楼面： 办公室 2.5KN/m
楼梯： 3.5KN/m
走廊、阳台： 2.5KN/m

4.4 竖向恒载作用下框架受荷总图
4.4.1竖向恒载作用下框架受荷总图
（1）A～B, (C～D)轴间框架梁：
屋面板传荷载：
恒载：
活载：
楼面板传荷载：
恒载：
活载：
梁自重：3.97KN/m
A～B, (C～D)轴间框架梁均布荷载为：
屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载
＝17.128 KN/m+3.97 KN/m=21.1 KN/m
活载＝板传荷载＝5.625 KN/m
楼 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载
＝3.97 KN/m+10.772 KN/m=14.74 KN/m
活载＝板传荷载＝5.625 KN/m
（2） B～C轴间框架梁：
屋面板传荷载：
恒载：
活载：
楼面板传荷载：
恒载：
活载：
梁自重：2.35KN/m
B～C轴间框架梁均布荷载为：
屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载
＝2.35 KN/m+9.135 KN/m=11.48 KN/m
活载＝板传荷载＝3 KN/m
楼 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载
＝2.35 KN/m+5.745KN/m=8.09KN/m
活载＝板传荷载＝3.75 KN/m
（3）A轴柱纵向集中荷载计算：
顶层柱：
女儿墙自重：（做法：墙高1100㎜,100㎜的混凝土压顶）

顶层柱恒载＝女儿墙＋梁自重＋板传荷载
＝
顶层柱活载＝板传荷载*
＝

标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板荷载
=

标准层柱活载＝板传荷载
＝
基础顶面荷载＝底层外纵墙自重＋基础自重
＝
（4）B柱纵向集中力计算：
顶层柱荷载＝梁自重＋板传梁荷载＝

顶层柱活载=板传荷载=

标准柱恒载=墙＋梁自重＋板传荷载
＝
标准层活载＝板传荷载
＝
基础顶面恒载=底层外纵墙自重＋基础自重

（5）框架柱自重：
柱自重： 底层：1.2×0.6m×0.6m×25×4.55m=49.14KN
其余柱：1.2×0.6m×0.6m×25×3.6m=38.88KN
框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图4.4.1所示

图4.4.1 荷载作用下的受荷图(均为标准值)

4.5框架梁柱内力的计算
4.5.1框架梁柱弯矩的计算（采用弯矩二次分配）
(1)恒载作用下的弯矩计算见图4.5.1

图4.5.1 恒荷载作用下的计算(kN.m)
(2)活载作用下的弯矩计算见图4.5.2

图4.5.2 活荷载作用下的计算(kN.m)

(3)恒载作用下的弯矩图见图4.

图4.5.3 恒荷载作用下的弯矩图 M (kN.m)

(4)活载作用下的弯矩图见图4.5.4

图4.5.4 活荷载作用下的弯矩图 M (kN.m)

(5)恒载作用下的剪力图见图4.5.5

图4.5.5 恒荷载作用下的剪力图 V (kN)

(6)活载作用下的剪力图见图4.5.6

图4.5.6 活荷载作用下的剪力图 V (kN)

(7)恒载作用下的轴力图见图4.5.7

图4.5.7 恒荷载作用下的轴力图 N(kN)

(8)活载作用下的轴力图见图4.5.8

`
图4.5.8 活荷载作用下的轴力图 N(kN)

4.6 风荷载作用下的弯矩计算
4.6.1 风荷载标准值的计算

其中——垂直与建筑物单位面积上的风荷载标准值
——Z高度上的风振系数 取1.0
——风荷载体型系数 根据建筑物体型查得=1.3
——Z高度处的风压高度变化系数
——基本风压 取 0.40kN/m2
B——迎风面的宽度 B=6m
因建设地点位于密集建筑群的城市市区，所以地面粗糙度属于C类。
根据各楼层标高，查得代入上失，各楼层标高处的见下表。
表4.6.1 集中 风荷载标准值计算
层次
离地高度

1
4.55
0.74
1.0
1.3
0.40
6.43
2
8.15
0.74
1.0
1.3
0.40
7.67
3
11.75
0.74
1.0
1.3
0.40
8.34
4
15.35
0.74
1.0
1.3
0.40
9.23
5
18.95
0.84
1.0
0.4
0.40
11.22
6
22.55
1.0
1.0
1.3
0.40
10.76
等效节点集中风荷载如图4.6.1：

图4.6.1
4.6.2 风荷载作用下框架的内力计算
所取2轴线框架共有2根中柱，2根边柱，各柱分配到的剪力按以下公式计算。

表4.6.2各层边柱柱端弯矩
层

y

6
3.6
10.76
63065.01
19416.67
3.313
0.609
11.268
0.29
3.4
8.524
5
3.6
24.186
63065.01
19416.66
7.446
0.609
26.807
0.35
9.38
17.425
4
3.6
35.403
63065.01
19416.66
10.899
0.609
39.239
0.4
15.69
23.544
3
3.6
44.632
63065.01
19416.66
13.741
0.609
49.469
0.45
22.26
27.208
2
3.6
52.971
63065.01
19416.66
16.309
0.609
58.712
0.45
26.42
32.291
1
3.6
60.641
79332.42
1