商业住宅楼高支模方案.doc

杨箕村复建地块商业住宅楼（自编A4-A5栋）工程1幢 高支模专项方案
目 录

第一章、工程概况 - 2 -
第二章、编制依据 5
第三章、总体施工部署 5
一、搭设方案选择 5
二、相应技术措施 5
三、材料的选用 5
第四章、高支模支撑方案 6
第五章、混凝土浇筑方案 8
第六章、监测方案 9
第七章、高支模的拆除方案 10
第八章、质量保证措施 11
第九章、安全保证措施 12
第十章、高支模的应急救援预案 13
第一节、高支模事故的分类和救援应急基本要求 13
第二节、发生火警、火灾事故时的应急预案 14
第三节、发生高处坠落、坍塌事故时的应急预案 14
第四节、发生事故的汇报制度 15
第五节、应急救援领导小组 16
第十一章、计算书 17

38

第一章、工程概况
杨箕村复建地块商业住宅楼（自编号A1-A8）位于广州市越秀区杨箕村，由广州市天河区天河南街杨箕股份合作经济联社投资兴建，广州市住宅建筑设计院有限公司设计，广州天富建设工程监理有限公司监理，中太建设集团股份有限公司承建。工程北临规划中的雄镇大街，东临规划中的雄镇外街，西临规划中的泰兴直街，南临规划中的杨箕大街，场地呈不规则多边形。总建筑面积288496m2，其中地上建筑面积231894m2，地下建筑面积56602m2。由3层地下室及八栋塔楼组成。八栋塔楼层高为36层至42层。
杨箕村复建地块商业住宅楼（自编A4-A5栋）工程1幢项目位于广州市越秀区杨箕村，由广州市天河区天河南街杨箕股份合作经济联社投资兴建，广州市住宅建筑设计院有限公司设计，广东省城规建设监理有限公司监理，广州天力建筑工程有限公司承建。本项目地下3层，地上2栋塔楼，均为为36层（不包含屋顶设备层等），建筑总高度116.10米。总建筑面积为46000㎡（其中地上：41283m2，地下：4717m2）。塔楼标准层为3.0m，结构形式为剪力墙/框支剪力墙结构。
高支模位置：首层楼面至二层楼板（层高5.6 m）、四层楼面至五层楼板（层高5.9m）。
本工程中高支模的梁截面尺寸详下表；
楼板厚度为120mm、200mm。

A4A5板高支模一览表
序号
层高（m）
截面尺寸（mm）
立杆间距（横距*纵距）m
水平杆步距（m）
板底龙骨布设（方木/托梁mm）
剪刀撑类型
1
5.6（净高5.48）
120厚
0.9*0.9
1.5
45*85木方@300，托梁采用2条Φ48*3.5钢管
加强型（参见《JGJ 130—2011》）
2
5.9（净高5.7）
200厚
0.9*0.9
1.5
45*85木方@200，托梁采用2条Φ48*3.5钢管
加强型（参见《JGJ 130—2011》）

序号
柱截面尺寸（mm）
柱荷载计算高度
第一道柱箍距楼板面高度
柱箍间距
对拉螺杆布设
B（截面宽度）方向竖楞布设
H（截面高度）方向竖楞布设
1
500*800
4米
柱箍采用双钢管，150mm
400mm
B、H向都锁两道螺杆，螺杆纵距为柱箍间距，螺杆规格为14mm
4条方木
6条方木
2
600*600
5条方木
5条方木
3
1500*1500
11条方木
11条方木
A4A5大截面柱支模一览表

A4A5梁高支模一览表
序号
构件
层高(m)(净高)
主要截面尺寸
立杆纵距（跨度方向）m
横截面梁底立杆根数
水平杆步距（m）
梁底龙骨布设（方木/托梁mm）
对拉螺杆数量（均为400高500纵间距）
1
大梁（梁截面）0.80-1.74㎡
5.9（5.7）
800*1500
0.45

4根
1.5
3道方木/3道双钢管
第一道螺栓高度为200
2
1500*2200
6根
1.5
5道方木/5道双钢管
第一道螺栓高度为200
3
1800*2200
6根
1.5
5道方木/5道双钢管
第一道螺栓高度为200
4
2100*2200
6根
1.5
5道方木/5道双钢管
第一道螺栓高度为200
6
普通梁（梁截面）≤0.6㎡
5.6（5.48）
200*600
0.9

4根
1.5
3道方木/3道双钢管
第一道螺栓高度为200
7
200*800
4根
1.5
3道方木/3道双钢管
第一道螺栓高度为200
8
300*800
4根
1.5
3道方木/3道双钢管
第一道螺栓高度为200
9
500*800
4根
1.5
3道方木/3道双钢管
第一道螺栓高度为200
10
400*500
2根
1.5
2道方木/2道双钢管
第一道螺栓高度为200
11
200*1000
4根
1.5
3道方木/3道双钢管
第一道螺栓高度为200
12
5.9（5.7）
200*600
4根
1.5
3道方木/3道双钢管
第一道螺栓高度为200
13
200*700
4根
1.5
3道方木/3道双钢管
第一道螺栓高度为200
14
200*800
4根
1.5
3道方木/3道双钢管
第一道螺栓高度为200
15
300*800
4根
1.5
3道方木/3道双钢管
第一道螺栓高度为200
16
300*900
4根
1.5
3道方木/3道双钢管
第一道螺栓高度为200
17
400*500
2根
1.5
2道方木/2道双钢管
第一道螺栓高度为200

（注：2100×2200的超大梁采用叠合梁施工，即先浇筑1000mm厚度的砼，并在砼面上插Φ8钢筋@400梅花形布置，待梁混凝土达到一定强度后，再浇筑梁上层的混凝土）

第二章、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；
2、《广东省建设工程高支模施工安全管理办法》；
3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；
4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
5、《木结构设计规范》（GB50005-2003）；
6、《建筑施工脚手架实用手册》（中国建筑工业出版社）；
7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；
8、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；
9、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；
10、施工图纸；
第三章、总体施工部署
一、搭设方案选择
根据支模高度及结构梁的尺寸，确定搭设方案：
根据支模高度情况,本工程高支模支撑体系均用Ф48×3.5mm扣件式钢管脚手架搭设。
二、相应技术措施
1、本方案结构经过安全验算，确保安全。
2、为保证模板支撑体系的安全，采取如下保证支撑体系安全的措施：
（1）施工高支模楼面时，保留下层顶板支撑体系、不拆除。保证支撑层承载力。
（2）充分利用结构柱与架体进行可靠的连接，施工时先浇筑混凝土结构柱，再施工梁板混凝土。架体与混凝土柱环抱、顶紧，从而提高模板支架的稳定性。
三、材料的选用
钢管架用的扣件、钢管等材料须经过检测合格、符合力学技术指标后，再用于工程。钢管脚手架、模板等原材料外观质量要求见下表：

序号
材料名称
规格
材质
质量要求
1
钢管
Ф48×3.5mm
Q235
无锈蚀、无变形、无穿孔
2
扣件
与钢管配套
Q235
无滑丝、无变形、无锈蚀
3
梁底模
20mm厚
松木板
无变形、无开裂、无起皮
4
梁侧模
18mm厚
胶合板
无变形、无开裂、无起皮
5
木枋
80×80mm
松木枋
无变形、无裂纹、无死节

钢管材料质量标准及技术参数须符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定，应有产品合格证和产品检测合格证明。

第四章、高支模支撑方案
1、立杆：
高支模立杆均采取Φ48×3.5mm钢管。板下立杆间距为900mm×900mm。梁底立杆间距见表。立杆采用对接扣件驳接，相邻立杆对接扣件不得在同一高度内，仅采用上托。
2、梁侧模
①内龙骨：采用80*80方木，沿梁的跨度方向布置，水平间距250mm。
②外龙骨：采用Φ48×3.5mm双钢管，沿梁的高度方向布置，垂直间距400mm。
③对拉螺杆：竖向间距同外龙骨，水平向间距500mm。
3、扫地杆：
离地距离约为200mm。
4、水平杆：
立杆上部可调螺旋超过自由长度不大于300mm，在最上水平杆及扫地杆之间等分距离设置水平杆，水平杆的间距1.5米。
5、水平杆的驳接：钢管架：
①、采用搭接驳接，搭接长度不得小于1m。等间距采用3个扣件固定；②、驳接位置应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；③、不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。搭接长度不得小于1m。等间距采用3个扣件固定。④、水平拉杆应与墙、柱顶紧或与结构柱抱箍拉结，其竖向间距为两个步距，拉结长度为两个水平杆，交接处均用扣件扣紧。在钢管柱位置均设置2~3道水平杆抱紧措施，详见附图。
6、剪刀撑
由于层高均不超过8m，依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ-2008）第54页第6.2.4条第5点规定设置：
①、在架体四周布置由下至上的连续式垂直剪力撑；
②、板底中间每隔10米设置竖向连续式垂直剪刀撑，设置宽度4~6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑；
③、剪刀撑杆件的底端应与地面定金，夹角宜为45°~60°。

第五章、混凝土浇筑方案
（1）完成高支模安装工序之后，进行混凝土浇筑之前，由施工单位通知相关部门，对高支模体系进行专项验收并签字。
（2）在混凝土浇筑过程中，企业技术负责人、项目经理、项目总监必须在现场监控
浇筑施工全过程，
（3）在浇筑楼面梁板混凝土时，应先将剪力墙、柱的混凝土浇筑完毕，剪力墙、柱的混凝土浇筑高度，视梁面筋的锚固长度而定。
（4）混凝土浇筑优先采用泵送混凝土，且混凝土必须均匀布料，尽量减少混凝土的冲击力和侧压力。
（5）梁浇筑时，宜从梁的中间向两端浇筑。
（6）浇筑过程中架体安全监控：在混凝土浇筑过程中，必须专人监测架体变形情况，同时必须有架子工、木工、钢筋工、焊工等专业工人在现场跟班。
（7）混凝土的养护：混凝土浇筑完成后24小时内，必须专人淋水养护，养护时间不得少于14天。
（8）模板支撑系统的拆除：混凝土达到规范要求的拆模强度才允许拆模，特别强调，悬挑结构混凝土试压件同条件养护情况下，其强度达到设计强度的100%，方可拆除支撑系统。
第六章、监测方案
一、内部监测方案与技术指标
本高支模的监测内容包括对整个支撑系统的位移、变形及沉降观测，以及监测点布置、监测频率、监测时间、报警值及信息反馈系统等。
根据设计规范有关材料技术指标的规定和PKPM施工安全结构计算结果，确定高支模方案设计报警值：架体位移10mm；架体沉降：8mm；立杆倾斜10mm。
主要监测方案如下：
(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
(2)高支模日常检查，巡查重点部位：
1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。
2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。
3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。
5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。
7）支架与杆件是否有变形的现象。
(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
(4)监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。
(5)监测点布设
支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。
监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。
(6)监测频率：
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 20～30分钟一次。监测时间可根据现场实际情况进行调整，一般控制在混凝土开始浇注直至砼终凝。
扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值
序号
项目
搭设允许偏差
变形允许值
变形预警值
检查工具
1
立杆钢管弯曲3m<L≤4m
4m<L≤6.5m
≤12mm
≤20mm
/
/
吊线和卷尺
2
水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m
≤30mm
/
/
吊线和卷尺
3
立杆垂直度全高
绝对偏差
≤50mm
/
/
经纬仪及钢板尺
4
立杆脚手架高度H内
相对值≤H/600
/
/
吊线和卷尺
5
立杆顶水平位移
/
10mm
8mm
经纬仪及钢板尺
6
支架整体水平位移
/
10mm
8mm
经纬仪及钢板尺
7
立杆基础沉降
/
10mm
8mm
经纬仪及钢板尺
(7)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。
二、外部监测方案
由建设单位委托具有相应资质的第三方进行高支模监测，编制专项检测方案，提供监测报告。
第七章、高支模的拆除方案
1、高支撑架的拆除时，项目部填写拆模申请，提供混凝土强度报告，经建设单位、监理单位审批同意后，方可拆除。
2、根据检查结果，补充完善支架拆除方案，经主管部门技术负责人批准后方可实施。
3、由项目技术负责人进行拆除安全技术交底。
4、拆除支架顶前，应设置作业区。严禁其它工种人员通行并挂设警示牌，且必须有专人监护。
5、拆除支顶前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。
6、拆除顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度较大的梁底模时，从跨中开始，分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。
7、模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行。
8、同层的构配件和加固件应按先上后下、先里后外的顺序进行。
9、连墙件、通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相关的顶架时方可拆除。
10、工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品。
11、拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打，撬挖，拆下的配件应放入袋内。
12、在拆除过程中，支架的自由悬臂不得超过两步，当必须超过两个步时，应加设临时拉接。
第八章、质量保证措施
1、高支模系统应严格按本方案执行，施工前，技术负责人应将本方案的主要内容向施工员、班组长、工人作技术交底。
2、立杆搭设前，应先在基础弹出立杆位置线，严格按尺寸搭设；立杆和纵横水平杆的接头应错开在不同的框架层中设置。立杆的垂直连接接口在同一平面内，接头率应<25%且必须用直扣件连接。
3、立杆驳接
（1）立杆全部用对接扣件接驳，相邻立杆对接扣件不得在同一高度内。
（2）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，待整个支撑系统稳定后，方可根据情况拆除。
4、水平杆驳接
（1）纵横水平杆接长宜采用采用搭接。搭接长度不小于1m，等间距用3个扣件固定。
（2）纵横向水平杆的连接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。
（3）不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。
5、搭设过程中，确保杆件横平竖直，偏差范围严格控制在《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）要求范围内。垂直偏差＜50mm，水平偏差＜30～50mm。每搭设完一步脚手架后,应按规定校正纵距、横距、步距及立杆的垂直度。
6、各杆件伸出扣件边缘的长度不应小于100mm。顶托伸出长度应小于300mm。
7、脚手架的材质在保证可焊性的条件下，应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235钢的规定，相应的扣件也应分别Φ48m。
8、脚手架及其连接钢管应平直，平直度允许偏差为管长的1/500；严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。
9、对模板、枋木等原材料要求检查合格后方可使用于高支模工程。对有腐朽、裂缝、虫眼等的枋木、板材，禁止用于模板工程。
10、模板支架的搭设场地应进行清理，保证表面干净平整；并做好排水。
11、加固杆、剪刀撑必须随脚手架搭设同步进行。
12、严格按设计及规范要求拆除模板。
13、模板安装施工完成后，组织安排模板自检、交接检、复检。尤其对钢管支顶部位，要求100%检查。保证每一托座完全传力到位。
第九章、安全保证措施
1、项目部对班组在拆装前必须进行安全技术交底，严禁违章作业。
2、混凝土施工前，检查并清理脚手架上的材料、垃圾杂物等，防止施工时振动物体坠落。
3、在已浇混凝土的柱或剪力墙间，加设置水平支顶、包拉杆，增加架体系统的稳定性。
4、所有作业人员要求戴安全帽、衣着简便，严禁穿拖鞋进入施工现场。
5、模板支架在使用期间，严禁拆除下列杆件：水平杆、扫地杆、连墙件、剪刀撑。
6、不得将缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上。
7、高支模板体系严禁悬挂起重设备。
8、六级及六级以上大风和雾、雨天气应停止脚手架的搭设和拆除作业。
9、夜间施工要有足够的照明设施。
10、模板支架及模板施工期间，禁止无关人员进入作业现场。
11、严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定：对高支模体系及其基础进行分阶段验收、定期检查。
12、禁止在高支架上进行电、气焊作业，如必须要求，须做好防护措施，在作业点放置灭火器，安排人专门看守。
13、为保证高支模体系的安全稳定，立杆下至少二层楼板须进行回顶措施。
第十章、高支模的应急救援预案
第一节、高支模事故的分类和救援应急基本要求
高支模的安全事故，主要包括火灾事故、高处坠落、坍塌事故等。针对事故分类制定救援应急预案的基本要求：
（1）施工现场必须设置医务室，配置医务人员，并组建急救队伍，培训急救人员。按消防规定配备足够的灭火器材，定期更换灭火药物
（2）发生事故时，负伤人员或最先发现事故的人，应立即报告项目经理或安全员，并应马上组织人力抢救受伤害者（包括通知医务人员到现场抢救），根据伤情需要，协助医务人员送伤者到医院。
（3）事故发生后，各级人员应保持镇定及冷静，切实负起本身责任，主动控制局面。要有组织、有指挥和结合实际进行妥善处理。
（4）第一时间进行“救死扶伤”，采取措施救护受伤（害）人员，对必须在现场急救的，应采取应急方法如止血、人工呼吸等进行抢救。否则必须立即用工地的交通工具或截出租车将伤者送到就近医院进行施救。同时应采取有效措施防止事故蔓延扩大。
（5）认真保护事故现场及做好善后工作。凡是与事故有关的物体、痕迹、状态不得破坏，并划出保护区禁止闲人进入。
（6）因抢救受伤（害）人员，以及疏导交通等原因，需要移动某些物体时，必须做好现场标记、拍照、录像或绘制现场简图，病写出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证等。
第二节、发生火警、火灾事故时的应急预案
（1）应立即了解起火部位及燃烧的物质，积极抢救伤者及使用现场所有消防器材进行灭火自救。
（2）迅速准确拨打119报警。在拨打119时，做到镇定拨号，说清火灾单位的名称、地址、电话号码、燃烧部位、燃烧物质性能等。
（3）报警后，派专人到约定的路口迎接消防队。
（4）在消防队到达前，对易燃、易爆物质采取正确有效的隔离。根据现场情况，机动灵活地选择灭火用具。
（5）在扑救现场，应行动统一，如火势扩大，一般扑救不可能时，应及时组织撤退扑救人员，避免不必要的伤亡。
第三节、发生高处坠落、坍塌事故时的应急预案
（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
（3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
（4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
（5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。
（a）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%Nacl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。
（b）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
（c）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25—40分钟放松一次，每次放松0.5—1分钟。
（6）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
第四节、发生事故的汇报制度
（1）轻伤事故，应在24小时内报告公司总经理、主管生产副总经理及安全管理部门。
（2）重伤事故，一般情况下，事故单位应在24小时内上报上级主管单位，由上级主管单位分别报市有关部门。对涉外有影响的，事故单位应在事故发生后4小时内如实报上级主管单位。
（3）重伤3人或死亡1至2人的事故，事故单位应在4小时内如实上报主管单位，由上级主管单位分别报市有关部门。
（4）死亡3人以上重大、特别重大死亡事故应在事故发生后2小时内报市人民政府、同时上报上级主管单位、市劳动行政部门、工会组织、公安部门。
（5）发生爆炸物品爆炸事故，除报公司外，应同时报市公安部门。
第五节、应急救援领导小组
在高支模施工期间，成立以项目经理为首的应急小组。

第十一章、计算书
本方案采用最大截面的梁、最不利高度进行验算。
扣件钢管楼板模板支架计算书

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为5.7m，
立杆的纵距 b=0.9m，立杆的横距 l=0.9m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方80×80mm，间距200mm，
木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.740kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×0.20+0.7×1.40×2.50=9.200kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为φ48×3.5。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.200×1.000+0.200×1.000)=4.680kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×1.000=2.250kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.680+1.40×2.250)×0.200×0.200=0.035kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.035×1000×1000/54000=0.649N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.680+1.4×2.250)×0.200=1.052kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1052.0/(2×1000.000×18.000)=0.088N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.680×2004/(100×6000×486000)=0.017mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2
面板的计算宽度为1200.000mm
集中荷载 P = 2.5kN
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.000×0.200×1.200+0.200×1.200)=5.616kN/m
面板的计算跨度 l = 200.000mm
经计算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.200+0.080×1.20×5.616×0.200×0.200=0.148kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.148×1000×1000/54000=2.733N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.200×0.200=1.000kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.200×0.200=0.040kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×1.000+1.20×0.040)=1.123kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×0.500=0.630kN/m
计算单元内的木方集中力为(0.630+1.123)×1.000=1.753kN
2.木方的计算

按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.753/1.000=1.753kN/m
最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×1.75×1.00×1.00=0.219kN.m
最大剪力 Q=0.5×1.000×1.753=0.877kN
最大支座力 N=1.0×1.000×1.753=1.753kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.219×106/85333.3=2.57N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.5ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×877/(2×80×80)=0.205N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.936kN/m
最大变形 v =5/3.84×0.936×1000.04/(100×9000.00×3413334.0)=0.397mm
木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2
考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN
经计算得到 M = 0.250×1.40×0.9×2.5×1.000+0.125×1.123×1.000×1.000=0.928kN.m
抗弯计算强度 f=0.928×106/85333.3=10.87N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 1.753kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.903kN.m
经过计算得到最大支座 F= 9.761kN
经过计算得到最大变形 V= 0.662mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
截面惯性矩 I = 24.38cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.903×106/1.05/10160.0=84.65N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.662mm
顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!

四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.158×6.550=1.032kN

(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.200×1.000×1.000=0.200kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×1.000×1.000=5.000kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 5.608kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.250kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.40NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.88kN
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；
h —— 最大步距，h=1.50m；
l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；
λ —— 由长细比，为2100/15.8=133 <150 满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；
经计算得到σ=9880/(0.386×489)=52.283N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.550×1.250×0.600=0.413kN/m2
h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，1.00m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.413×1.000×1.500×1.500/10=0.105kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
N