高支模综合项目施工专项方案.doc

目 录
一、编制根据……………………………………………………………2
二、工程概况……………………………………………………………2
三、施工准备… …………………………………………………………3
四、模板施工办法………………………………………………………5
五、计算 ………………………………………………………… …12
1.层构造楼板厚度为按130mm计算… ………………………………12
2.层构造楼板厚度为按220mm计算 ……………………………29
一）、层高5.7m梁： ……………………………………………30
1）梁以300×700计算 ……………………………………30
2）梁截面为以300×800计算 …………………………………49
六、拆模及模板保养 ……………………………………………68
七、质量安全保证办法： ……………………………………………69
八、环境\职业健康安全保证办法 ……………………………76

倚湖居高支撑模板施工方案

一、编制根据
1.2 编制根据
《建设工程项目管理规范》（GB/T50326-）
《建设工程文献归档整顿规范》（GB/T50328-）
《建筑工程施工质量验收统一原则》（GB50300-）
《木构造工程质量验收规范》（GB50206-）
《木构造设计规范》（GB50005-）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）
《混凝土构造设计规范》GB50010-
《建筑构造荷载规范》(GB50009-)
《施工技术》及设计施工图纸
二、工程概况：
深圳市倚湖居工程位于深圳市坪山新区锦龙大道与同裕路交叉口西南侧。本工程由深圳市坪山沙湖股份合伙公司投资兴建，深圳市机械院建筑设计有限公司设计，深圳市鸿业工程项目管理有限公司监理，深圳市银广厦建筑工程有限公司总承包施工。
我单位负责施工二区工程重要由两排共六栋高层住宅构成，1#、2#楼无地下室，地上18层。3#、6#楼地下2层，地上18层，一层为商业裙房，二层以上为住宅，4#、5#楼地下2层，地上12层，一层为商业裙房，二层以上为住宅，原则层高2.8m，建筑总高度53.05m，我单位负责施工1~6#楼总建筑面积约为94507.03㎡。3至6#楼地下室顶板6-A/1～１４轴；１１～１３轴；Ａ～Ｃ轴楼层高度有：５．７M、5.5M、5.2M。
三、施工准备
1、技术准备
项目经理组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，掌握施工图内容、规定和特点，同步针对关于施工技术和图纸存在问题做好记录，通过会审，对图纸中存在问题，与设计、建设、监理共同协商解决，办理图纸会审记录，作为施工图变更根据和施工操作根据，熟悉各部位截面积尺寸、标高，制定模板初步设计方案。
2、机具准备
重要机具及工具准备详见下表
锤子
规格
功率
数量
单头板手
1－7－19、22－24

70个
圆盘锯
MJ－106
3KW
4台
手电钻

0.5KW
12把
活动板手
最大开口宽65mm

40个
钢丝钳
长150、175mm

2个
墨斗、粉线带

3个
砂轮切割机
配套
0.5KW
2台
零配件工具箱

6具
水准仪
DZS3－1/AL332

1台
激光水准仪
DZJ－3

1台
水平尺
450－550

3把
钢卷尺
5m、7.5m

5把
钢尺
50m

1把

3、施工工期及人力安排
（1）、梁板高支模完毕时间：10月12日，10月28。
（2）、劳动组织及职责分工
、管理人员组织职责分工配2个施工员，1个质量员。
、各班组人员组织及人员安排。
、工人分工及数量，依照施工进度筹划及流水段划分进行劳动力合理安排，木工最高峰要100人，架子工60人。
4、材料准备
（1）、柱、梁模板及楼板模板材料选用915×1830×18胶合板约18000㎡，支撑系统采用钢管，隔离刘选用环保型隔离型，依照所需材料提前考察，选用有关材料厂家。
（2）、柱模板采用18mm原胶合板，竖棱采用100×50方木,柱箍采用100×50方木，每300mm一道，最底一层距地面300mm，其板块与板块竖向接缝解决，然后加柱箍，支撑体系将柱固定，支撑采用￠48×3.5架子管刚性支撑。
（3）、梁、板模板：直梁底模支侧模均采用18mm原胶合板，主龙骨采用100×50方木，间距300mm，底模方木下用将￠48×3.5钢管平放在支架上并固定。
（4）、弧形梁模板底模与侧模均采用18mm原胶合板，梁侧模内棱按图纸尺寸预先加工成型后圆形胎具，按图纸尺寸进行放榜加工成型，并运用支撑体系将梁两侧夹紧，其他同直梁。
四、模板施工办法：
1、内脚手架支设：内脚手架采用原则钢管，搭设满堂红脚手架，脚手架立杆间距为900mm，底部距地坪底板300mm处设立扫地杆，第一步横杆距扫地杆为1500mm，以上横杆间距不得不不大于1500mm。梁底立杆依照计算成果设立，详细计算成果见模板设计计算书和内脚手架搭设参数取用表。

2、模板施工办法。
1）、模板体系：
除圆柱外模板均采用木模板，以木方、钢管、对拉螺栓、“3”型卡扣等构成支撑加固体系。木模板具备施工简便、快捷等特点。在模板工程施工中重要抓住如下几方面：胶合板做模板，采用50×100mm木方，对墙柱梁板模板支撑、螺栓间距等要通过计算拟定。运用咱们成熟经验，改进支模工艺，保证梁柱接头混凝土质量，消除混凝土质量通病。对大截面梁模板顶架要进行设计和计算后方可支设，以保证支设牢固、不出意外。圆柱依照设计尺寸预制定型模板，可保证圆柱混凝土成型后外观、平整度。
2）、各部位配模规划
序号
工程部位
模板
支撑及加固体系
1
混凝土柱
胶合板
由50×100木方、Φ48×3.5mm钢管、Φ14对拉螺栓以及“3”型卡等构成。
2
梁、板
胶合板
由50×100木方、可调支撑满堂红脚手架构成。
3）、柱模板支撑采用￠48×3.5架子管刚性支撑，柱模板采用18mm厚胶合板制作整体模板，背棱用100×100方木，每400mm一道，最底一层距地面300mm，其板块与板块竖向接缝解决，做成企口式拼接，然后加柱箍支撑体系将柱固定，安装时将柱底清理干净后立柱模板。
4）、楼板模板支撑：
满堂红脚手架立杆间距900mm，木方间距不得不不大于300mm
5）、梁模板支撑：
本工程梁截面尺寸较大。梁底支撑木方间距不得不不大于300mm，横向钢管支架立杆间距不得不不大于500mm。
7）、梁板、楼梯模板：
（1）、各部位施工顺序为：
柱模板：放柱模板定位及控制线→支设柱模板→安拉杆及加固→预检。
梁模板：
测量放线及标高，复核→搭设梁模板支架→拼装梁底模板→梁底起拱→绑扎梁钢筋→拼装梁侧模→拼装上下锁口楞、对拉螺栓→加固、验收。
钢筋混凝土楼板：
搭设支架→拼装板模木楞→调节、核算楼板标高及起拱→铺设板模→检查模板标高及平整度→绑扎板筋。
（2）、施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底，明确重要轴线位置及与其他构件位置关系，向施工人员解说图纸意图，解决图纸中疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面理解，并清晰质量规定及工期控制目的，之后施工员向操作人员交底。
（3）、钢筋工程检查合格后，由经理部告知关于施工人员方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口位置、数量与否对的。每个施工段内支模顺序是：柱→梁→楼板→梁柱接头。
（4）、方柱模板采用胶合板面板，采用50×100木方和Φ48×3.5mm钢管，配合紧固螺栓，如上图：
（5）、梁、板模板采用胶合板面板，运用满堂红内架配合木方及钢管加固，底模按设计规定起拱；支设如下图：

（6）、梁底先加工成木板条（块），侧帮则按交叉梁位置留岔口。梁底模起拱按设计规定做，当设计无详细规定期，起拱高度为1~3‰跨长。
（7）、柱头、梁头运用胶合板按详细构造尺寸现场加工使用，需要注意是加固必要结实可靠，接缝严密保证质量。为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常浮现错台问题，在上层模板支设时应向下延伸200深，在模板外侧加补一种木楞。
（8）、楼梯模板支设办法：将楼梯底模2钉于倾斜木楞1上，楼梯踏步钉在侧板上，并用木楞和顶木进行加强定位，钢管支撑3与木楞1成90°支撑。如下页图。
施工要点：在梯段中间开振捣孔，作为加强楼梯混凝土振捣用。在踢步

面板支设时，可先将踢面面板钉在木楞上，呈“L”形，然后再钉侧板。
其中：1—50×100木方小楞，间距300；2—九夹板底模；3—钢管支撑。
3、模板验收：
模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板清洁、加固、接缝等与否符合规定，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，并报送技术部进行复检，质检员应填写分项工程评估表。经交检合格后由工地技术负责人告知甲方监理、质监三方验收，验收合格后方可浇筑混凝土。
4、模板拆除：
模板拆除时间依照所留同条件养护试块强度来决定。柱、梁侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。
板底模板拟在混凝土浇筑一周后拆除，但应达到设计及关于规范规定，考虑到模板及支撑周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设某些支撑等办法。梁底模拆除必要严格按设计及关于规范规定施工。
禁止未经技术人员告知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。未经技术人员告知，禁止随意拆除模板及支撑加固体系。拆模时不要用力过猛过急，拆下来木料要及时运走、整顿。拆模程序普通先支后拆、后支先拆，先拆非承重某些，后拆承重某些。
各部位构件拆模时所需混凝土强度：
构造类型
构造跨度（m）
按设计混凝土强度原则值百分率计（%）
板
≤2
50
＞2，≤8
75
＞8
100
梁
≤8
75
＞8
100
悬臂构件
≤2
75

模板工程及其支撑架应达到如下基本规定:
五、计算：
在计算过程中，考虑到实际施工状况，第一排龙骨使用50×100木枋，第二使用两条直径为Φ48，壁厚为3.5钢管（木材弹性模量E=9000.00N/ mm2,抗弯强度fm=13.00N/ mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/ ㎡；钢管弹性模数为E=2.06×105N/ mm2，抗弯强度fm=205N/ mm2 ，抗剪强度、抵抗矩均远不不大于木枋）在计算过程中以最不利因数考虑第二排龙骨以木枋进行计算考虑
楼面模板支撑计算书
一）楼板厚130㎜
一、参数信息:

1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):5.70；
采用钢管(mm):Φ48×3.5 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养状况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
楼板浇筑厚度(m):0.130；
施工均布荷载原则值(kN/m2):1.000；

3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):250.000；
木方截面宽度(mm):50.00；木方截面高度(mm):100.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图
1.荷载计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.000×0.250×0.130 = 0.813 kN/m；

(2)模板自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN)：
p1 = (1.000+2.000)×0.900×0.250 = 0.675 kN；

2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(0.813 + 0.088) = 1.080 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.675=0.945 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.945×0.900 /4 + 1.080×0.9002/8 = 0.322 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 1.080×0.900/2 = 0.959 kN ；
方木最大应力值 σ= M / w = 0.322×106/83.333×103 = 3.864 N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木最大应力计算值为 3.864 N/mm2 不大于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足规定!

3.方木抗剪验算：
最大剪力计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必要满足:
T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力：V = 0.900×1.080/2+0.945/2 = 0.959 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×958.500/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.288 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木受剪应力计算值为 0.288 N/mm2 不大于 方木抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足规定!

4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.813+0.088=0.900 kN/m；
集中荷载 p = 0.675 kN；
方木最大挠度计算值 V= 5×0.900×900.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +675.000×900.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.453 mm；
方木最大容许挠度值 [V]= 900.000/250=3.600 mm；

方木最大挠度计算值 0.453 mm 不大于 方木最大容许挠度值 3.600 mm,满足规定!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.080×0.900 + 0.945 = 1.917 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.628 kN.m ；
最大变形 Vmax = 1.371 mm ；
最大支座力 Qmax = 7.607 kN ；
钢管最大应力 σ= 0.628×106/5080.000=123.602 N/mm2 ；
钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；

支撑钢管计算最大应力计算值 123.602 N/mm2 不大于 钢管抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足规定!

支撑钢管最大挠度不大于900.000/150与10 mm,满足规定!

四、扣件抗滑移计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= 7.607 kN；

R < 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！

五、模板支架立杆荷载原则值(轴力):

作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载原则值涉及如下内容：
(1)脚手架自重(kN)：
NG1 = 0.129×5.700 = 0.736 kN；
钢管自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0.284 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.130×0.900×0.900 = 2.633 kN；

经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.652 kN；

2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。

经计算得到，活荷载原则值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.900×0.900 = 2.430 kN；

3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.784 kN；

六、立杆稳定性计算:

立杆稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 7.784 kN；
φ---- 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.100 m；

上式计算成果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；
L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；
由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.530 ；
钢管立杆最大应力计算值 ；σ=7784.244/（0.530×489.000） = 30.035 N/mm2；

钢管立杆最大应力计算值 σ= 30.035 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足规定！

如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算
l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.006 ；

上式计算成果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.006×(1.500+0.100×2) = 2.126 m；
Lo/i = 2125.779 / 15.800 = 135.000 ；
由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.371 ；
钢管立杆最大应力计算值 ；σ=7784.244/（0.371×489.000） = 42.908 N/mm2；

钢管立杆最大应力计算值 σ= 42.908 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足规定！

二） 楼板厚220㎜

一、参数信息:

1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):5.70；
采用钢管(mm):Φ48×3.5 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养状况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
楼板浇筑厚度(m):0.220；
施工均布荷载原则值(kN/m2):1.000；

3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):250.000；
木方截面宽度(mm):50.00；木方截面高度(mm):100.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图
1.荷载计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.000×0.250×0.220 = 1.375 kN/m；

(2)模板自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN)：
p1 = (1.000+2.000)×0.900×0.250 = 0.675 kN；

2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(1.375 + 0.088) = 1.755 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.675=0.945 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.945×0.900 /4 + 1.755×0.9002/8 = 0.390 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 1.755×0.900/2 = 1.262 kN ；
方木最大应力值 σ= M / w = 0.390×106/83.333×103 = 4.684 N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木最大应力计算值为 4.684 N/mm2 不大于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足规定!

3.方木抗剪验算：
最大剪力计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必要满足:
T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力：V = 0.900×1.755/2+0.945/2 = 1.262 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1262.250/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.379 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木受剪应力计算值为 0.379 N/mm2 不大于 方木抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足规定!

4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 1.375+0.088=1.463 kN/m；
集中荷载 p = 0.675 kN；
方木最大挠度计算值 V= 5×1.463×900.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +675.000×900.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.575 mm；
方木最大容许挠度值 [V]= 900.000/250=3.600 mm；

方木最大挠度计算值 0.575 mm 不大于 方木最大容许挠度值 3.600 mm,满足规定!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.755×0.900 + 0.945 = 2.524 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.827 kN.m ；
最大变形 Vmax = 1.806 mm ；
最大支座力 Qmax = 10.017 kN ；
钢管最大应力 σ= 0.827×106/5080.000=162.771 N/mm2 ；
钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；

支撑钢管计算最大应力计算值 162.771 N/mm2 不大于 钢管抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足规定!

支撑钢管最大挠度不大于900.000/150与10 mm,满足规定!

四、扣件抗滑移计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= 10.017 kN；

R < 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！

五、模板支架立杆荷载原则值(轴力):

作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载原则值涉及如下内容：
(1)脚手架自重(kN)：
NG1 = 0.129×5.700 = 0.736 kN；
钢管自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0.284 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.220×0.900×0.900 = 4.455 kN；

经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.474 kN；

2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。

经计算得到，活荷载原则值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.900×0.900 = 2.430 kN；

3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.971 kN；

六、立杆稳定性计算:

立杆稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 9.971 kN；
φ---- 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.100 m；

上式计算成果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；
L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；
由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.530 ；
钢管立杆最大应力计算值 ；σ=9971.244/（0.530×489.000） = 38.474 N/mm2；

钢管立杆最大应力计算值 σ= 38.474 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足规定！

如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算
l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.006 ；

上式计算成果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.006×(1.500+0.100×2) = 2.126 m；
Lo/i = 2125.779 / 15.800 = 135.000 ；
由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.371 ；
钢管立杆最大应力计算值 ；σ=9971.244/（0.371×489.000） = 54.963 N/mm2；

钢管立杆最大应力计算值 σ= 54.963 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足规定！

一）、首层层高5.7梁：
1）梁截面为300×700计算
梁模板支撑计算书

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30；
梁截面高度 D(m):0.70
混凝土板厚度(mm):0.13；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；
梁两侧立柱间距(m):0.70；
承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；
立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
采用钢管类型为Φ48×3.50；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.0

3.材料参数
木材品种：杉木；
木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板类型：胶合面板；
钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数
梁底模板支撑间距(mm)：300.0；
面板厚度(mm)：18.0；

5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；
次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；
主楞龙骨材料：钢楞；
截面类型为圆钢管48×3.5；
主楞合并根数：2；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；

二、梁模板荷载原则值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值:

其中 γ -- 混凝土重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；
分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板计算
面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾
倒混凝土时产生荷载；挠