民航二所科研生产大楼脚手架工程施工方案---策划方案.doc

成都建筑工程集团总公司 民航局第二研究所科研生产大楼灾后重建工程 民航局第二研究所科研生产大楼灾后重建工程脚手架施工方案编制人： 职务： 负责人： 职务： 审核人： 职务： 批准人： 职务： 成都建筑工程集团总公司年 月 日目 录第一章 工程概况.3第二章 落地式双排钢管脚手架工程32.1 架子构造.32.2脚手架的搭设.42.3脚手架的拆除.52.4脚手架的检查和验收.62.5脚手架的维护和安全管理.72.6计算书.8第三章 悬挑式扣件钢管脚手架工程.223.1主要编制依据. . .233.2危险源与相关控制措施. .233.3安全技术设计. .253.4设计计算. . .343.5施工要求. .533.6脚手架质量检查与验收.583.7安全管理及日常维护. .613.8应急救援预案. . .64第四章 室内脚手架工程.67第五章 门洞.68第六章 安全防护架工程.69第一章 工程概况本工程为民航局第二研究所科研生产大楼，工程地点位于成都市二环路南二段十七号，为地上二十五层，(层高3.9m)，地下两层(负二层层高4.8m，负一层层高4.85m)的高层建筑，室内外高差为0.3m，大屋面最高外板面标高99.45m,结构体系采用框架剪力墙结构。根据本工程特点，外脚手架1到4层采用落地式双排钢管脚手架、4层以上采用悬挑式双排钢管脚手架。第二章 落地式双排钢管脚手架工程 本工程1到4层采用落地式双排钢管脚手架，搭设高度15.6m，搭架采用483.5脚手架钢管和与之配套的扣件，钢管扣件质量及构造应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范(JGJl30-2001)的技术标准。（严禁48与51钢管混用） 2.1该工程双排外架按如下构造搭设： 2.1.1 架管立杆纵向间距1.8m，内外立杆横向距离0.9m，内立杆距外墙面距离300mm。因外架基本都处于地下室顶板上，所以外架基础地基不需作处理。立杆下采用垫板。 2.1.2 步高：采用1.8m步距搭设，每步均设通长扶手钢管和挡脚杆。 2.1.3 上横杆：间距同立杆，用扣件与立杆相连，小横杆距墙02m，伸出大横杆0.2m。(大于0.15m) 2.1.4 连墙杆：水平方向每个柱子处及跨中各设一个，且不大于3跨一个点，连墙点的竖向间距小于等于4m。竖向每层应与建筑物相连，脚手架上部未设置连墙点的自由高度不得大于2个步距。2.1.5 扫地杆：固定在距底座不大于200mm处的立杆上。2.1.6 剪刀撑：剪刀撑应随外架的搭设而同时搭设，剪刀撑与地面的夹角为4560，同一位置沿高度方向剪力撑应连续设置不得中断，剪刀撑之间间距不大于6个跨距；架子转角处均设置剪刀撑。 2.1.7 脚手板：脚手板采用50mm厚木架板，脚手架板在架上应满铺，并在横杆处用短钢筋夹紧架板，以保证架板安全。2.1.8 安全网：架子外侧满挂聚氯乙烯防火密目安全网。2.2 脚手架的搭设2.2.1 双排脚手架的搭设顺序： 放 线外立杆排列外第一根大横杆抛撑设置内立杆内第一根大横杆小横杆第二步架搭设连墙件设置扫地杆第三步架搭设第四步架搭设完剪刀撑设置密目安全网挂设水平兜网安设循环至架搭设完毕验收使用2.2.2 每层脚手架搭设后，应按规范要求校正步距、纵距、横杆及立杆的垂直度。 2.2.3 脚手架搭设，尚应符合以下规定： 2.2.3.1 扣件必须拧紧，施工时其扭紧力矩应在40Nm至65Nm之间。 2.2.3.2 脚手架搭设过程中，在外立杆内侧搭设1.2m高护身栏杆。 2.2.3.3 脚手架必须配合施工进度进行，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。 2.2.3.4 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 2.2.3.5 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆，纵向水平杆，横向水平杆后，应立即设置连墙件。 2.2.3.6在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内、外角部立杆固定。 2.2.3.7对接扣件开口应朝上或朝内，脚手板应满铺、铺稳、离开墙面120150mm。 2.3 脚手架的拆除 2.3.1 拆除顺序：与搭设顺序相反。 2.3.2 脚手架拆除前，应进行以下准备工作： 2.3.2.1 应全面检查脚手架的扣件连接，连墙件及支撑体系是否符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范(JGJl30-2001)构造要求。 2.3.2.2 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序及措施，经主管部门批准后方可实施。 2.3.2.3 应对班组进行专项安全技术交底。 2.3.2.4 应首先清除脚手架上的杂物及障碍物。 2.3.2.5 应根据拆除区域划出施工警戒线，并派专人值班，以免其它人进入作业区。 2.3.3 拆除脚手架时，应符合下列规定： 2.3.3.1 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上、下同时作业。 2.3.3.2 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差应不大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。 2.3.3.3 脚手架采取分段，分立面拆除时，对不拆的脚手架两端，应按前述连墙件及剪力撑的设置要求加固。2.4 脚手架的检查和验收2.4.1 脚手架的检查：脚手架的检查包括对使用材料的检查及搭设过程的检查。 2.4.1.1 脚手架使用钢管及扣件的检查应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范(JGJl30-2001)规定。 2.4.1.2 新扣件及新钢管使用应有产品质量合格证及法定检测单位出具的测试报告。 2.4.1.3 木脚手板中有黄芯腐朽的不得使用，板厚不应小于50mm，宽度不小于200mm。2.4.1.4 脚手架搭设过程中，应随时检查扣件是否拧紧，是否按设计图纸要求搭设，搭设顺序是否合理等。2.4.1.5 外架搭设过程中做好预埋环隐蔽验收，搭设完毕后经公司职能部门验收合格后方可使用。2.4.1.6 做好安全保证措施，组织保障，技术措施，监测监控等。 2.4.2 脚手架的验收 2.4.2.1 脚手架搭设的技术要求，允许偏差及检验方法，应符合规范的规定。 2.4.2.2 脚手架的检查验收 2.4.2.2.1 脚手架搭设前对脚手架基础进行检查。 2.4.2.2.2 作业层上施加荷载前。 2.4.2.2.3 每搭设完一层使用前。 2.4.2.2.4 达到设计高度后。 2.4.2.2.5 遇有六级大风与大雨后。 2.4.2.2.6 停工超过一个月。 2.4.3 脚手架使用中，应定期检查下列项目： 2.4.3.1 杆件的设置和连接，连墙件，支撑，门洞桁架等的构造是否符合要求。 2.4.3.2 扣件是否检松动，安全网及钢丝网的安装是否牢固、严密。 2.4.3.3 脚手架使用荷载是否超过设计值。2.4.3.4 脚手架的杂物是否清理干净。2.5 脚手架的维护和安全管理2.5.1 脚手架使用过程中，应派专人每天对每个部位进行巡视检查，主要检查以下几个方面： 2.5.1.1 扣件是否有松动。 2.5.1.2 架上堆物使用荷载是否超过规定。 2.5.1.3 架上垃圾及网内杂物是否清除干净。 2.5.1.4 安全网是否有破损及烧坏，应立即更换或维护。 2.5.1.5 水平防护是否封闭严实，若未严实，应立即封闭。 2.5.1.6 各连墙件及斜拉杆是否有松动现象。 2.5.1.7 水平挑杆的变形是否超过规定要求，若有，应立即向项目负责人反映，以便立即研究，采取应对措施。 2.5.2 脚手架上进行电、气焊作业时，必须经由现场管理人员同意并采取可靠防火措施后，由专人看守实施。 2.5.3 脚手架的防雷措施：每层采用40X4扁铁分别与外装饰预埋件焊接，所焊接的预埋件应选择与主体防雷接地连通的预埋件，每层设置不少于3处。2.5.4 当有雾、雨、雪等天气时应停止脚手架的搭拆工作，并应派人清扫积雪。雨、雪后作业时，应采取可靠防滑措施。2.5.5 脚手架搭拆人员必须持证上岗，并按规定戴好安全带，穿防滑鞋。2.5.6 脚手架拆除前，严禁私拆脚手架配件。2.6 计算书： 四层落地架计算书 工程名称：民航二所科研生产大楼项目；结构类型：框剪；建筑高度：99.90m；标准层层高：3.90m ； 总建筑面积：28300.00m2；总工期：720天；施工单位：成都建筑工程集团总公司； 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.80米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 15.6 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距5.40 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件。2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2。3.风荷载参数 四川省成都市地区，基本风压为0.30，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为1.20；4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1337； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:1； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片。5.地基参数 地基土类型:稍密卵石层；地基承载力标准值(kN/m2)取:68.00； 基础底面扩展面积(m2):0.25；基础降低系数:1.00。m 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3500.900/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0000.900/(2+1)=0.900 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.40.900=1.260 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.8002+0.101.2601.8002 =0.453 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.8002-0.1171.2601.8002 =-0.533 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.453106,0.533106)/5080.0=104.921 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 104.921 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.900 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1431800.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.9001800.04/(1002.06105121900.0) = 4.131 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1800.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.800 = 0.069 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3500.9001.800/(2+1)=0.189 kN； 活荷载标准值：Q=3.0000.9001.800/(2+1) =1.620 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.069+0.189)+1.4 1.620 = 2.578 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.9002/8 = 0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.5780.900/3 = 0.773 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.778 kN.m； = M / W = 0.778106/5080.000=153.147 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.038900.04/(3842.060105121900.000) = 0.013 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.069+0.189+1.620 = 1.878 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1878.120900.0(3900.02-4900.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 1.935 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.935 = 1.948 mm； 小横杆的最大挠度小于 (900.000/150)=6.000 与 10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0380.900=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3500.9001.800/2=0.284 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0000.9001.800 /2 = 2.430 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.035+0.284)+1.42.430=3.784 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337 NG1 = 0.13415.600 = 2.086 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35011.800(0.900+0.3)/2 = 0.378 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15 NG3 = 0.15011.800/2 = 0.135 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.80015.600 = 0.140 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.739 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.9001.8002/2 = 4.860 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.200 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3000.8401.200 = 0.212 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.22.739+ 1.44.860= 10.091 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.22.739+ 0.851.44.860= 9.070 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2121.800 1.8002/10 = 0.147 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.091 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10091.000/(0.186489.000)=110.946 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 110.946 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.070 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9070.344/(0.186489.000)+146907.613/5080.000 = 128.643 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 128.643 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.653 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.860 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.134 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.20.653+1.44.860)/(1.20.134)=68.920 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 68.920 /(1+0.00168.920)=64.476 m； H= 64.476 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.653 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.860 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.134 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.147 /(1.4 0.85) = 0.123 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.20.653+0.851.4(4.860+0.1864.8900.123/5.080)/(1.20.134)=58.887 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 58.887 /(1+0.00158.887)=55.612 m； H= 55.612 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.212 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 19.440 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 5.761 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 10.761 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=10.761Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=10.761小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 68.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 68.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =36.281 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.070 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.250 m2 。 p=36.281 fg=68.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！第三章 悬挑式扣件钢管脚手架工程本工程悬挑式扣件钢管脚手架从第五层楼板高度开始搭设。因本工程外观造型设计新颖，为我项目部的外脚手架搭设施工带来挑战。最特殊处在于AC轴区域于第十五层平面进行了16.8米的斜向收台，以及D轴外墙面局部垂直度上有强烈变化，基本情况如：D交1轴框架柱的垂直度，每楼层高度内，向A轴方向进行78mm的倾斜，因此施工中将对此类情况做为重点进行具体布置，并在外架投入使用后，派专人不间断进行巡察，维护。3.1主要编制依据(1)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130-2001)(2) 建筑施工安全检查标准 (JGJ 59)(3) 建筑施工高处作业安全技术规范 (JGJ 80)(4) 建筑施工手册 (第四版) (中国建筑工业出版社出版)(5) 钢结构设计规范 (GB 50017)3.2危险源与相关控制措施（1）脚手架工程事故的类型分析1）整架倾倒或局部垮架2）整架失稳、垂直坍塌3）人员从脚手架上高处坠落4）落物伤人（物体打击）5）不当操作事故（闪失、碰撞等）（2）引发事故的主要原因分析1）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设连墙件等。在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件等。构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载。2）人员从脚手架上高处坠落作业层未按规定设置围挡防护。作业层未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大。脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落。不当操作产生的碰撞和闪失等。3）落物伤人（物体打击）在搭设或拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人。架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或路过行人。整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或路过行人等。4）不当操作大致有以下情形：用力过猛，致使身体失稳。在架面上拉车倒着行走。拥挤碰撞。集中多人搬运或安装较重的构件。架面上的冰雪未清除，造成滑落。开始泵送混凝土时，混凝土输送泵管口正对工人,致使吹落。5）其他伤害在不安全的天气条件（四级以上大风、雷雨和雪天）下继续施工。在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用。脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离等。（3）危险源的监控1）对脚手架的构配件材料的材质，使用的机械、工具、用具进行监控。2）对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。3）对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用的情况。4）加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控。3.3安全技术设计（1） 一般规定本工程按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130-2001)规定：1）脚手架的承载力能力按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。本工程安全专项施工方案编制需进行下列设计计算：纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算。立杆的稳定性计算连墙件的强度、稳定性和连接强度计算。立杆基础承载力计算。2）计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1.4。3）脚手架中的受弯构件，应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。4）纵向或横向水平杆的轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。5）当满足本方案的构造体系要求时，其相应杆件可不再进行设计验算，但连墙件、立杆基础承载力等应根据实际荷载进行设计计算。6）钢材的强度设计值与弹性模量按下表采用：钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f205弹性模量E2.061057)扣件、底座的承载力设计值按下表采用：扣件、底座的承载力设计值（kN）项目承载力设计值项目承载力设计值对接扣件（抗滑）3.20底座（抗压）40.00直角、旋转扣件（抗滑）8.00注:扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65 Nm。8）受弯构件的挠度不应超过下表规定的容许值：受弯构件的容许挠度构件类别容许挠度v构件类别容许挠度v脚手板、纵向、横向水平杆L/150与10mm悬挑受弯构件L/4009）受压、受拉构件的长细比不应超过下表规定的容许值受压、受拉构件的容许长细比构件类别容许长细比立杆双排架210单排架230横向斜撑、剪刀撑中的压杆250拉杆350（2） 构造体系要求1）平面布置立杆纵向间距1500mm，横向间距1000mm，内排立杆与建筑物外墙皮的距离为350mm,距挑梁上表面200mm处设置纵、横向扫地杆。立杆与大横杆必须采用直角扣件，不得隔步设置和遗漏。且相邻立杆的接头应错开，接头与大横杆的距离不大于步距的1/3。2）立面布置 立杆步距1800mm，上下横杆的接头应错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手栏杆水平设置于每步架1.2米高处。剪刀撑要求满设，并沿高连续布置，斜杆与立杆接触部位用旋转扣件扣紧，与水平杆的夹角为4560，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少