内脚手架综合标准施工专业方案.doc

新建贵阳至广州铁路站房及相关工程GGZF-1标段榕江站脚手架施工方案编制：审核：同意：二一四年一月目 录一、编制依据：2二、工程概况2三、施工准备2四、结构要求3五、验收管理6六、使用管理7七、拆除管理8八、计算书：9（一）现浇板验算9（二）梁验算18九、文明施工及环境保护方法37十、模板施工安全管理制度38十一、应急预案39一、 编制依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）2、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-)3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-）4、建筑结构荷载规范（GB50009-）5、直缝电焊钢管（GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）6、钢管脚手架扣件（GB/5831-）7、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-）、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-）8、新建贵阳至广州铁路施工图设计榕江站站房（结构分册）9、新建贵阳至广州铁路施工图设计榕江站站房（建筑分册）二、 工程概况榕江站在贵州省榕江县，东邻黎平县、从江县，西和雷山县，三全部县接壤，北界剑河县，南接荔波县，站中心里程DK142+220，站房3000、雨棚7200，站场总规模2台4线；站房形式为“线侧下”式。建筑层数地下室局部一层，主体一层，局部两层。三、 施工准备1钢管、扣件(1)材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）相关要求 (2)验收和检测，采购、租赁钢管、扣件必需有产品合格证和法定检测单位检测检验汇报，生产厂家必需含有技术质量监督部门颁发生产许可证。而且使用前必需进行抽样检测。钢管外观质量要求：a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深划道；b 钢管外径、壁厚、端面等偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管弯曲变形应符合附录E要求；c 钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝扣件严禁使用；b 扣件应进行防锈处理。2 技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，具体统计钢管、扣件起源、数量和质量检验等情况人员管理。四、 结构要求1架体总体要求（1）对剪刀撑、水平杆、周围拉结等采取一系列加强方法。（2）支模架体高宽比：模板支架整体高宽比不应大于5。（3）对于顶板施工满堂脚手架，待底板施工完成2天后（养护到位），强度达成10MPa时，满足脚手架基础承载力要求，可直接搭设脚手架。2架体立柱（1）架体采取楼层层高标准脚手架钢管48mm2.8mm进行架体搭设；在高度不满足要求时采取可调托座进行调整，同时对采取可调托座时结构做出了具体要求，以满足支撑系统稳定性。（2）可调支托底部立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆和顶部水平拉杆之间间距，在满足模板设计所确定水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（3）模板支架必需设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采取直角扣件固定在距底座上皮小于200mm处立杆上，横向扫地杆亦应采取直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必需将高处纵向扫地杆向低处延长两跨和立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方立杆轴线到边坡距离不应小于500mm。（4）钢管立柱扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采取48mm2.8mm钢管，用扣件和钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采取对接、剪刀撑应采取搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采取2个旋转扣件分别在离杆端大于100处进行固定。（5）钢管立柱底部应设垫木。（6）扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必需采取对接扣件连接，相邻两立柱对接接头不得在同时内，且对接接头沿竖向错开距离不宜小于500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距1/3。（7）采取扣件式钢管立柱时，严禁将上段钢管和下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（8）可调托座使用：可调托座和钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调整螺杆伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必需处理二者连接节点问题3架体水平杆(1)每步纵、横向水平杆应双向拉通。(2)搭设要求：水平杆接长宜采取对接扣件连接，也可采取搭接。对接、搭接应符合下列要求：a 对接扣件应交错部署：两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同时或同跨内；不一样时或不一样跨两个相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头至最近主节点距离不宜大于纵距1/3；b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端距离不应小于100mm。(3)主节点处水平杆设置： 主节点处必需设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件中心距不应大于150mm。4剪刀撑剪刀撑包含两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求依据工程结构情况具体说明设置数量(1)设置数量，模板支架高度超出4m模板支架应按下列要求设置剪刀撑：a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔六排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b 模板支架四边和中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。(2)剪刀撑结构应符合下列要求：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆和地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆根数不应超出7根；倾角为60时，则不应超出5根； b 剪刀撑斜杆接长应采取搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm；d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆框格数量应大于框格总数1/3。五、 验收管理1验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术责任人和相关人员，和监理工程师应参与模板支架验收。对高大模板支架，施工企业相关部门应参与验收。2验收内容a 材料技术资料b 参数专题施工方案c 结构专题施工方案和本规程3扣件力矩检验安装后扣件螺栓拧紧扭力矩应采取扭力扳手检验，抽样方法应按随机分布标准进行。4验收统计按相关要求填写验收统计表。六、 使用管理1作业层上施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得和模板支架相连。2模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，不然必需采取加固方法。3架体因特殊原因或使用荷载改变而发生改变时，需采取方法（编制补充专题施工方案），重新验收。4混凝土浇筑过程中，应派专员观察模板支撑系统工作状态，观察人员发觉异常时应立即汇报施工责任人，施工责任人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取快速撤离人员应急方法，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效方法预防混凝土超高堆置。七、 拆除管理1拆除时间：必需满足规范要求底模及其支架拆除时混凝土强度要求。2拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定方法和次序进行，拆除作业必需由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除高差不应大于二步。设有连墙件模板支架，连接件必需随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。模板支架拆除时，应在周围设置围栏和警戒标志，并派专员看管，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列要求：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面钢管、扣件应立即按要求进行外观质量检验、整修和保养，剔除不合格钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最终拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4拆除时，作业人员应站在安全地方进行操作，严禁站在已拆或松动模板上进行拆除作业。5拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下模板应妥善传输或用绳钩放至地面。6严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面模板。7待分片、分段模板全部拆除后，方许可将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。八、 计算书：（一）现浇板验算1、参数信息a模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.9；采取钢管(mm):482.8 ；板底支撑连接方法:方木支撑；立杆承重连接方法:双扣件，考虑扣件保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；b荷载参数模板和木板自重(kN/m2):0.400；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；c材料参数面板采取胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采取方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.600；木方间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方截面宽度(mm):40.00；木方截面高度(mm):80.00；d楼板参数楼板计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元2模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：W = 801.42/6 = 26.133 cm3；I = 801.43/12 = 18.293 cm4；模板面板根据三跨连续梁计算。a荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1 = 250.150.8+0.40.8 = 3.32 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.8= 2.4 kN/m；b强度计算计算公式以下:M=0.1ql2其中：q=1.23.32+1.42.4= 7.344kN/m最大弯矩 M=0.17.344= 29376 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 29376/26133.333 = 1.123N/mm2；面板抗弯强度设计值 f=15 N/mm2；面板最大应力计算值为 1.123 N/mm2 小于面板抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足要求!c挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.32kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.32/(100600018.293104)=0.033 mm； 面板最大许可挠度 =200/ 250=0.8 mm；面板最大挠度计算值 0.033 mm 小于 面板最大许可挠度 0.8 mm,满足要求!3模板支撑方木计算方木根据三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=bh2/6=488/6 = 42.67 cm3；I=bh3/12=4888/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图a荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1= 250.20.15+0.40.2 = 0.83 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.2 = 0.6 kN/m；b强度验算计算公式以下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.83+1.40.6 = 1.836 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.8360.82 = 0.118 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.118106/42666.67 =2.766 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木最大应力计算值为 2.766 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!c抗剪验算截面抗剪强度必需满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.8360.8 = 0.881 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.83103/(2 4080) = 0.389 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.389 N/mm2 小于方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2，满足要求!d挠度验算计算公式以下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.83 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.838004 /(10090001706666.667)= 0.150 mm；最大许可挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木最大挠度计算值 0.150 mm 小于 方木最大许可挠度 3.2 mm,满足要求!4木方支撑钢管计算支撑钢管根据集中荷载作用下三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传输力，P2.419kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.726 kNm ；最大变形 Vmax = 1.473 mm ；最大支座力 Qmax = 10.584 kN ；最大应力 = 725905.134/4490 = 161.672 N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管最大应力计算值 161.672 N/mm2 小于 支撑钢管抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管最大挠度为 1.473mm 小于 800/150和10 mm,满足要求。5扣件抗滑移计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= 10.584 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力设计计算满足要求!。6模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架荷载包含静荷载和活荷载。a静荷载标准值包含以下内容(1)脚手架自重(kN)：NG1 = 0.1349.9 = 1.326 kN；钢管自重计算参考扣件式规范附录A。(2)模板自重(kN)：NG2 = 0.40.80.8 = 0.256 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.80.8 =1.92 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.502 kN；b活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.80.8 = 3.2 kN；c不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.68 kN；7立杆稳定性计算立杆稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 11.078 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.97 cm2； W - 立杆净截面模量(抵御矩)(cm3)：W=4.46 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；依据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间大值，即L0=max1.1551.71.6，1.6+20.1=3.142； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定原因单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=3.142；L0 / i = 3142/ 15.9=198 ；由长细比 lo/i 结果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.184 ；钢管立杆受压应力计算值；=8680/(0.184446) = 105.77N/mm2；立杆稳定性计算 = 105.77N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求。（二）梁验算a、参数信息1.模板支撑及结构参数梁截面宽度 B(m):0.350；梁截面高度 D(m):1.450；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.8；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：9.9；梁两侧立杆间距(m):0.8；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:3；采取钢管类型为482.8；立杆承重连接方法:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.4；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管482.8；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；（二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.45m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依据以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、34.8 kN/m2，取较小值34.8 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式以下: 其中，W - 面板净截面抵御矩，W = 801.81.8/6=43.2cm3； M - 面板最大弯距(Nmm)； - 面板弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：M=0.1ql2 其中 ，q - 作用在模板上侧压力，包含: 新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.21.45180.9=28.188kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.41.4520.9=3.654kN/m；q = q1+q2 = 28.188+3.654 = 31.842 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 200mm；面板最大弯距 M= 0.131.842 = 1.25105Nmm；经计算得到，面板受弯应力计算值: = 1.25105 / 4.32104=2.893N/mm2；面板抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板受弯应力计算值 =2.893N/mm2 小于 面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上侧压力线荷载标准值: q=31.842N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板截面惯性矩: I = 801.81.81.8/12=38.88cm4；面板最大挠度计算值: = 531.842/(38495003.888105) = 0.179mm；面板最大许可挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板最大挠度计算值 =0.179mm 小于 面板最大许可挠度值 =0.8mm，满足要求！（四）、梁侧模板内外楞计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传输荷载，根据均布荷载作用下三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采取木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W = 682/6 = 64cm3；I = 683/12 = 256cm4； 200 200 200 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式以下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞最大弯距(Nmm)； W - 内楞净截面抵御矩； f - 内楞强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M=ql2/10 其中，作用在内楞荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 200mm；内楞最大弯距: M=0.1021.96= 8.78104Nmm；最大支座力:R=1.121.960.2=4.831 kN；经计算得到，内楞最大受弯应力计算值 = 8.78104/0.64105 =1.372 N/mm2；内楞抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =1.372 N/mm2 小于 内楞抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 200mm； q-作用在模板上侧压力线荷载标准值：q=31.842 N/mm； E - 内楞弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞最大挠度计算值: = 0.67731.842/(100100002.56106) = 0.013 mm；内楞最大许可挠度值: =200/250=0.8mm；内楞最大挠度计算值 = 0.013mm 小于 内楞最大许可挠度值 =0.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞承受内楞传输集中力，取内楞最大支座力4.831kN,根据集中荷载作用下三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采取钢楞，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:截面类型为圆钢管482.8；外钢楞截面抵御矩 W = 5.078cm3；外钢楞截面惯性矩 I =12.18cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞最大弯距(Nmm)； W - 外楞净截面抵御矩； f -外楞强度设计值(N/mm2)。依据三跨连续梁算法求得最大弯矩为M=Fa=2.3 kNm；其中，F=1/4qh=11.542，h为梁高为1.45m，a为次楞间距为200mm；经计算得到，外楞受弯应力计算值: =2.3106/5.07104 = 45.29 N/mm2； 外楞抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞受弯应力计算值 =45.29N/mm2 小于 外楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞挠度验算 其中E-外楞弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上集中力标准值：F=11.542kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞截面惯性矩：I=243800mm4；外楞最大挠度计算值:=1.61511542500.003/(100206000.000243800.000)=0.462mm；依据连续梁计算得到外楞最大挠度为0.462 mm外楞最大许可挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞最大挠度计算值 =0.462mm 小于 外楞最大许可挠度值 =1.25mm，满足要求！（五）、穿梁螺栓计算 验算公式以下: 其中 N - 穿梁螺栓所受拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.875 =10.675 kN。穿梁螺栓最大许可拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受最大拉力 N=10.675kN 小于 穿梁螺栓最大许可拉力值 N=17.85kN，满足要求！（六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算标准是根据模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4；E. 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， 梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)； M 计算最大弯矩 (kNm)； l计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q 作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.81.450.90=31.94kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.80.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生荷载设计值：q3: 1.42.000.80.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=31.94+0.30+2.02=34.26kN/m；跨中弯矩计算公式以下: Mmax = 0.1034.260.22=0.137kNm； =0.137106/4.32104=3.17N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.17 N/mm2 小于梁底模面板抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算依据建筑施工计算手册刚度验算采取标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式以下: 其中，q作用在模板上压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.450+0.35）0.65= 24.26KN/m； l计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E面板弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板最大许可挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板最大挠度计算值: = 0.67724.26/(10095003.16105)=0.082mm；面板最大挠度计算值: =0.082mm 小于 面板最大许可挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！（七）、梁底支撑计算本工程梁底支撑采取方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.450.35=12.94 kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(21.45+0.35)/ 0.35=0.65 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.方木支撑力验算静荷载设计值 q = 1.212.94+1.20.65=16.3 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算简图方木根据两跨连续梁计算。 本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载和活荷载设计值最不利分配弯矩和，计算公式以下:线荷载设计值 q = 12.94+0.65=13.59kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.113.590.650.65= 0.574 kN.m；最大应力 = M / W = 0.574106/83333.3 = 6.88 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木最大应力计算值 6.88 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必需满足: 其中最大剪力: V = 0.513.590.65 = 4.41 kN；方木受剪应力计算值 = 34410/(250100) = 1.323 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木受剪应力计算值 1.323 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配挠度和，计算公式以下: q = 12.94+0.65=13.59kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.52113.596504 /(10010000416.667104)=0.3mm；方木最大许可挠度 =0.6501000/250=2.600 mm；方木最大挠度计算值 = 0.3 mm 小于 方木最大许可挠度 =2.6 mm，满足要求！3.支撑钢管强度验算支撑钢管根据简支梁计算以下荷载计算公式以下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.450.35=12.93 kN/m2；(2)模板自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(12.93 + 0.350 )+ 1.44.500 = 22.23 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传输给钢管集中力为P，梁侧模板传给钢管集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁计算得到：支座反力 RA = RB=2.178 kN，中间支座最大反力Rmax=9.356；最大弯矩 Mmax=0.218 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.048 mm；最大应力 =0.2181