淅川县公安局业务技术用房脚手架方案样本.doc

脚手架施工方案
·一、工程概况
序号
项目
内容
1
工程名称
淅川县公安局业务技术用房及综适用房
2
工程地址
淅川县新区政府北路以南，楚全部路以北，政府西路以东
3
建设单位
淅川县公安局
4
设计单位
河南省建设工程设计
5
监理单位
淅川县工程建设监理
6
监督单位
淅川县工程质量监督站
7
施工单位
河南省建设集团
8
基础情况
日期
质量目标
548天
合格
9
工程概况
结构形式
框架结构
层数
地下两层，地上14层
层高
地下1层5.35m,一层3.9m，三层以上3.9m，总高度63m。
二、编制依据
1. 业主提供施工图、设计文件；
2.《建设施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JG130-；
3.《建筑地基基础设计规范》GB50007-；
4.《建筑结构荷载规范》GB50009-；
5.《建筑施工安全检验标准》JG59-99；
6.《钢管脚手架扣件》GB15831-；
7.《钢结构设计规范》GB50017；
8.《建筑施工高空作业操作技术规程》JGJ80-91；9.《建筑施工手册》缩印本第4版（.9） ；
10.《简明施工计算手册》（1999.7）；
11.《实用建筑施工安全手册》（1999.7）。
三、施工布署
本工程主体高度63m，结合本工程结构形式，实际施工特点，建筑四面搭设悬挑式全封闭扣件式双排钢管脚手架，搭设总高度44.45m 。三层以下采取落地式钢管双排架，上部从五层和十一层建筑悬挑。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时作安全防护。要求架体高出操作面1.5m以上。依据文明施工安全要求，外架均随主体结构进度同时或超前搭设。悬挑架均采取16号工字钢做挑梁进行悬挑，工字钢外挑长度为1.5m。
四、材料要求
钢管脚手架立杆，大横杆、小横杆、斜杆采取钢管外径为48㎜，壁厚3.5㎜，用于小横杆钢管长度为1.2～1.5m为宜，以适应脚手架宽度。
用于钢管连接有直角扣件（十字扣）、旋转扣和对接扣。
底座：钢管脚手架底座用于承受脚手架，立杆传输上部荷载，本工程悬挑架底座采取16＃工字钢悬挑。
1.钢管
采取外径为Φ48㎜壁厚3.5㎜焊接钢管。材质符合《一般碳素结构钢技术条件》（GB700-88）中A3钢技术条件，管材符合《直径5-152㎜电焊钢管》（YB242-63）中甲类软钢管。《低压流体输送用焊接钢管》GB3092-82K 一般钢管要求。
对购进钢管先除锈，内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂桔黄色防锈漆。有严重锈蚀、弯曲、压偏损伤及裂纹者挑出。
2.扣件
要符合GJ22-85《钢管脚手架》要求，材质应符合GB078-67《可锻铸铁分类及技术条件》中技术条件。
3.脚手板
采取宽厚300㎜×50㎜厚木板，材质不低于国家II等杉木和松木板，两端使用10～14号镀锌钢丝捆紧。
4. 安全网
采取绿色目密安全网，其性能要符合国家要求和冲韧试验要求，并应取得地方安全部门许可。
五、 结构要求
1、落地式钢管双排架及悬挑脚手架立杆纵距1.5m，内外立杆横向间距为1.05m，内立杆离墙0.30m，横杆间距为0.9m，步距为1.8m，外侧均设45度或60度剪刀撑，小横杆间距同立杆。
2、 相邻立杆接头位置应错开部署在不一样步距内，和相近大横杆距离小于步距三分之一，立杆和大横杆必需用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，立杆垂直偏差，小于架高1/300，上下横杆接长部位应错开部署在不一样立杆纵距中，和相邻距离小于纵距三分之一。
同一排大横杆水平偏差小于该片脚手架总长度1/250且小于5㎝。相邻步架大横杆应错开部署在立杆里侧和外侧，以减小立杆偏心受力情况。
3、小横杆贴近立杆部署，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间依据需要加设1根或2根，在任何情况下，均不得拆除作为基础构架小横杆。
4、 剪刀撑：沿脚手架两端和转角处起。每7-9根立杆设一道剪刀撑，剪刀撑应连系3～4立杆，斜杆和地面夹角45°～60°。剪刀撑应沿架体高度和长度方向连续部署，形成网状。在相邻两排剪刀撑之间，每隔10～15m高加设一组长剪刀撑（横向剪刀撑）。剪刀撑斜杆除两端用旋转扣件和脚手架立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2～4个扣结点。
5、连墙件：分为刚性连墙件和柔性连墙件。
刚性连墙件在梁上预埋短钢管，浇过砼后用水平短钢管和外架子连接固定。竖向距离3.9m设一道，水平距离4.5m设一道；柔性连墙件采取单拉式，即只设置仅抵御拉力作用拉绳。在浇筑上层梁板砼前，在梁板内预埋Φ２０钢筋吊环，采取Φ16钢丝绳一端和梁板内预埋Φ２０钢筋吊环连接固定，另一端和脚手架立杆或纵向平杆拉结固定，且钢丝绳两端最少用3个U型卡固定，钢丝绳回弯部分自由端要上一个防滑卡。
6、 护栏和挡角板：在铺脚手板操作层上必需设2道护栏和挡脚板。栏杆高度为0.8－1.2m，挡脚板加设一道低栏杆（距脚手板面0.3m）替换或用15㎝高木板固定在外管架上。
六、 搭设关键点
1.下部双排钢管脚手架搭设：
1）地基处理
必需架设底座和进行安放垫木（板）并对地基做好扎实处理。
2） 铺放垫木（板）和安放底座
垫木（板）必需铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按要求间距尺寸摆放后加以固定。
3） 杆件搭设
下部双排脚手架搭设次序：摆放扫地杆（距地面150）→逐根树立立杆，随即和扫地杆扣紧→装扫地小横杆并和立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆（和各立杆扣紧）→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→加设临时斜撑杆（上端和第二步大横杆扣紧，再装设两道连墙杆可拆除）→第三、四步大横杆和小横杆→连墙体→加设剪刀撑→铺脚手板。
靠近立杆小横杆可紧固于立杆上，小横杆靠墙一端应离开面20㎝。
2.上部悬挑脚手架搭设
1） 上部悬挑脚手架搭设次序：预埋“U”字型扣环→摆放悬挑杆（穿在楼层梁板内预埋“U”字型扣环内）→安底层大横杆→逐根树立立杆，随即和底层大横杆扣紧→装底层小横杆并和立杆或底层大横杆扣紧→安第一步大横杆（和各立杆扣紧）→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→安第二步或第三步立杆→安第三、四步大横杆和小横杆→连墙件→加设剪刀撑→铺脚手板。
2） 悬挑架搭设方法：
（1）本工程外架拟采取六层一悬挑，按以上悬挑架方案反复向上施工。其施工方法为在16＃工字钢悬挑部位端部间距1.05mm焊2根短钢筋¢20（150㎜）。
（2）在五和十一层高位置，沿建筑物周围每隔1.5m距离于楼面水平位置预埋Φ２０“U”字型扣环固定工字钢，扣环锚入楼板内长度要满足钢筋锚固长度，扣环露出混凝土板20㎝。
（3）摆放悬挑梁（穿在楼面梁板内预埋“U”字型扣环内），悬挑梁（16＃工字钢），纵向间距1.5m，外挑1.5m，靠内侧加大木楔子固定紧，靠外侧在梁内预埋Φ48钢管和工字钢上焊接Φ48钢管用扣件锁定。
（4）安底层大横杆，大横杆步距1.8m，水平宽度0.9m。
（5）逐根树立立杆，随即和底层大横杆扣紧，立杆纵距1.5m，横距1.05m，小横杆间距1.5m，内立杆距墙0.3m，水平横杆（小横杆）里端距墙0.2m。为了增强架体稳定性且不影响后期外墙装饰。
（6）装底层小横杆并和立杆或底层大横杆扣紧。
（7）安第一步大横杆（和各立杆扣紧）→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→安第二步或第三步立杆→安第三步大横杆和小横杆→连墙件→加设剪刀撑→铺脚手板，依次向上搭设。
3）.杆件接长
(1）立杆对接：立杆上对接扣件接头位置应交错部署，两根相邻立杆接头不应设在同时内，错开距离≥500㎜，立杆接头和中心节点相距小于h/3。
(2)平杆接长：平杆（关键是纵向立杆）接长采取对接，对接接头应错开，上下相邻接头不得设在同跨内。相距≥500㎜，且应避开跨中。
脚手架搭设许可偏差：总高度20m以下，立杆垂直度±50㎜。
操作层跳板下面及钢架外围，满铺安全网。
悬挑架上、下悬挑部分必需分开，形成单独整体，严禁上下悬挑部分相通。因为工期比较紧，本外架主体施工完成后不拆除作为装饰装修外架。
3.剪刀撑搭设
剪刀撑搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部位上，这么能够避免两根斜杆相交时把钢管别弯、斜杆两端扣件和立杆节点（及立杆和横杆交点）距离小于20㎝，最下面斜杆和立杆连接点离地面（或楼面）小于50㎝，以确保架子稳定性。
剪刀撑和斜撑和立杆和大横杆连接应采取旋转扣件。剪刀撑纵向接长应采取不少于两道旋转扣件，搭接长度不少于1米，不得采取对接扣件。在安装扣件时，全部开口必需向外，这么能够预防闭口缝螺栓钩挂操作者衣裤，影响操作和造成事故。
七、出料平台搭设
出料平台在主体每层设置两个，具体设计见专题方案
八、脚手架计算书
一般型钢悬挑扣件钢管脚手架计算书
1、脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 22.23 m，立杆采取单立杆；
搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5m，立杆横距为1.05m，横杆步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.30 m；
大横杆在上，搭设有小横杆2 根；
采取钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆和立杆连接方法为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；
连墙件部署取两步三跨，竖向间距 3.9 m，水平间距4.5 m，采取扣件连接；
连墙件连接方法为双扣件；
2、活荷载参数
施工均布荷载(-+/m2):3.000；脚手架用途:结构、装修脚手架；
同时施工层数:2 层；
3、风荷载参数
本工程地处河南南阳市，查荷载规范基础风压为0.450kN/m2，风荷载高度改变系数μz为0.845，风荷载体型系数μs为1.128；
计算中考虑风荷载作用；
4、静荷载参数
每米立杆承受结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施和安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
5、水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采取16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3m。
和楼板连接吊栓直径(mm):２０.0；
6、拉绳和支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳和墙距离为(m):3.000；
悬挑水平钢梁采取钢丝绳和建筑物拉结，钢丝绳距离建筑物 1.5 m。

7.小横杆计算
依据JGJ130-第5.2.4条要求，小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。将小横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。
1）、荷载值计算
小横杆自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板自重标准值:P2=0.3×1.05/2=0.1５７５ kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1.05/２=１.５７５ kN/m；
静荷载设计值: q1=1.2×0.038+1.2×０.１５７５=０.２３４６ kN/m；
活荷载设计值: q2=1.4×1.５７５=２.２０５ kN/m；

小横杆计算简图
2）、强度验算
均布荷载最大弯矩计算公式以下:

Mqmax = ２.４４×1.052/8 = 0.３３6 kN.m；
σ=０.３３６×１０６／４４９１＝７４.８６ｍｍ２＜２０５（ｍｍ２）满足要求
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度

荷载标准值：０.０３８+０.１５７５+１.５７５＝１.７７kN/m
νqmax=5×１.１９３×10504/(384×2.06×105×121900) = １.１１６ mm ；
小横杆最大挠度小于１０５０/１５０＝７mm，满足要求
８、大横杆计算
根据《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)第5.2.4条要求，大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。用小横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载部署下计算大横杆最大弯矩和变形。
1）、均布荷载值计算
小横杆自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；
脚手板自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/２=０.２３６ kN；
活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/２ =２.３６kN；
荷载设计值: P=1.2×(0.058+0.２３６)+1.4 ×２.３６ = ３.６６ kN；

图1 大横杆计算简图

2）、强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式以下：
Mmax=0.08ql
集中荷载最大弯矩计算公式以下：
Mpmax=0.175pl
M=0.08×（1.2×0.038）×1.５2+0.175×３.６６×1.５=0.８６９kN.M
Б=0.８６９×106/4491.0=199N/㎜2
大横杆计算强度小于205.0N/㎜2，满足要求！
挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配挠度和均布荷载最大挠度计算公式以下：
Vmax=0.677ｑｌ４／１００ＥＩ
集中荷载最大挠度计算公式以下：
Vpmax=1.146×ＰＬ３／１００ＥＩ
大横杆处自重均布荷载引发最大挠度
V1=0.677×0.038×1５00.004/（100×2.060×105×107780.000）=０．０５８ｍｍ
集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度
V1=1.146×２６５４×1５00.003/（100×2.060×105×107780.000）=４．６２㎝
最大挠度和
V=V1+V2=4.６７㎜
大横杆最大挠度小于1５00.0/150和10㎜，满足要求！
９、扣件抗滑力计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
大横杆自重标准值: P1 = 0.038×1.5=0.05８ kN；
小横杆自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；
脚手板自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；
荷载设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足要求!
１０、 脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包含以下内容：
(1)每米立杆承受结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×22.23 = ３.478kN；
(2)脚手板自重标准值；采取竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；
(3)栏杆和挡脚手板自重标准值；采取栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；
(4)吊挂安全设施荷载，包含安全网；0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×22.23 = 0.167kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =5.31 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；
风荷载标准值根据以下公式计算

其中 Wo -- 基础风压(kN/m2)，根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-)要求采取：
Wo = 0.45 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度改变系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-)要求采取：
Uz= 0.845 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为1.128；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.45×0.845×1.128 = 0.3 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.31+ 1.4×4.725= 12.987 kN；
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.31+ 0.85×1.4×4.725= 11.995 kN；
风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.3×1.5×1.82/10 = 0.174 kN.m；
１１、立杆稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：

立杆轴向压力设计值 ：N = 12.98７ kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参考《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参考《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 12987/(0.186×489)=142.79 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 142.79 N/mm2 小于立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式

立杆轴心压力设计值 ：N = 11.995 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参考《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参考《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = １１995/(0.186×489)+173643.925/5080 = 166.062N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 166.062 N/mm2 小于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！１２、连墙件计算
连墙件轴向力设计值应根据下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.3 kN/m2；
每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 16.2 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，根据下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.81 kN；
连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.81 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.8结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；
Nl = 11.81 < Nf = 95.133,连墙件设计计算满足要求！
连墙件采取双扣件和主体结构连接。
由以上计算得到 Nl = 11.81小于双扣件抗滑力 12.8 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
１３、悬挑梁受力计算
悬挑脚手架水平钢梁根据带悬臂连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N作用，里端B为和楼板锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，斜钢丝绳支点距离墙体为 1４00mm，
水平支撑梁截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵御矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×４.８８ +1.4×4.725 = 12.４７ kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；

悬挑脚手架示意图

　　　　　　　　　　　　　　悬挑脚手架计算简图

经过连续梁计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为：
R[1] = 17.037 kN；
R[2] = 9.127 kN；
R[3] = 0.001 kN。
最大弯矩 Mmax= 1.91 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.91×106 /( 1.05 ×141000 )+
12.615×103 / 2610 = 17.736 N/mm2；
水平支撑梁最大应力计算值 17.736 N/mm2 小于 水平支撑梁抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
１４、悬挑梁整体稳定性计算
水平钢梁采取16号工字钢,计算公式以下

其中φb -- 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，根据下式计算：

φb = 570 ×9.9×88× 235 /( 1200×160×235) = 2.59
因为φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-)附表B，得到 φb值为0.961。
经过计算得到最大应力 σ = 1.91×106 /( 0.961×141000 )= 14.098 N/mm2；
水平钢梁稳定性计算 σ = 14.098 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
１５、拉绳受力计算
水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi根据下面计算

其中RUicosθi为钢绳 拉力对水平杆产生轴压力。
各支点支撑力 RCi=RUisinθi
根据以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=18.349 kN；
１６、拉绳强度计算
钢丝拉绳(支杆)内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=18.349 kN
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。

其中[Fg]-- 钢丝绳许可拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；
α -- 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。
得到：[Fg]=17.425KN<Ru＝18.349KN。
经计算，选此型号钢丝绳不能满足要求。
取6×19钢丝绳，最小直径为：１６mm。
钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU最大值进行计算作为拉环拉力N，为
N=RU=18.349kN
钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2；
所需要钢丝拉绳(斜拉杆)拉环最小直径 D=(18349×4/3.142×50) 1/2 =22mm；
１７、 锚固段和楼板连接计算
1）、水平钢梁和楼板压点假如采取钢筋拉环，拉环强度计算以下：
水平钢梁和楼板压点拉环受力 R=0.001 kN；
水平钢梁和楼板压点拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，根据《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要水平钢梁和楼板压点拉环最小直径 D=[1.462×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.136 mm；
水平钢梁和楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要确保两侧30cm以上锚固长度。
2）、水平钢梁和楼板压点假如采取螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算以下：
锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 0.001kN；
d -- 楼板螺栓直径，d = 20mm；
[fb] -- 楼板螺栓和混凝土许可粘接强度，计算中取1.57N/mm2；
[f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内锚固深度，经过计算得到 h 要大于
1.462/(3.142×20×1.57)=0.015mm。
螺栓所能承受最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN
螺栓轴向拉力N=0.001kN 小于螺栓所能承受最大拉力 F=67.51kN，满足要求！
3）、水平钢梁和楼板压点假如采取螺栓，混凝土局部承压计算以下：
混凝土局部承压螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向压力，N = 9.127kN；
d -- 楼板螺栓直径，d = 20mm；
b -- 楼板内螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；
fcc -- 混凝土局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；
经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=9.13 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
九、搭设安全注意事项
１、作业人员必需持证上岗。
２、搭设脚手架时应严格根据要求进行施工。
３、拧紧紧围绕件：（拧紧程序要合适），且要注意杆件搭设次序，严禁¢４８和¢５１钢管及其对应扣件混用。
４、凡患有高血压、心脏病等不适应高架作业人员均不准上架作业。
５、高空搭设时必需系好安全带、戴好安全帽。工具和扣件应包装好，以免下落伤人。
６、遇大风、大雨、照明不足时严禁上架操作。
７、按要求安放脚手板，铺设安全网，注（安全网和架子外转角立杆成９０度角）
８、搭设时应有专员指挥，悬挂好禁令标志牌。
９、划出工作区标志，严禁行人进入。
１０、统一指挥，上下呼应，动作协调。
１１、材料工具要用滑轮绳索运输，不得乱扔。
１２、立即和结构拉接或采取临时支顶，以确保搭设过程中安全。
１３、有变形杆件和不合格扣件（有裂缝、尺寸不符合、扣件不紧等）严禁使用。
１４、搭设前对搭设工人进行技术、安全交底，搭设工人，必需持证上岗，必需佩挂安全带。
１５、随时转正杆件垂直度和水平偏差，避免偏差过大。
１６、没有完成脚手架，每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。
１７、严格遵守先加固（拉接）后拆除标准，由上至下，后搭者后拆。
十、脚手架拆除安全技术方法
1、脚手架拆除作业应按确定拆除程序进行，即按搭设作业相反程序进行。
2、连墙件应在在其上全部可拆除杆件全部拆除以后才能拆除。
3、拆架前，全方面检验待拆脚手架，依据检验结果，拟订出作业计划，报请同意，进行技术交底后才准工作。
4、 架体拆除前，必需察看施工现场环境，包含架空线路、外脚手架、地面设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除尽可能拆除掉。
5、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专员指挥，严禁非作业人员进入。
拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开和另一人相关结扣时，应先通知对方，以防坠落。
6、在拆架时，不得中途换人，如必需换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。天天拆架下班时，不应留下隐患部位。
7、全部杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
8、 全部脚手板自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
9、拆下零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。

9.2 二～四层钢管悬挑架计算书
9.2.1 参数信息
1、脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 12.1 m，立杆采取单立杆；
搭设尺寸为：立杆纵距为 1.2m，立杆横距为1.05m，立杆步距为1.2 m；
内排架距离墙长度为0.30m；
大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；
脚手架沿墙纵向长度为 40.00 m；
三角形钢管支撑点竖向距离为 4.50 m；
采取钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆和立杆连接方法为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；
连墙件部署取两步三跨，竖向间距 2.4 m，水平间距3.6 m，采取扣件连接；
连墙件连接方法为双扣件；
2、活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构、装修脚手架；
同时施工层数:2 层；
3、风荷载参数
本工程地处河南郑州市，查荷载规范基础风压为0.450kN/m2，风荷载高度改变系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为1.128；
计算中考虑风荷载作用；
4、静荷载参数
每米立杆承受结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1581；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施和安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
9.2.2大横杆计算:
根据《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)第5.2.4条要求，大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。
1、均布荷载值计算
大横杆自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；
静荷载设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；
活荷载设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2、强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式以下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.22+0.10×1.47×1.22 =0.232 kN.m；
支座最大弯距计算公式以下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.22-0.117×1.47×1.22 =-0.272 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：
σ=Max(0.232×106,0.272×106)/5080=53.543 N/mm2；
大横杆最大弯曲应力为 σ= 53.543 N/mm2 小于 大横杆抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3、挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度。
计算公式以下：

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；
最大挠度计算值为：
ν=0.677×0.143×1/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×1/(100×2.06×105×121900) = 0.939 mm；
大横杆最大挠度 0.939 mm 小于 大横杆最大许可挠度 1200/150 mm和10 mm，满足要求！
9.2.3小横杆计算:
依据JGJ130-第5.2.4条要求，小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载部署下计算小横杆最大弯矩和变形。
1、荷载值计算
大横杆自重标准值：p1= 0.038×1.2 = 0.046 kN；
脚手板自重标准值：P2=0.3×1.05×1.2/(2+1)=0.126 kN；
活荷载标准值：Q=3×1.05×1.2/(2+1) =1.260 kN；
集中荷载设计值: P=1.2×(0.046+0.126)+1.4 ×1.26 = 1.97 kN；

小横杆计算简图
2、强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和大横杆传输荷载标准值最不利分配弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式以下:

Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式以下:

Mpmax = 1.97×1.05/3 = 0.69 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.696 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.696×106/5080=137.013 N/mm2 ；
小横杆最大弯曲应力 σ =137.013 N/mm2 小于 小横杆抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3、挠度验算