直流双环系统的设计及仿真分析课程设计.docx

武汉理工大学运动控制系统课程设计说明书学 号： 0121011360504课 程 设 计题 目直流双闭环系统的设计及仿真分析学 院自动化学院专 业自动化专业班 级自动化1005班姓 名柳元辉指导教师刘芙蓉2014年1月10日课程设计任务书学生姓名： 专业班级： 自动化1005班 指导教师： 工作单位： 自动化学院 题 目: 直流双环系统（一）的设计及仿真分析（四） 初始条件：已知电动机参数：电动势系数电枢回路总电阻触发整流环节的放大倍数电磁时间常数机电时间常数电流与转速反馈滤波时间常数；额定转速时的给定电压调节器，饱和输出电压。要求完成的主要任务: （包括课程设计工作量及其技术要求，以及说明书撰写等具体要求）试设计该转速、电流双闭环V-M调速系统（由三相半波相控变流装置供电），要求系统的调速范围D=10，稳态转速无差，电流超调量，空载启动到额定转速时的转速超调量。画出系统结构框图并计算：(1) 电流反馈系数（启动电流限制在以内）和转速反馈系数；(2) 设计电流调节器，计算电阻和电容的数值（取）；(3) 设计转速调节器，计算电阻和电容的数值（取）；(4) 让电机带载（，风机泵类负载）启动到额定转速，观察并录下电机的转速、电流等的波形，并进行分析。时间安排：2013.12.25布置课程设计题目 2013.12.26 - 2013.12.29 完成课程设计 2013.1230 2014.1.3 撰写课程设计报告 2014.1.6 答辩并上交报告指导教师签名： 年 月 日系主任（或责任教师）签名： 年 月 日武汉理工大学运动控制系统课程设计说明书 目录摘要11直流双闭环调速系统的组成21.1直流双闭环调速系统原理图21.2直流双闭环调速系统稳态结构图21.3直流双闭环调速系统动态数学模型32直流双闭环调速系统的设计42.1调节器的工程设计方法42.1.1典型I系统42.1.2典型II型系统52.2控制对象的工程近似处理方法62.3按工程设计方法设计直流双闭环系统的调节器72.3.1电流调节器的设计72.3.2转速调节器的设计113直流双闭环系统的仿真153.1电流环的仿真153.2转速环的系统仿真163.3波形分析18心得体会19参考文献20摘要直流电动机具有良好的启动、制动性能，宜于在宽范围内平滑调速在许多需要调速和快速正反转的电力拖动领域中得到了广泛的应用。对于经常正、反转运行的调速系统，如龙门刨床、可逆轧钢机等 ，缩短起、制动过程的时间是提高生产效率的重要因素。为此，在起动或制动过渡过程中，希望始终保持电流为允许最大值，使调速系统以最大加减速运行。当到达稳态转速时，最好是电流立即降下来，使电磁转矩与负载转矩相平衡，从而迅速转入稳态运行。实际上，由于主电路电感的作用，电流不可能突变，为了实现在允许条件下的最快起、制动，关键是要获得一段使得电流保持为最大值的恒流过程。采用电流负反馈能够得到近似的恒流过程，并且要做到在起动过程只有电流负反馈，在达到稳态转速时又只要转速负反馈，不再让电流负反馈发挥作用。为了使转速和电流两种负反馈分别起作用，可在系统中设置两个调节器，分别引入转速负反馈和电流负反馈以调节转速和电流，二者间实行串级连接，转速调节器的输出作为电流调节器的输入，再用电流调节器的输出去控制电力电子变换器UPE。电流环在内环，转速换在外环，形成转速、电流反馈控制直流调速系统。为获得良好的静、动态性能，转速和电流调节器一般都采用PI调节器。用工程设计方法来设计转速、电流反馈控制直流调速系统的原则是先内环后外环。步骤是：先从电流环开始，对其进行必要的变换和近似处理，然后根据电流环的控制要求确定把它校正为哪一类型的典型系统，再按照控制对象确定电流调节器的类型，最后按动态性能指标要求确定电流调节器的参数。电流环设计完成以后，把电流环等效成转速环的一个环节，再用同样的方法设计转速环。工程设计是在一定的近似条件下得到的，如果用MATLAB仿真软件SIMULINK进行仿真，可以根据仿真结果对设计参数进行必要的修正和调整。关键词：转速调节器、电流调节器、工程设计、MATLAB仿真直流双闭环系统的设计及仿真分析1直流双闭环调速系统的组成1.1直流双闭环调速系统原理图在系统中设置两个调节器，分别引入转速负反馈和电流负反馈以调节转速和电流，二者间实行串级连接，转速调节器的输出作为电流调节器的输入，再用电流调节器的输出去控制电力电子变换器UPE。电流环在内环，转速换在外环，形成转速、电流反馈控制直流调速系统。为获得良好的静、动态性能，转速和电流调节器一般都采用PI调节器。直流双闭环系统原理图如图1-1所示。图1-1 直流双闭环调速系统原理图ASR转速调节器 ACR电流调节器 TG测速发电机1.2直流双闭环调速系统稳态结构图两个调节器均采用带限幅作用的PI调节器，转速调节器ASR的输出限幅电压决定了电流给定的最大值，电流调节器ACR的输出限幅电压限制了电力电子变换器的最大输出电压。当调节器饱和时，输出达限幅值，输入量变化不再影响输出，除非有反向的输入信号使调节器退出饱和，相当于使该调节器开环。当调节器不饱和时，PI调节器工作在线性调节状态，其作用是使输入偏差电压在稳态时为零。直流双闭环系统稳态结构图如图1-2所示。图1-2 直流双闭环调速系统稳态结构图转速反馈系数 电流反馈系数1.3直流双闭环调速系统动态数学模型直流双闭环系统的动态结构图如图1-3所示。图1-3 直流双闭环调速系统动态结构图 图中WASR(s)和WACR(s)分别表示转速调节器和电流调节器的传递函数。2直流双闭环调速系统的设计2.1调节器的工程设计方法作为工程设计方法，首先要使问题简单化，突出主要矛盾。简化的基本思路是，把调节器的设计过程分作两步：第一步，先选择调节器的结构，以确保系统稳定，同时满足所需的稳态精度。第二步，再选择调节器参数，以满足动态性能指标要求。2.1.1典型I系统典型I系统开环传递函数选择为式中，T系统的惯性时间常数； K系统的开环增益。在典型I型系统中，只包含开环增益K和时间常数T两个参数，时间常数T往往是控制对象本身固有的，唯一可变的只有开环增益K。通过理论分析，可求得各项动态跟随性能指标与参数KT的关系。当系统的时间常数T为已知时，随着K值的增大，系统的快速性提高，而稳定性变差。典型I型系统动态跟随性能指标和频域指标与参数的关系如表2-1所示。参数关系KT0.250.390.50.691.0阻尼比z超调量s 上升时间 tr峰值时间 tp 相角稳定裕度 g 截止频率wc1.00 %76.30.243/T0.81.5%6.6T8.3T69.90.367/T0.7074.3 %4.7T6.2T65.50.455/T0.69.5 %3.3T4.7T59.2 0.596/T0.516.3 %2.4T3.2T 51.8 0.786/T表2-1 典型I型系统动态跟随性能指标和频域指标与参数的关系2.1.2典型II型系统在各种II型系统中，选择一种结构简单而且能保证稳定的结构作为典型II型系统，其开环传递函数为在典型II型系统的开环传递函数式中，时间常数T是控制对象固有的，待定的参数有两个，增加了选择参数工作的复杂性。为了分析方便，引入了一个新的变量h，令通过理论分析相关幅频特性参数，可计算出工程设计方法中计算典型II型系统参数公式：采用数字仿真计算，计算出对应于不同 h值的动态抗扰过程曲线，从而求出各项动态抗扰性能指标。典型II型系统阶跃输入跟随性能指标如表2-2所示。表2-2 典型II型系统阶跃输入跟随性能指标h345678910str / Tts / Tk52.6%2.412.15343.6%2.6511.65237.6%2.859.55233.2%3.010.45129.8%3.111.30127.2%3.212.25125.0%3.313.25123.3%3.3514.201控制系统的动态抗扰性能指标因系统结构和扰动作用点而异的，在分析典型II型系统的跟随性能指标时，是按准则确定参数关系，则有由上式可以计算出对应于不同 h值的动态抗扰过程曲线，从而求出各项动态抗扰性能指标。典型II型系统动态抗扰性能指标与参数的关系如表2-3所示。 表2-3 典型II型系统动态抗扰性能指标与参数的关系 h 3 456 7 89 10 3 Cmax/Cbtm / Ttv / T72.2% 2.4513.6077.5% 2.7010.4581.2%2.858.8084.0% 3.00 12.9586.3% 3.15 16.8588.1% 3.2519.8089.6%3.3022.8090.8% 3.4025.8572.2% 2.4513.602.2控制对象的工程近似处理方法（a）高频段小惯性环节的近似处理实际系统中往往有若干个小时间常数的惯性环节，这些小时间常数所对应的频率都处于频率特性的高频段，形成一组小惯性群。例如，系统的开环传递函数为 在一定的条件下，可以将它们近似地看成是一个小惯性环节，其时间常数等于小惯性群中各时间常数之和。它的频率特性为近似条件为：。工程计算中允许有10%内的误差，因此上述近似条件可写成，即为 （b）高阶系统的降阶近似处理以三阶系统为例，设若能忽略高次项，可得近似的一阶系统的传递函数为近似条件为：。（c）低频段大惯性环节的近似处理当系统中存在一个时间常数特别大的惯性环节时，可以近似地将它看成是积分环节。近似条件为：2.3按工程设计方法设计直流双闭环系统的调节器双闭环调速系统的实际动态结构图与图1-3不同，增加了滤波环节，包括电流滤波、转速滤波和两个给定信号的滤波环节。设置滤波环节的必要性是由于反馈信号检测中常含有谐波和其他扰动量，为了抑制各种扰动量对系统的影响，需加低通滤波这样的滤波环节传递函数可以用一节惯性环节表示，其滤波时间常数按需要选定。然而，在抑制扰动量的同时，滤波环节也延迟了反馈信号的作用，为了平衡这个延迟作用，在给定信号通道上加入一个同等时间常数的惯性环节，称作给定滤波环节。其意义是，让给定信号和反馈信号经过相同的延滞，使二者在时间上得到恰当的配合，从而带来设计上的方便。直流双闭环系统的动态结构图如图2-1所示。图2-1 直流双闭环系统的动态结构图2.3.1电流调节器的设计一般情况下，系统的电磁时间常数远小于机电时间常数，对于电流环来说，反电动势是一个变化比较慢的扰动，在电流的瞬时变化过程中可认为反电动势基本不变。在动态性能设计电流环时，可暂不考虑反电动势变化的动态影响。可以证明，忽略反电动势对电流环作用的近似条件是：式中 电流环开环频率特性的截止频率。电流环动态结构图如图2-2所示。图2-2 电流环动态结构图如果把给定滤波和反馈滤波同时等效地移到内环前向通道上，再把给定信号改成，则电流环便等效成单位负反馈系统。电流环等效单位负反馈系统结构图如图2-3所示。图2-3 电流环等效单位负反馈系统结构图最后，由于Ts 和 Toi 一般都比Tl小得多，可以当作小惯性群而近似地看作是一个惯性环节，其时间常数为简化的近似条件为 电流环小惯性环节近似处理结构图如图2-4所示。图2-4 电流环小惯性环节近似处理结构图（1） 反馈系数计算调节器ASR，ACR饱和输出电压启动电流限制在339A以内，额定转速时的给定电压，可求得电流反馈系数，转速反馈系数，同时可求得过载倍数。（2）确定时间常数整流装置滞后时间常数Ts。查表可得三相半波电路的平均失控时间为Ts=0.0033s。又已知电流滤波时间常数Toi=0.0022s，所以电流环小时间常数之和可近似处理为（3）选择电流调节器结构根据设计要求，并保证稳态电流无误差，可按典型I型系统设计电流调节器。电流环控制对象是双惯性型的，因此可用PI型电流调节器，其传递函数为式中 Ki 电流调节器的比例系数； 电流调节器的超前时间常数。电流环开环传递函数为因为，所以选择，用调节器零点消去控制对象中大的时间常数极点，以便校正成典型I型系统，因此式中，检查对电源电压的抗扰性能：，参看典型I型系统动态抗扰性能，各项指标都是可以接受的。（4）计算调节器参数电流调节器超前时间常数：。电流开环增益：要求时，按表2-1，应取，因此于是ACR的比例系数为（5）校验近似条件电流环截止频率：校验晶闸管整流装置传递函数的近似条件 满足近似条件校验忽略反电动势变化对电流环动态影响的条件 满足近似条件校验电流环小时间常数近似处理条件 满足近似条件（6）计算调节器电阻和电容模拟PI型电流调节器原理图如图2-5所示。取，根据运算放大器的电路原理，可以导出图2-5 模拟PI型电流调节器原理图按照上述参数，电流环可以达到的动态跟随性能指标为2.3.2转速调节器的设计用电流环的等效环节代替电流环，可得到转速环的动态结构图。转速环动态结构图如图2-6所示。图2-6 转速环动态结构图把时间常数为 1 / KI 和 Ton 的两个小惯性环节合并起来，近似成一个时间常数为的惯性环节，。为了实现转速无静差，在负载扰动作用点前面必须有一个积分环节，它应该包含在转速调节器 ASR 中，现在在扰动作用点后面已经有了一个积分环节，因此转速环开环传递函数应共有两个积分环节，所以应该设计成典型 型系统，这样的系统同时也能满足动态抗扰性能的要求。由此可见，ASR也应该采用PI调节器，其传递函数为这样，调速系统的开环传递函数为转速开环增益为转速调节器的参数包括 Kn 和n。按照典型型系统的参数关系，则有因此 （1） 确定时间常数电流环等效时间常数转速滤波时间常数转速环小时间常数（2） 计算转速调节器参数调速系统开环机械特性的额定速降，n的基准值应该为作为转速超调量，其基准值应该是，因此退饱和超调量可以由表2-3的数据经过基准值换算后求得，即可求得，查表2-3可知h应取4。则ASR的超前时间常数为转速开环增益ASR调节器的比例系数为（3） 检验近似条件转速环截止频率为电流环传递函数简化的条件转速环小时间常数近似处理条件（1） 计算调节器电阻和电容模拟PI型转速调节器如图2-7所示。图2-7 模拟PI型转速调节器与电流调节器类似，取，转速调节器参数与电阻、电容值为。3直流双闭环系统的仿真工程设计是在一定的近似条件下得到的，再用MATLAB仿真软件进行仿真，可以根据仿真结果对设计参数进行必要的修正和调整。3.1电流环的仿真电流环的仿真模型如图3-1所示。图3-1 电流环的仿真模型在仿真中增加了一个饱和非线性模块，双击该模块，把饱和上界和下界参数分别设置为限幅值6.5和-6.5，饱和非线性模块对话框如图3-2所示。图3-2 饱和非线性模块对话框仿真模型中参数是根据上述计算的结果决定的，参数关系是KT=0.5，PI调节器的传递函数为，利用仿真模型可以观察到当给定为ASR的饱和输出8V时电流环的阶跃响应的仿真结果。电流环的仿真结果如图3-3所示。图3-3 电流环的仿真结果在直流电动机的恒流升速阶段，电流值低于339A，其原因是电流调节系统受到电动机反电动势的扰动。它是一个线性增强的扰动量，所以系统做不到无静差，而是 3.2转速环的系统仿真带风机泵类转速环的仿真模型如图3-4所示。为了在示波器模块中反映出转速电流的关系，仿真模型中选用了Mux模块来把几个输入聚合成一个向量输出给Scope。Step1模块是用来输入负载电流的，PI参数采用前面设计结果，其传递函数为。ASR调节器的饱和非线性模块饱和上界和下界参数分别设置为限幅值8和-8，Step模块是用来输入转速给定的，额定转速为1000rpm，相应给定应设置为10，也可通过改变该设定值，观察双闭环系统的调速范围。图3-4 带风机泵类负载转速环的仿真模型让电机带载（，风机泵类负载）启动到额定转速，仿真后，观察并录下电机的转速、电流等的波形，如下图3-5示：图3-4 带风机泵类负载启动时的转速及电流响应曲线3.3波形分析通过对图3-5波形图分析可知，直流双闭环系统的起动过程经历了三个阶段，即：第一阶段是电流上升阶段，突加给定电压U*n后，Id上升，当 Id小于负载电流IdL 时，电机还不能转动。当Id IdL后，电机开始起动，由于机电惯性作用，转速不会很快增长，因而转速调节器ASR的输入偏差电压的数值仍较大，其输出电压保持限幅U*im，强迫电流 Id 迅速上升。直到，Id = Idm，Ui = U*im电流调节器很快就压制 Id 了的增长，标志着这一阶段的结束。第二阶段是恒流升速阶段，在这个阶段中，由于负载是风机泵类，负载的转矩与转速的平方成正比，即负载电流与转速的平方成正比，因此该过程中转速不是恒加速增大。第三阶段是转速调节阶段，当转速上升到给定值时，转速调节器ASR的输入偏差减少到零，但其输出却由于积分作用还维持在限幅值U*im，所以电机仍在加速，使转速超调。转速超调后，ASR输入偏差电压变负，使它开始退出饱和状态，U*i 和Id很快下降。但是，只要 Id 仍大于负载电流IdL，转速就继续上升。直到Id = IdL时，转矩Te= TL，则dn/dt = 0，转速n才到达峰值。由于系统受到电动机反电动势的扰动，导致满载时转速达不到设定的1000rpm。心得体会由于本人这学期在准备考研上课不常去，去了也在复习考研的课程，导致该门课程没学好。加上时间有些仓促，感觉做起课程设计很吃力，回想做课设的这些天，我感觉重要的是过程而不是结果，也许我的设计有很多缺陷或者错误，但是在做的过程中我学到了很多平时的学习中无法学到的知识和思考方法。这才是课设的价值所在。老师常说考试不是目的只是手段，我觉得做完课设也不是目的只是手段。它给我们提供了一个自己学习独立思考的机会，这是其他课堂或考试都做不到的。其实我们目前的知识还是十分有限的，有很多东西或许我们现在根本就理解不了的。可这并没有关系，关键是我们认真的去思考了，并且我们在这思考过程中得到了锻炼与提高。另外，这次课设让我认识到了运动控制的复杂性以及在工业应用中的重要性。我感到仅仅是课本上的那点知识是很有限的，我只是刚刚入门，还有很多东西要去学。在这设计过程中，我也曾经因为实践经验的缺乏失落过，也曾经仿真成功而热情高涨。生活就是这样，汗水预示着结果也见证着收获。劳动是人类生存生活永恒不变的话题。因此做的课程实际不尽如人意还望老师原谅。参考文献1王兆安，等电力电子技术M北京：机械工业出版社，20002王军自动控制原理M重庆：重庆大学出版社，20083周渊深交直流调速系统与Matlab仿真M北京：中国电力出版社，20044陈伯时电力拖动自动控制系统M2版北京：机械工业出版社，20055阮毅，等运动控制系统M北京：清华大学出版社，200620本科生课程设计成绩评定表姓 名柳元辉性 别男专业、班级自动化专业自动化1005班课程设计题目：直流双闭环系统（一）的设计及仿真分析（四）课程设计答辩或质疑记录：成绩评定依据：设计态度认真、遵守纪律（10分）绘图或仿真（20分）电路设计、参数计算正确（15分）报告规范，参考文献充分（10分）独立完成（20分）答辩（25分） 总分：_最终评定成绩（以优、良、中、及格、不及格评定）指导教师签字： 年 月 日1. 基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究2. 基于单片机的嵌入式Web服务器的研究 3. MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究 4. 基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制 5. 基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究 6. 基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器7. 单片机控制的二级倒立摆系统的研究8. 基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现 9. 基于单片机的蓄电池自动监测系统 10. 基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究11. 基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究 12. 基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发 13. 基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制 14. 基于单片机的自动找平控制系统研究 15. 基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发 16. 基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发 17. 模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现 18. 一种基于单片机的轴快流CO,2激光器的手持控制面板的研制 19. 基于双单片机冲床数控系统的研究 20. 基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制 21. 基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制 22. 基于单片机的软起动器的研究和设计 23. 基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究 24. 基于单片机的机电产品控制系统开发 25. 基于PIC单片机的智能手机充电器 26. 基于单片机的实时内核设计及其应用研究 27. 基于单片机的远程抄表系统的设计与研究 28. 基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制 29. 基于微型光谱仪的单片机系统 30. 单片机系统软件构件开发的技术研究 31. 基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制32. 基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制 33. 基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用 34. 基于单片机的光纤光栅解调仪的研制 35. 气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制 36. 基于单片机的数字磁通门传感器 37. 基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究 38. 基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究 39. 单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制 40. 基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪 41. 基于单片机的电机运动控制系统设计 42. 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MCS-51单片机构建机器人的实践研究 46. 基于单片机的轮轨力检测 47. 基于单片机的GPS定位仪的研究与实现 48. 基于单片机的电液伺服控制系统 49. 用于单片机系统的MMC卡文件系统研制 50. 基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究 51. 基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究 52. 单片机控制的后备式方波UPS 53. 提升高职学生单片机应用能力的探究 54. 基于单片机控制的自动低频减载装置研究 55. 基于单片机控制的水下焊接电源的研究 56. 基于单片机的多通道数据采集系统 57. 基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制 58. 基于单片机的红外测油仪的研究 59. 96系列单片机仿真器研究与设计 60. 基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造 61. 基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现 62. 基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制 63. 基于单片机的气体测漏仪的研究 64. 基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器 65. 基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究 66. 基于单片机的膛壁温度报警系统设计 67. 基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计 68. 基于单片机船舶电力推进电机监测系统 69. 基于单片机网络的振动信号的采集系统 70. 基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究 71. 基于单片机的叠图机研究与教学方法实践 72. 基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现 73. 基于AT89S52单片机的通用数据采集系统 74. 基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究 75. 机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统 76. 基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究77. 基于单片机系统的网络通信研究与应用 78. 基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究79. 基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究 80. 基于双单片机冲床数控系统的研究与开发 81. 基于Cygnal单片机的C/OS-的研究82. 基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究 83. 基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现 84. 变频调速液压电梯单片机控制器的研究 85. 基于单片机-免疫计数器自动换样功能的研究与实现 86. 基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现 87. 单片机嵌入式以太网防盗报警系统 88. 基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现 89. 单片机监测系统在挤压机上的应用 90. 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