复合料仓设计-毕业论文.doc

图书分类号：密 级：毕业设计(论文)复合料仓设计The Design Of Composite Silo 学生姓名单 春 雅班 级 09机制3学号20090616319学院名称机电工程学院专业名称机械设计制造及其自动化指导教师高 晔2013年5月22日 徐州工程学院学位论文原创性声明本人郑重声明： 所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果。除文中已经注明引用或参考的内容外，本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品或成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标注。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。论文作者签名： 日期： 年 月 日徐州工程学院学位论文版权协议书本人完全了解徐州工程学院关于收集、保存、使用学位论文的规定，即：本校学生在学习期间所完成的学位论文的知识产权归徐州工程学院所拥有。徐州工程学院有权保留并向国家有关部门或机构送交学位论文的纸本复印件和电子文档拷贝，允许论文被查阅和借阅。徐州工程学院可以公布学位论文的全部或部分内容，可以将本学位论文的全部或部分内容提交至各类数据库进行发布和检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。论文作者签名： 导师签名： 日期： 年 月 日 日期： 年 月 日IXIX徐州工程学院毕业设计(论文)摘要料仓结构广泛用于电力、煤厂、建材、粮食和冶金等工农业系统，可用来贮存煤炭、原材料、粮食、工业品或半成品。而料仓与液压传动相结合，将使得料仓的传动稳定性和连续性得到更强的保障，生产效能将明显提高。本文是针对料仓实际生产过程中出现的蓬煤问题展开的，即当空气中的水份渗透进煤中，从而固结，就会使得煤无法从料口中排出，降低生产效率。讨论过几个方案后觉得用液压驱动斗仓旋转来解决它，从斗仓结构设计到负载计算，到液压系统分析，螺旋输送机的选择，斗仓旋转负载，根据负载选择液压马达和液压泵，及泵站的结构选择，还有阀类的选型等，最后定型油箱。最后仓体上的回转支承的选择，以及重要零件的强度校核。设计过程中查阅了很多的专业资料，本设计运用本专业所有专业课程。关键词：料仓；液压；设计AbstractSilos are widely used in the coal industry, the electric power, the metallurgy, the building materials and industrial systems and so on. It is used for to store raw material, the fuel, the grains, the industrial product or the half-finished product.This article is for the actual production of silos in the process of the top coal issues, with moisture in the air, coal which also will be made from coal can not be expected from the population, the impact on production efficiency, the focus on this issue.Discussed several options, use hydraulic-driven struggle to resolve its rotating position, calculated from the load to the hydraulic system analysis, the screw conveyor, bucket load rotating positions, according to load and the hydraulic pump hydraulic motor choice, Pump Station and the structure of choice, valve type of selection, finally, the type of fuel tank.The final positions of the rotary bearing on the choice and important parts of the intensity of checking.In the design process, I have reviewed the relevant information, and the design was done by all the professional courses that I have learned.Because of my limited time and knowledge, it is inevitable errors in the text. Hope that teacher will give me more advice.Keywords silo hydraulic designI目 录摘要 Abstract 1 绪论11.1引言11.2蓬煤原因分析11.3几种常见的蓬煤解决方法21.4液压传动31.5解决方案32 液压系统的设计42.1液压系统分析42.2液压系统图43 螺旋输送机设计 6 3.1螺旋输送机工作原理6 3.2螺旋输送机的计算7 3.3结构设计84 料仓设计94.1堵仓原因分析9 4.2斗仓结构选择 9 4.3料仓负载计算 105 液压元件的选型14 5.1液压马达的选型14 5.1.1液压马达的工作原理145.1.3液压马达的计算与选用14 5.2液压泵的选择16 5.3电动机的选择176 液压泵站的设计186.1确定液压站的结构类型方案186.2液压控制装置（液压阀站的集成）186.2.1确定液压控制装置196.2.2油路板的安装方式196.3液压动力源装置（液压泵站）的设计216.4液压油箱的设计226.4.1油箱的设计要求及分类226.4.2油箱容量计算236.4.3箱底、支脚、放油塞、吊耳236.4.4隔板、除气网246.4.5管路的配置256.4.6过滤器266.4.7油箱的工作图样、材料和表面处理276.5液压阀类元件的选择276.5.1选用阀类介绍276.5.2阀类元件选择依据28 6.6液压油管的选择296.6.1管道的设计296.6.2油管的比较307液压系统性能的验算317.1管路中的压力损失317.2系统发热温升验算328 齿轮传动设计338.1回转支承选择338.2齿轮设计34结 论36致 谢 37参 考 文 献38附录39附录139附录2391 绪论1.1引言料仓一般指贮存散装物料的直立容器，常用于大量储存粮食，煤炭，水泥，木片，粮食产品和锯末等，可做为生产企业调节、运转和贮存物料的设施，也可作为贮存散料的仓库。现在料仓已成为国家经济腾飞中一项必不可少的工业物。 料仓结构的发展可归纳为以下几点：1、料仓容量方面就仓筒而言，五六十年代年代,贮仓直径和单仓容量都比较小；到了八九十年代仓筒直径可以达到20米，单仓容量可达15kt；现在有的筒仓直径达40米，单仓容量达30kt，甚至更大的。2、料仓结构发面大型筒仓的仓顶和仓上建筑结构一般采用轻型材料、网壳及网架结构，减少了自身载荷，从而对加强结构的稳定有很大作用。也有对配仓设备进行改革，在仓顶露天布设配仓设备的情况下，可以不用仓顶及仓上建筑。3、料仓自动化方面历经多年的不断发展，料仓设备的控制系统由最初的人控方式发展到现在的高水平自动化，在料仓内设置自动监控系统，从而自动消除仓内贮料的贴帮、堵塞、积滞等现象，提高了工作效率。料仓设备控制系统的高低代表了整套设备的高低，并且操作方式向人性化发展，使操作和维修更加方便。1.2蓬煤原因分析电厂煤仓的仓口都是上大下小，自上而下，单位横截面积越来越小；并且没有外力作用，仅靠自重力由上往下流动。当摩擦系数不变，在上层煤的重力作用下，煤越往下流动，煤与煤、煤与仓壁、仓壁对煤的挤压力越来越大，使仓壁上粘结上大量的煤，最终形成蓬煤现象。影响蓬煤形成速度的因素有： 1、煤与仓壁的摩擦系数：随着摩擦系数的变大，在仓壁上粘附的煤量也越来越大，更易形成程度深、体积大的蓬煤现象。 2、煤质的影响：不同煤质的煤，煤与仓壁的摩擦系数、煤与煤的摩擦系数不同，摩擦系数较大的煤易粘附在仓体上，从而形成蓬煤现象。当煤里含有粘度大的矿石时，情况更为严重。 3、颗粒度与低温的影响：煤粒越小，没事度对其影响越大；低温（0以下），煤与仓壁、煤与煤之间形成凝结，冻结在一起，形成蓬煤现象。 4、煤仓的结构：由于煤仓的地理位置限制，煤仓结构设计又不合理，也易形成蓬煤现象。1.3 几种常见的蓬煤解决方法依据贮仓设计手册,“原煤仓下宜装设圆形双曲线仓斗”, 大部分电厂采用了此方法,但也有一些电厂采用了截面为方形的原煤斗。当雨季时节，原煤易潮湿,蓬煤现象时常发生。现阶段常用的原煤仓清堵措施及缺点：1、人力破堵人力破堵一般通过捅煤孔捅煤、使用重锤敲击结煤位置、也可以在容易堵煤处的仓体外构造撞钟式重锤等来破碎。缺点：短时间无法疏通、耗费人力、效果不理想；对仓壁有很大破坏力；捅煤时会有大量原煤脱落在仓体外，对环境造成一定的污染；仓外高空工作，危险系数较高。2、仓壁振打器与人工击打的破堵原理相似,仓壁振打器通过靠高频振动和冲击力使粘附在仓体内壁上的煤慢慢松散,最后脱离。缺点：仓壁振打器必须在煤结的部位才能发挥其效用，而原煤仓的堵塞、煤结位置是不确定的，随煤质等原因影响其位置不断变化。若振打器处于煤结位置上面时易使煤越振越密实。振动器易造成仓壁破损，如仓壁开裂等。3、空气炮利用压缩空气的原理,使用可实现自动控制的快速排气阀、差压装置瞬间将空气压力能转变成空气射流动力能，喷出以压缩气体的强烈气流，直接冲入仓体的闭塞故障区以达到破堵目的。缺点：同仓壁振打器的缺点一样，因原煤仓的煤结、堵塞部位不能确定，随多种原因影响煤结的位置而不断地变化。甚至空气炮会使蓬煤越来越严重，造成“孔洞”现象。仓体内壁与空气炮连接位置的挡板增加壁仓的摩擦系数，堵煤的概率也会变大。4、内仓壁上加不锈钢或PU板内衬通过内衬特殊材料减小内壁摩擦系数,是目前作为防堵的措施之一。缺点：仓壁内附加物易脱落，使仓壁内粗糙，摩擦力变大，更易形成堵塞。仅半顶角较小的仓体应用仓壁加内衬。而仓属于中心流仓半顶角较大，内仓壁上的物料很难流动，所以其防堵效果不明显。通过以上几种常用的原煤仓清堵措施的比较，发现这些方式都难以在根本上解决蓬煤问题。1.4液压传动广泛使用的传动方法主要有驱动传动、电气传动、气压传动、液压传动。每个人都有自己的优点和缺点，通过机械传动齿轮，齿条，蜗轮，蜗杆齿轮，皮带，链条，齿轮杆和其他机械部件，它是最早和最常见的形式传输形式的发展。它具有驱动器准确可靠，操作简单，易于学习和直观的组织，负载传动比的变化影响小，受环境影响小等优点。但是，在全自动控制的情况下，简单地通过机械传动来完成难以操作的远距离控制，结构变得复杂和繁琐，自由的安装位置的微小变化等缺点，因此在许多情况下，其他传输方式正在逐渐被取代。本设计将采用液压传动。液压传动的优点是：液压传动因为是油管连接可以依据具体实际场所进行布置，比机械装置灵活，同时在装置运行过程中随意调速、大范围内也可以实现无级调速，可以比较平稳的传递载荷，不易磨损元件且噪音污染低，维护和使用十分便捷，液压传动系统借助于各种阀类很容易实现远程监控和远程操作以及过载保护，又液压装置结构紧凑且重量轻惯性小（同样功率的油马达比电马达体积小得多），液压元件已实现了系列化和标准化，便于使用和后期维护。1.5解决方案通过蓬煤原因分析及几种常见解决方法的比较，本设计在仓体上选择双曲线结构；动力系统采用液压传动；输送系统采用螺旋输送机，在根本上解决蓬煤现象。2 液压系统的设计2.1液压系统分析用液压能够实现旋转运动的有很多种方式，其中有:1、液压马达；2、齿轮缸；3、液压缸加齿轮齿条；4、摆动缸等，都是能够实现旋转运动的方式。第二种即齿轮缸，它在市场上比较少见，生产厂家比较少。并不常用。在此排除。第三种即液压缸加齿轮齿条，由液压缸驱动齿轮实现转动，但此方式只能实现来回旋转运动或摆动运动，不适合本设计中螺旋输送机的驱动。第四种即摆动缸，当它通入压力油后，通常主轴只能输出小于360度的摆运动，常用于工夹具夹紧装置、养料装置、转位装置以及需要周期性进给的系统中。在此它并不适合。故本设计采用液压马达，因为液压马达在工程上用的比较多，市场上标准系列产品，实现起来相对容易些，且有以下优点：1、从结构方面来 具有体积小、重量轻、结构简单、工艺性好、对油液的污染不敏感、耐冲击和惯性小等优点。2、从经济性方面 一般来说，液压马达的价格比较高且使用成本也较高，但其使用寿命比传统机械马达长。3、从整体系统性能方面 液压马达可选用双速马达，分别实现工进与快退。2.2液压系统图用液压马达来实现的系统图。如图2-1液压系统图。对照图分析油路，由双联泵产生油压，经过溢流阀，相当安全阀的作用，同时起到卸掉载荷的作用，左油路经过节流阀，控制流量稳定，通过单向阀达到执行元件-液压泵，单向阀可以防止油路倒流。所有元件之间的连接方式是管连接，防止油路的泄漏。图2-1 液压系统图 1油缸 2过滤器 3、4双作用叶片泵 5二位二通电磁阀 6三级同心溢流阀 7压力表 8单向阀 9三位四通电磁换向阀 10、13定量液压马达 11节流阀 12压力继电器 14顺序阀当双作用叶片泵工作时，三位四通电磁阀中电磁铁2Y、4Y得电，实现液压马达10、13的旋转，10、13分别为仓体旋转及螺旋输送机的驱动，其中电磁铁5Y通过控制二位二通电磁阀，从而使溢流阀6控制液压系统的流量，实现液压马达的变速。3 螺旋输送机设计3.1螺旋输送机工作原理 工业中螺旋输送机主要用于原料的输送，一般采用实体螺旋叶片，中间吊挂轴承等螺距的全叶式螺旋即S制法螺旋输送机。其结构图如下图3-1所示： 图3-1螺旋输送机1、 驱动装置 2、联轴器 3、壳体 4、出料口 5、旋转螺旋轴6、中间吊挂轴承 7、支座 8、进料口螺旋输送机的优点是结构紧凑而简单，横断面尺寸小；没有空返分支，可以在任何地方装载和卸载；被运送物料密封，工作可靠；造价较低，易于维修等。但不宜输送易变质的、粘性大的、易结块的及大块的物料；输送过程中物料易破碎，螺旋及料槽易磨损，且单位功率较大。国产螺旋输送机其螺旋直径为150160mm；螺旋转速为20190r/min;输送机长度为330m，每0.5m一个级差；可在环境温度-2050度的条件下工作，输送物料温度可达200摄氏度；生产率在4140t/h之间。由于螺旋叶片安装在中间轴承处要间断，所以轴承的尺寸要尽量小，以使螺旋工作面的间隙尽可能小，便于物料顺利通过和减少物料通过螺旋间隙时的运行阻力。螺旋是输送机的基本构件，由螺旋面焊接在轴上构成。螺旋的方向分为左旋和右旋两种，物料的输送方向由螺旋的方向和其转动的方向决定。根据叶片的形状，螺旋面分为实体的、带式的、叶片式的、齿形式等多种形状，如图3-2所示：图3-2 螺旋面形状a）实体螺旋；b）带式螺旋；c）叶片螺旋；d）齿形螺旋由于煤炭一般为松散物质，本设计采用实体螺旋式螺旋输送机。3.2螺旋输送机的计算 选择实体螺旋输送机为输送的设备，由经验公式 螺旋直径：，其单位为 （式3.1） 根据物料粒度，填充系数=0.250.3，取0.25 物料综合特性系数取0.0537 物料的单位容积重量=1 生产率为20 螺旋倾角影响，因为平放，所以取1.0计算结果：=0.310。螺旋直径应圆整到标准系列，标准系列为：0.1000.1250.1600.2000.2500.3150.4000.5000.6300.8001.001.25。取0.315；选用的实体螺旋其螺旋节距为叶片直径的0.8倍，即=0.8=0.252 转速n：螺旋轴的转速在满足输送能力的条件下不能过高，避免煤受到过大的切向力而被抛出，以致无法输送。因此，螺旋轴转速n不能超过某极限转速 , （式3.2）按上式计算得出的转速n值应圆整为下列转速：20，30，35，45，60，75，90，120，150查表得取40 ,得=71，圆整为标准转速，取=60螺旋直径D及转速n圆整后的数值，还需要对填充系数进行验算： 螺旋节距 （式3.3） 则，=0.283 值在表中推荐的范围0.250.30内 驱动功率： （式3.4）其中 生产率，取20 螺旋输送机的水平投影长度，取6 螺旋输送机的垂直投影长度，为0 物料阻力系数，由文献2查得=2.5 传动装置的总效率，取0.9计算结果为： 取=0.91扭矩： （式3.5） 其中 为驱动功率取0.91 为转速，取60 则=144.83.3结构设计本设计的螺旋给煤机采用LS315(=60)型实体螺旋输送机（附录1），其优点是：1、结构简单，横截面的尺寸小，制造成本较底。 2、便于在若干位置进行中间加载和卸载。 3、沿整个螺旋输送机，机盖可以较好地密封，因此在输送过程中，输入物料能够和外界隔离。机构上，螺旋机本体是输送机的主要部位，它是由主轴、螺旋叶片和筒体组成。螺旋叶片和出料口采用1Cr18Ni9Ti材料，具有耐高温、抗氧化的性能。螺旋机头部轴承、尾部轴承置于壳体外部减少了灰尘对轴承室的侵入提高了螺旋机关键件的使用寿命。中间吊轴承采用滚动、滑动可互换的两种结构，阻力小、密封性强、耐磨性好。吊轴承机外侧置式油杯,便于集中加油润滑。同时，为保证轴的强度和刚度，在中间节安装滑动轴承。驱动装置采用径向柱塞液压马达，功率适应性好。4 料仓设计4.1堵仓原因分析 堵仓的原因和部位是密切相关的 因为造成煤炭的流动或阻塞，除煤和矸石的物理机械性质外，主要的还取决于储煤仓本身的结构形式及其各部位的几伺条件。所以在研究分析储仓的原因时，是不能离开储煤仓的具体部位的。储煤仓通常由入口部分、储煤部分和排放部分组成。就通常使用的立眼圆筒煤仓而言， 从大量的堵仓事故中发现， 堵仓部位发生在储煤区段的很少， 绝大多数发生在排放区段。储煤区段堵仓大都是因为储煤仓的中心线不直、出现弯曲或仓径变化所致，排放区段起拱堵仓事故频额发生的原因则是因为这个区段的煤仓半径变小而引起的。仓径的缩小、储仓中心不直或弯血， 都会迫使煤流改变方向，从而引起煤粒间产生相互挤压和重新排列的现象， 于是产生阻滞力，阻止煤流的流动。一旦这种阻滞力超过了煤流流动的动力， 堵仓就会发生。因此， 凡是迫使煤流改变方向的区段， 凡是仓径缩小的区段，就是容易发生堵仓的部位。4.2斗仓结构选择既然斗仓部分是堵仓的多发部位， 缩小半径是造成堵仓的主要原因，那么防止堵仓就应集中到怎样来缩小斗仓半径才不致于引起堵仓这一问题上。在查阅资料，把卸载仓的斗仓部分改为双血线形式。并由实验数据证明了双曲线斗仓确实具有防止堵仓的功效。因为其截面收缩率是等值的，其半径缩小的轨迹是沿着指数曲线规律变化的。为充分保证双曲线的形态特征，在设计施工中，必须在竖直方向上保持一条合乎要求的光滑曲线，在水平方向上可以做成圆的内接多边形。且仓体内有螺旋切线，当仓体绕煤仓中心线转动，静止的螺旋切刀与旋转仓体形成相对旋切运动，螺旋切刀开始强制向下推煤，同时切除旋转锥仓壁上积煤，向下推入给煤机，形成强制输煤系统，从而瓦解堵塞基础，从根本上解决原煤仓堵煤问题。如下图4-1所示：图4-1 双曲线斗仓=常数 （式4.1） 式中 截面减小量 A 截面面积 C 截面收缩率，C取0.458 煤粒下降的微小高度 K 圆形斗仓型状系数，K=1储煤斗仓上直径=1.8m，斗仓下口=0.6m，斗仓上口仓壁初始倾角口=,高度=2.5m。4.3料仓负载计算本设计料仓上不是钢筋混凝土仓筒，下部是双曲线斗仓（Q235），由贮仓结构设计手册知，双曲线斗仓可按斗型计算贮料压力，仓壁内力，并去最大内力计算仓壁强度，以下以普通圆形浅仓计算：1）支撑斗仓需要的力为后续选用回转支撑，现先计算支撑料仓需要的轴向力。首先计算在蓬煤状态下，筒仓内的煤受筒仓壁的摩擦力。当料仓内物料计算高度与圆形筒仓内径之比小于1.5时为浅仓。 此斗仓为浅仓。正常情况下，钢仓任意深度处，作用于仓壁单位面积上的水平压力标准值和竖向压力标准值可按下式计算 （式4.2） 侧压力系数， 筒仓任意深度处，单位面积上竖向压力标准值 （式4.3） 冲击影响系数，因采用皮带装置输煤，取1.0 重力密度，取6 煤顶面至计算截面的距离 故 因此，筒仓s深度处面积上，煤受到的摩擦力f为 （式4.4） 外摩擦系数，0.6 积分，得筒仓内煤受摩擦力F 25.73又筒仓煤自重 筒仓煤对下部料仓垂直压力N 料仓煤自重 忽略料仓自重，得回转支撑所受的轴向力 现确定蓬煤状态下，料仓旋转的负载转矩： 2）料仓内壁受煤的摩擦阻力矩蓬煤时，煤层底端压应力为零，法向压应力不再随深度增加线性增加，而应该减少。考虑蓬煤方式的多样性，为简化计算，取线性减少。料仓顶部法向压应力可写为 （式4.5） 法向压力系数， =9.74如图，作用在高为处仓壁环向阻力矩表示为 式中， 图4-2 斗仓受力图 故 = =1.57积分，料仓内壁受煤的摩擦阻力矩为 =8.133）螺旋剪切煤层产生的阻力矩料仓内部螺旋从顶端向下左旋布置1.4m，螺旋高度取10mm。由前述蓬煤理论可知，蓬煤时煤的抗剪力 取料仓内各处煤的抗剪力均为。忽略螺旋受到的摩擦力，只考虑螺旋剪切煤层时沿周向方向的受力F，故在料仓h深度处 产生的剪切阻力矩 （式4.6）整理，积分 =5.74料仓旋转的负载力矩 =8.13+5.74 =13.87料仓的设计转速=6 ，故负载功率P （式4.7） = =8.715 液压元件的选型5.1液压马达的选型5.1.1液压马达的工作原理本设计采用径向柱塞式液压马达。 径向柱塞式液压马达工作原理：当压力油经固定的配油轴的窗口进入缸体内柱塞的底部时，柱塞向外伸出，紧紧顶住定子的内壁，由于定子与缸体存在一偏心距。在柱塞与定子接触处，定子对柱塞的反作用力为 。力可分解为 和 两个分力。当作用在柱塞底部的油液压力为，柱塞直径为，力和之间的夹角为 X时，力对缸体产生一转矩，使缸体旋转。缸体再通过端面连接的传动轴向外输出转矩和转速。以上分析的一个柱塞产生转矩的情况，由于在压油区作用有好几个柱塞，在这些柱塞上所产生的转矩都使缸体旋转，并输出转矩。径向柱塞液压马达多用于低速大转矩的情况下。5.1.2液压马达的计算与选用考虑到工况，斗仓的转速我们选择低速液压马达，其主要特点是排量大，可直接与工作机构连接，不需要减速装置，使传动机构大为简化，通常低速液压马达输出转矩较大，所以又称为低速大转矩液压马达。1、驱动料仓的液压马达选型：马达驱动齿轮从而带动料仓，故料仓的驱动功率(=8.71)即为马达输出功率,取齿轮副的传动效率，则需要的马达输出功率 输出转矩 马达排量 （式5.1） 马达排量 马达进出口压差，= -背背，马达背压，取0.5。=16-0.5=15.5 马达机械效率，取0.92故 为此，选择径向柱塞马达 1JMD-80，见附录2，主要技术性能如下： 排量 1.608 转速 10150 额定压力 16 额定转矩 3750根据驱动斗仓旋转所需的功率和斗仓的转速，再考虑到马达的流量损失，选择1JMD-80径向柱塞式液压马达。2、螺旋输送机的液压马达选型：马达直接带动螺旋给煤机，故螺旋给煤机的驱动功率(=0.91)即为马达的输出功率 =0.91 螺旋给煤机的轴转速=60，则马达输出转矩 =144.9 马达排量 马达排量 马达进出口压差，= -背背，马达背压，取0.5。=12-0.5=11.5 马达机械效率，取0.92故 为此，选择径向柱塞马达1JMD-40，见附录2，主要技术性能如下： 排量 0.201 转速 10400 额定压力 16 额定转矩 470根据驱动螺旋输送机旋转所需的功率和螺旋输送机所需求的转速，再考虑到马达的流量损失，选择1JMD-40径向柱塞式液压马达。1-JMD型径向柱塞马达是单作用曲轴连杆式马达，该马达具有转矩大、转速低、工作可靠、结构简单特点。试用于矿山、冶金、起重、船舶和运输提升等机械设备的液压系统。5.2液压泵的选择首先确定液压泵的最大工作压力。根据油泵的出油口处总的压力损失p和液压马达在运行中所需的最大压力，即 p为油液流经流量阀和其他元件的管路沿程损失、局部压力损失等，一般管路的节流阀调速系统p为(25)105Pa，对于管路及调速阀较为复杂的系统p一般取(515)105Pa，管路系统的沿程损失可以忽略不计，从而只考虑流经各控制阀的压力损失，p可以参照下表选取。表5-1 常用中、低压各类阀的压力损失()阀名(105Pa)阀名(105Pa)阀名(105Pa)阀名(105Pa)单向阀0.30.5背压阀38行程阀1.52转阀1.52换向阀1.53节流阀23顺序阀1.53调速阀35 由于采用双联泵故系统的最大压力。确定液压泵的驱动功率； （式5.2） 为泵的最大压力； 为泵的理论流量； 为机械效率，取0.7；计算结果 =13；查看参考书得 选择2CB-Fa32型液压泵，该液压泵的排量32.41；驱动功率13.6,同理=4。选择10C-FL，该液压泵的排量11.27；驱动功率为4.73；CB-Fa型齿轮泵结构简单、体积小、工作可靠、维修方便、对冲击负荷的适应性好，适用于工程机械、起重机械、矿山机械、农业机械及其他的液压系统。它的外形尺寸参考表5-2所示。表5-2齿轮泵技术规格型号压力Mp转速r/min排量mL/r驱动功率kW（n=1800r/min）质量kg额定最高额定最高2CB-Fa321417.51800240032.4113.613.910C-FL1417.5145011.274.7310.25.3电动机的选择确定液压泵的驱动功率:查电机产品目录、工况图,可知，最大功率出现在工进阶段，查资料，取泵的总效率，则泵的输入功率： 选择电机型号：根据机械设计手册查得：Y160L2-4，功率18.5,转速为3000。额定功率为15。效率为0.89，电流3505，最大转矩2.2。该电动机中心高为160，机座为长型，极数为4。 6 液压泵站的设计6.