资源描述
辽宁工程技术大学毕业设计
前言
大学四年的学习生活即将结束，毕业设计将成为我们展示四年学习成果的一个最好平台。毕业设计是大学本科教育的一个重要阶段，可以将我们所学的理论知识付诸于实践，是毕业前的综合学习阶段，是对大学期间所学专业知识的全面总结。它涉及到房屋建筑学、高层建筑、抗震、混凝土、结构力学等多门课程，应用到了很多重要实用的专业知识，比如有底部剪力法、D值法、反弯点法和弯矩分配法等，又涉及钢筋混凝土的配筋和计算，几乎涉及到了所有专业知识。为了做好本次毕业设计，我对大学所学的专业知识进行了及时而全面的复习，查补了以前学习上的漏洞，并借阅了许多相关的书籍和规范。我会很好的把握这次毕业设计的机会，将以前所学的知识应用到实践中去，这无论对以后的学习还是工作都将起到莫大的帮助。
我所选择的毕业设计题目是沈阳大北建筑工程公司办公楼，采用框架结构。框架结构是目前应用最为广泛的结构形式之一，这种结构形式建筑平面布置灵活，可以做成较大空间的会议室，车间，住宅等，可以分割成小房间，或拆除隔断改成大空间结构，立面也富有变化。通过合理的设计，框架结构本身的抗震性能良好，能承受较大荷载，能承受较大变形。因此，我所设计的公楼非常适合选用这种结构形式。本次设计主要分为建筑设计和结构设计。建筑设计包括：总平面图、平面图、立面图、剖面图及节点详图。结构设计包括：梁板布置图和配筋图。根据民用建筑实用、经济原则，在可能的条件下，注意美观的原则，本设计首先考虑办公楼的实用性，经济性，充分显示现代建筑的特点。结构计算严格按照最新国家规范的要求进行。
在毕业设计的三个月里，在指导教师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文翻译，我加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解，巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力，进一步掌握了Excel、Word 、AutoCAD及天正等软件的使用，以上这些说明从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。本次设计得到了指导教师们的大力帮助，在此特别表示感谢，尤其对我的指导教师袁景老师表示感谢。由于框架结构设计的计算工作量很多，包括地震作用、风荷载作用、恒载作用、活载作用下的梁端、柱端剪力、框架梁、柱的内力组合以及内力值的调整。在计算过程中以手算为主，辅以一些Excel计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。
1 设计基本资料
1.1 初步设计资料
沈阳市祥和水泥制造厂办公楼，位于沈阳市开发区，建筑面积约5849m²，层数为7层，建筑物使用年限为50年，抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组。拟建房屋所在地的设计地震动参数αmax=0.08，Tg=0.35s，基本雪压S0=0.50KN/ m²，基本风压ω0=0.55KN/ m²，地面粗糙度为C类。
1.2 设计任务
1.2.1 建筑及结构图纸
1) 建筑图纸：总平面图、首层平面图、标准层平面图、七层平面图、剖面图、主要立面图、各部分节点详图等。
2) 结构图纸：结构布置图、框架配筋图、梁柱截面配筋图等。
1.2.2 结构计算说明书
1) 计算一榀框架的内力及配筋。
2) 对典型楼板、楼梯及基础进行必要的设计验算。
3) 外文文献及翻译。
1.2.3 设计过程
1）确定结构体系与结构布置。
2）根据经验对构件进行初估。
3）确定计算模型及计算简图。
4）荷载计算。
5）内力计算及组合。
6）构件及节点设计。
7）编写设计任务说明书。
8）图纸绘制。
1.3 建筑设计
1.3.1 工程概况
沈阳市拟兴建7层建筑公司办公楼，建筑面积约5849m²，拟建办公楼所在地的设计地震动参数αmax=0.08，Tg=0.35s，基本雪压S0=0.50KN/ m²，基本风压ω0=0.55KN/ m²，地面粗糙度为C类。
1.3.2 平面设计
从结构平面形状上来分，建筑物分为点式和板式两大类，本设计采用板式。但板式平面短边方向侧向刚度差，当建筑高度较大时，不仅在水平荷载作用侧向变形会加大，还会出现沿房屋长度平面各点变形不一致的情况，在地震作用下，长度大的楼板在楼板平面内既扭转又扭曲，为了避免楼板变形带来的复杂受力情况，建筑物长度比L/B不宜超过4[3]，本设计满足平面形状限制的要求。
由于本市冬季气温较低，因此采用内廊式布置，走廊轴线距为2400mm。
1.3.3 立面设计
建筑物总高度23.4米，可以采用底部剪力法计算水平地震作用。屋面为上人屋面，女儿墙为0.9米高。
建筑立面上采用灰色面砖装饰，明显地表现出立面的节奏感和方向感。本建筑的窗均采用双层铝合金窗，且为平推窗，因为双层窗具有保温的作用。
为了避免地坪层受潮，使室内外地坪标高差为450mm，为了解决这个450mm的高差，使人容易上到地坪层，在门厅前做了一个台阶，台阶是供人们正常出入的，由于台阶伸出屋面，为了防雨而在其上设置了雨蓬[1]。
室内楼面采用了大理石楼面，显得豪华典雅，室内净高3.3米，满足了办公楼的使用要求[5]，墙面材料则采用了现今流行的喷塑方式，这样做的好处是避免刷白色涂料，脏了可以直接用抹布擦干净。
大厅处空间较大，采用了大吊灯，可使结构显得豪华庄重，地面则采用碎石水磨石磨光，碎石为彩色，使彩色与功能相协调，别具一格。
1.3.4 剖面设计
建筑共分为七层，室内外地坪高差为0.45m，为了室内装修和保温等因素，进行吊顶，这样楼中各种电线，保温管等都从吊顶中穿过，为了避免上下层之间固体传声，在吊顶中加入吸音材料。
2 结构布置及计算简图
2.1 结构布置及梁、柱截面尺寸的初选
2.1.1 结构平面布置方案
根据该办公楼的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其中结构平面示意图见图2-1。主体结构共7层，首层层高3.6m，其他层高均为3.3m，局部突出屋面的塔楼层高为2.4m。
楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚120mm，梁截面高度按梁跨度的1/12-1/8估算，由此估算的梁截面尺寸见表2-1，表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级。其设计强度C35（fc=16.7 N/ m²,ft=1.57 N/ m²）、C30（fc=14.3 N/ m²,ft=1.43 N/ m²）
图2-1平面结构布置图
Figure 2-1 Flat distribution of the structure
图2-2结构计算简图
Figure 2-2 Drawing of the structural design
2.1.2 梁截面尺寸初选
楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，取楼板厚度为120mm。梁的截面尺寸应满足承载力、刚度及延性要求。截面高度按一般取梁跨度的1/12-1/8估算[2]。为防止梁产生剪切脆性破坏，梁的净跨截面高度之比不宜小于4。由此估算梁的截面尺寸见表2-1，表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级。其设计强度C35（fc=16.7 N/ m²，ft=1.57 N/ m²），C30（(fc=14.3 N/ m²，ft=1.43 N/ m²)。
表2-1 梁截面尺寸（mm）
Table 2-1 beams cut to face size and each layer concrete strength grades
层次
混凝土强度
等 级
横梁（b×h）
纵梁（b×h）
次梁(b×h)
2～7
C30
300×600
300×600
200×500
1
C35
300×700
300×700
200×500
2.1.3 柱截面尺寸初选
1) 柱的轴压比设计值按照公式2-2计算：
(2-1)
式中：
β：考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数，边柱取1.3，等跨内柱取1.2,不等跨取1.25；
F：按照简支状态计算柱的负载面积；
g：折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取；
n：验算截面以上楼层层数；
2) 框架柱验算
(2-2)
由于本框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值[μN]=0.85，各层的重力代表近似取12 KN/ m²。由结构平面布置图可知边柱及中柱的负荷面积分别为7.2×3.0 m2和7.2×4.2m2。由公式（2-2）得第一层柱截面面积为
边柱
中柱
如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为420mm和488mm。
第二层柱截面面积为：
边柱
中柱
如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为420mm和488mm。
根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计中柱截面尺寸取值如下:
1层 500mm×500mm
2～6层 500mm×500mm
基础采用柱下独立基础，基础顶面距室外地坪0.5m。
框架结构平面布置如图2-1所示，计算简图如图2-2所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2-7层柱高度即为层高3.3m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，
3 重力荷载代表值计算
3.1 屋面及楼面的永久荷载标准值
屋面（上人）：
30厚细石混凝土保护层 22×0.03=0.66 KN/ m²
高分子改性沥青卷材防水层 0.3 KN/ m²
20厚水泥砂浆找平层 20×0.02=0.4 KN/ m²
150厚水泥蛭石保温层 5×0.15=0.75 KN/ m²
120厚钢筋混凝土板 25×0.12=3.0 KN/ m²
V型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/ m²
合计 5.36 KN/ m²
1～6层楼面：
瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 KN/ m²
120厚钢筋混凝土板 25×0.12=3.0 KN/ m²
V型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/ m²
合计 3.80 KN/ m²
3.2 屋面及楼面可变荷载标准值
上人屋面均布活荷载标准值 2.0 KN/ m²
楼面活荷载标准值 2.0 KN/ m²
屋面雪荷载标准值 0.5 KN/ m²
3.3梁、柱、墙和门窗重力荷载标准值计算
梁、柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载，计算结果见表3-1，对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载。
墙体为300mm厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，外墙面贴面砖（0.5 KN/ m²），内墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：
内墙体为200mm厚混凝土空心小砌块，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位墙面重力荷载为：
木门单位面积重力荷载为0.15KN/ m²，防火门单位面积重力荷载为0.2 KN/ m²，钢铁门单位面积重力荷载为0.4 KN/ m²，玻璃门单位面积重力荷载为0.3 KN/ m²。
塑钢窗单位面积重力荷载取0.4 KN/ m²，玻璃幕墙单位面积重力荷载取1.44 KN/ m²。
表3-1 梁、柱重力荷载标准值
Table 3-1 Roof beam , post gravity load standard value
层次
构件
b
/m
h
/m
hn
/m
γ
KN/m³
β
g
KN/m³
li
/m
N
Gi
/KN
∑Gi
/KN
1
边横梁
0.30
0.70
0.58
25
1.05
5.329
5.25
22
615.477
1882.307
中横梁
0.30
0.70
0.58
25
1.05
3.032
1.7
10
515.42
中横梁
0.30
0.70
0.58
25
1.05
3.032
1.95
2
20.782
次 梁
0.20
0.50
0.38
25
1.05
3.032
6.95
2
42.143
次 梁
0.20
0.50
0.38
25
1.05
3.032
5.9
8
143.105
次 梁
0.20
0.50
0.38
25
1.05
3.032
1.7
6
30.93
纵 梁
0.30
0.70
0.58
25
1.05
5.329
6.5
22
762.011
纵 梁
0.30
0.70
0.58
25
1.05
5.329
2.9
16
247.254
柱
0.50
0.50
0.38
25
1.10
13.475
4.85
44
2875.565
2～7
边横梁
0.30
0.70
0.58
25
1.05
4.568
5.4
22
542.619
1641.016
中横梁
0.30
0.70
0.58
25
1.05
2.599
2.0
2
10.395
中横梁
0.30
0.70
0.58
25
1.05
2.599
1.8
10
46.778
次 梁
0.20
0.50
0.38
25
1.05
2.599
5.9
8
122.661
次 梁
0.20
0.50
0.38
25
1.05
2.599
6.95
2
36.123
次 梁
0.20
0.50
0.38
25
1.05
2.599
1.8
6
28.07
纵 梁
0.30
0.60
0.48
25
1.05
4.568
6.6
22
663.201
纵 梁
0.30
0.60
0.48
25
1.05
4.568
3.0
16
219.240
柱
0.50
0.50
0.38
25
1.10
9.900
3.3
44
1437.480
8
突出
边横梁
0.30
0.60
0.48
25
1.05
4.568
5.4
4
98.658
240.692
中横梁
0.30
0.60
0.48
25
1.05
2.599
1.8
4
18.711
纵 梁
0.30
0.60
0.48
25
1.05
4.568
3.0
9
123.323
柱
0.50
0.50
0.50
25
1.10
9.900
3.6
12
427.680
注：1) 表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；G表示单位长度构件重力荷载；N为构件数量。
2) 梁长度取净长；柱长度取层高。
3.4 重力荷载代表值
集中于各质点的重力荷载Gi，为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙、柱等重量。各可变荷载的组合值系数按规范规定采用，无论是否为上人屋面，其屋面上的可变荷载均取雪荷载。
计算规则如下：
突出部分重力荷载代表值=屋面恒载+0.5×雪荷载+梁自重+0.5×（柱自重+墙重+门窗重）；
顶层重力荷载代表值=屋面恒载+0.5×雪荷载+梁自重+女儿强自重+0.5×（突出部分的柱、墙、门窗重+顶层的柱、墙、门窗重）；
其它层重力荷载代表值=楼面荷载+0.5×楼面均布活荷载+梁自重+ 0.5×（上层的柱、墙、门窗重+下层的柱、墙、门窗重）；
具体计算过程见表3-2。
表3-2 重力荷载代表值计算
Table 3-2 The representative value of the gravity load calculation
层数
楼板面积
恒荷载自重
可变荷载自重
恒荷载
可变荷载
梁自重
m2
KN/m2
KN/m2
KN
KN
KN
1
821.88
3.8
2.0
3212.144
1643.76
1882.31
2
821.88
3.8
2.0
3212.144
1643.76
1641.02
3
821.88
3.8
2.0
3212.144
1643.76
1641.02
4
821.88
3.8
2.0
3212.144
1643.76
1641.02
5
821.88
3.8
2.0
3212.144
1643.76
1641.02
6
821.88
3.8
2.0
3212.144
1643.76
1641.02
7
821.88
5.36
0.5
4405.277
410.94
1641.02
突出
96.12
5.36
0.5
515.203
48.06
240.69
续表3-2
层数
墙自重
柱自重
门窗自重
女儿墙自重
幕墙自重
重力荷载
KN
KN
KN
KN
自重KN
代表值KN
1
3321.161
2875.565
70.85
0
0
10975.00
2
2539.075
1437.48
51.21
0
0.403
9614.21
3
2539.075
1437.48
51.21
0
0.523
9614.33
4
2539.075
1437.48
51.21
0
0.523
9614.33
5
2539.075
1437.48
51.21
0
0.523
9514.79
6
2335.973
1437.48
55.24
0
0.523
9395.30
7
2300.045
1437.48
51.26
1355.4
0.463
9839.39
突出
241.981
427.68
5.09
0
0
1117.30
经计算得出：1层G1=10975.00KN
2层G2=9614.21KN
3层G3=9614.33KN
4层G4=9614.33KN
5层G5=9514.79KN
6层G6=9395.30KN
7层G7=9839.39KN
8层（突出）G8=1117.30KN
集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi如图3-1所示。
图3-1 各质点重力荷载代表值
Figure 3-1 various particles gravity load
representative plants
4 框架侧移刚度计算
4.1 框架梁柱的线刚度计算
在框架结构中，对现浇楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大了梁的有效刚度，减小了框架的侧移，为了考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取I=1.5I0（I0为梁的截面惯性矩），对中框架梁取I=2 I0来计算，横梁线刚度ib计算过程见表4-1；柱线刚度ic计算过程见表4-2。
表4-1 横梁线刚度ib计算表
Table 4-1 Line rigidity ib reckoner of the crossbeam
类别
层次
EC
/N/mm²
b /mm
h
/mm
I0
/mm4
l
/mm
Ec×I0/l
/N·mm
1.5Ec×I0/l
/N·mm
2.0Ec×I0/l
/N·mm
边横梁
1
3.15×104
350
700
1.0×1010
6000
5.25×1010
7.875×1010
1.05×1011
2~7
3.0×104
300
700
8.575×109
6000
4.288×1010
6.431×1010
8.575×1010
走道梁
1
3.15×104
350
450
2.658×109
2400
3.489×1010
5.233×1010
6.977×1010
2~7
3.0×104
300
450
2.278×109
2400
2.848×1010
4.271×1010
5.695×1010
表4-2 柱线刚度ic计算表
Table 4-2 Thread rigidity ic reckoner of the post
层次
hc/mm
EC/(N/mm²)
b×h/mm×mm
Ic/mm4
EcIc/hc/N·mm
1
4850
3.15×104
700×700
2.0×1010
1.29×1011
2～7
3300
3.00×104
600×600
1.08×1010
9.818×1010
4.2各层横向侧移刚度计算：(D值法)
柱的侧移刚度按式计算，视情况而定。根据梁柱线刚度比的不同，结构平面布置图中的柱可分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱以及楼电梯间柱等[7]。现以第二层C-9柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略，计算结果分别见表4-3、表4-4、表4-5。
第二层C-9柱及其相连的梁的相对线刚度如图4-1所示。
由表可得梁柱线刚度比为
图4-1 C-9柱及与其相连梁的相对线刚度
Figure 4-1 The C-9 column and the relative
line connected to the beam stiffness
表4-3中框架柱侧移刚度D值（N/mm）
Table 4-3 The frame post side of China moves rigidity D value (N/mm)
层次
边柱（10根）
中柱（10根）
αc
Di1
αc
Di2
3～7
0.837
0.304
32889
1.45
0.42
45439
783280
2
0.971
0.327
35377
1.617
0.447
48360
837370
1
0.814
0.467
30733
1.355
0.553
36392
671250
表4-4 边框架柱侧移刚度D值(N/mm)
Table 4-4 The frame post side moves rigidity D value (N/mm)
层次
B-1 B-12 E-1 E-12
C-1 C-12 D-1 D-12
αc
Di1
αc
Di2
3～7
0.655
0.247
26722
1.09
0.353
38190
259648
2
0.729
0.267
28886
1.213
0.378
40895
279124
1
0.610
0.425
27969
1.016
0.503
33102
244284
表4-5楼、电梯间框架柱侧移刚度D值(N/mm)
Tab 4-5 Between the building, the elevator the frame trestle side moves the rigidity D value (N/mm)
层次
中柱（8根）
E-2 E-3 E-5 E-8 E-10 E-11
E-6 E-7
αc
Di1
αc
Di1
αc
Di1
3～7
1.235
0.382
41328
0.655
0.247
26722
0.437
0.179
19366
539688
2
1.374
0.407
44032
0.729
0.267
28886
0.486
0.195
21097
567766
1
1.15
0.524
34484
0.61
0.425
27969
0.407
0.377
24810
493306
将上述不同情况下得到的同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑Di，如表4-6所示。
表4-6 横向框架层间侧移刚度（N/mm）
Table 4-6 The crosswise frame level the side moves the rigidity (N/mm)
层次
1
2
3～7
∑Di
1408840
1684260
1572616
由表可知，，故该框架为规则框架，满足要求。
5 横向水平荷载作用下框架的内力和侧移计算
5.1 横向水平地震作用下框架的内力和侧移计算
5.1.1 横向自振周期计算
按公式（5-1）
(5-1)
将G8折算到主体结构的顶层，即
结构顶点的假想位移由公式（5-2）～（5-4）
(5-2)
(5-3)
(5-4)
计算。计算过程见表5-1，其中第7层Gi为G7与Ge之和。
表5-1 结构顶点的假想位移计算
Table 5-1 The imagination displacement of the summit pinnacle of the structure is calculated
层次
Gi/KN
VGi/KN
∑Di/N/mm
△ui/mm
ui/mm
7
11147.06
11147.06
1572616
7.1
180.4
6
9395.3
20542.36
1572616
13.1
173.3
5
9514.79
30057.15
1572616
19.1
160.2
4
9614.33
39671.48
1572616
25.2
141.1
3
9614.33
49285.81
1572616
31.3
115.9
2
9614.21
58900.02
1684260
35.0
84.6
1
10975
69875.02
1408840
49.6
49.6
按公式（5-5）
(5-5)
计算基本周期T1,其中的量钢为m，取，则
5.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算
本例中，结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用[8]。结构总水平地震作用标准值计算如下：
因1.4Tg=1.4×0.35=0.49s<T1=0.51s，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数经查表，计算得
各质点的水平地震作用按公式（5-6）
(5-6)
计算。将上述和代入可得
具体计算过程见表5-2。各楼层地震剪力按公式（5-7）
(5-7)
计算，结果列入表5-2。
表5-2 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表
Table 5-2 Cut the strength reckoner in every particle horizontal horizontal earthquake function and floor earthquake
层次
Hi/m
Gi/KN
GiHi/KN·m
GiHi／∑GiHi
Fi/KN
Vi/KN
8
27.45
1117.30
30669.89
0.030
89.5
268.37
7
24.65
9839.39
242541.0
0.236
707.4
796.9
6
21.35
9395.30
200589.7
0.195
585.1
1382.0
5
18.05
9514.79
171742.0
0.167
500.9
1882.9
4
14.75
9614.33
141811.4
0.138
413.6
2296.6
3
11.45
9614.33
110084.1
0.107
321.1
2617.7
2
8.15
9614.21
78355.81
0.076
228.5
2846.2
1
4.85
10975.00
53228.75
0.052
155.3
3001.5
各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图5-1
图5-1 横向水平地震作用及楼层地震剪力
Figure 5-1 crosswise horizontal earthquake function and floor earthquake shearing force
5.1.3 多遇水平地震作用下的位移验算
水平地震作用下框架结构的层间位移△ui和顶点位移ui分别按公式5-8和公式5-9。
（5-8）
（5-9）
计算。计算过程见表5-3。表中还计算了各层的层间弹性位移角。
表5-3 横向水平地震作用下的位移验算
Table 5-3 Displacement checking computations under horizontal horizontal earthquake function
层次
Vi/KN
∑Di/N/mm
△ui /mm
ui /mm
hi /mm
θe=
7
796.9
1572616
0.51
9.53
3300
1/6512
6
1382.0
1572616
0.88
9.02
3300
1/3755
5
1882.9
1572616
1.20
8.14
3300
1/2756
4
2296.6
1572616
1.46
6.95
3300
1/2260
3
2617.7
1572616
1.66
5.48
3300
1/1983
2
2846.2
1684260
1.69
3.82
3300
1/1953
1
3001.5
1408840
2.13
2.13
4850
1/2277
由表5-3可见，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/1953〈1/550，满足要求，其中限值。
5.1.4 水平地震作用下框架内力计算
以结构图中⑨轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略。框架柱端剪力及弯矩分别按公式5-10和公式5-11。
(5-10)
(5-11)
计算，其中Dij取自表4-3，∑Dij取自表4-6，层间剪力取自表5-2。各柱反弯点高度比y按公式5-12
(5-12)
确定。本设计中底层柱需要考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其余柱均无修正。具体计算过程及结果见表5-4和表5-5。
表5-4 各层边柱端弯矩及剪力计算
Table 5-4 Curved square of post end of every side layer and cutting strength calculated
层
次
hi/m
Vi/KN
∑Dij
N/mm
边 柱
Di1
N/mm
Vi1
KN
K
y
m
Mijb
KN·m
Miju
KN·m
7
3.30
796.9
1572616
32889
16.67
0.873
0.35
19.25
35.75
6
3.30
1382.0
1572616
32889
28.90
0.873
0.4
38.15
57.23
5
3.30
1882.9
1572616
32889
39.38
0.873
0.45
58.48
71.47
4
3.30
2296.6
1572616
32889
48.03
0.873
0.45
71.32
87.17
3
3.30
2617.7
1572616
32889
54.74
0.873
0.5
90.33
90.33
2
3.30
2846.2
1684260
35377
59.78
0.971
0.485
95.68
101.60
1
4.85
3001.5
1408840
30733
65.48
0.814
0.673
213.71
103.84
表5-5各层
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