液化气储配站报告.doc

***建设项目环境影响
报 告 表
(适用于第三产业建设项目)

项 目 名 称
********液化供应有限公司
液化气储配站
建设单位(盖章)
********液化气供应有限公司
法 人 代 表

(盖章或签字)

联 系 人

联 系 电 话

邮 政 编 码

环保部门填写
收到报告表日期

编 号

**省 环 境 保 护 局 制

33

-
一、项目基本情况
项目名称
*******液化供应有限公司液化气储配站
建设单位
********液化供应有限公司
建设地点
**市**街道**村
排水去向
****-**河段
建设依据

主管部门

建设性质
补办
行业代码
D450
建设规模
占地面积：6562m2
总规模
储罐总容量175m3
总投资
700万元
环保投资
2.0万元（不含消防设施）

主 要 能 源 及 水 资 源 消 耗
名 称
现状年用量
年增用量
年总用量
水（吨）
11065
-
11065
电（KW·h）
50000
-
50000
燃煤

燃油

燃气

其它

二、项目周围环境概况
********液化供应有限公司液化气储配站（以下简称“项目”）选址于**市**街道**村，项目东南面、西南面和西北面均为空杂地，东北面200米处为**高速公路连接段公路。具体详见附图1项目地理位置图和附图2项目周边环境示意图。

三、环境功能区划及执行标准
(1)水环境
项目废水通过**溪排入****-**河段。根据《**市市域环境规划修编说明》：****-**河段现行功能为工农业用水、纳污水体，区划功能为工农业用水、城镇景观水域，水质目标为GB3838-2002《地表水环境质量标准》中的Ⅲ类标准，水质现状为超Ⅴ类。
⑵环境空气
项目所在区域环境空气功能区划类别为二类功能区，环境空气质量执行 GB3095-1996《环境空气质量标准》二级标准。
⑶声环境
项目所在区域为居住、商业、工业混杂区，环境噪声功能区划类别为2类功能区，区域环境噪声执行GB3096-93《城市区域环境噪声标准》中2类标准；边界噪声执行GB12348-90《工业企业厂界噪声标准》Ⅱ类标准。

四、环境质量现状及主要环境问题
1、环境质量现状
⑴水环境
****-**河段水域水质现状超过GB3838-2002《地表水环境质量标准》中的Ⅲ类标准，水质现状为超Ⅴ类。
⑵环境空气质量
项目所在区域的环境空气质量良好，符合GB3095-1996《环境空气质量标准》二级标准。
⑶环境噪声
项目所在区域环境噪声现状符合GB3096-93《城市区域环境噪声标准》2类标准。
2、主要环境问题
项目建设所带来的主要环境问题是： ①废水排放对****-**河段水域水质的影响；②液化气废残液排放对周边环境空气的影响；③职工生活垃圾对周围环境的影响；④潜在的液化气泄漏和火灾爆炸等突发性事故风险。

五、项目概况、建设内容
1、项目概况
*******液化供应有限公司液化气储配站原址位于**市**街道**罗裳山下，**************，是一家从事液化气零售、炉具零售的企业。该公司于2005年8月搬迁至**市**街道**村，搬迁后，新站工程总投资700万元，占地面积为6562m2，建筑面积为10000m2，其中生产区建筑面积为2500m2，辅助区建筑面积为7500m2。
2、工程规模
3台50 m3贮罐、1台25m3残液罐，总容积175m3，日充装量2.94吨液化气，年销量1000吨，供居民5000户。
3、平面布局
供应站生产区、辅助区、消防水池、门卫及行管用房等组成，具体如下：
生产区：包括液化气贮罐区(含烃泵)、联合厂房(含压缩机间、灌瓶间、实瓶库、空瓶库、装卸柱)；
辅助区：包括辅助车间和综合管理楼；
辅助车间：共一层，设有水泵房、配电房和发电机房；
综合管理楼：共三层，其中：
一层：设有值班室、仪表间、抽真空间、维修间、楼梯间、卫生间；
二层：设有资料室、财务室、站长室、会客室、卫生间；
三层：设有倒班宿舍及卫生间。
消防水池：容量为600m3；
此外，项目站区四周设有2.0米的非燃烧实体围墙。具体详见附图：****液化气公司平面布置图。
4、公用工程
①电气
生产用电属三相负荷，消防用水属二相负荷。本站常用电源由本地村用变压器低压侧引来，该变压器离本站约80～100米，供电电源先架空，至本站附近再改为电缆埋地引进。本站属三级负荷，消防属二级负荷、二级负荷需两回路电源供电，另一路备用电源由站内设一台75KW柴油发电机组提供。
由于液化气站具有爆炸危险场所，所以，配电装置(设备选择、配电室、水泵房、发电机房)及办公楼应设在非爆炸危险场所内，远离爆炸危险场所，为普通场所电气选型，配线等均采用普通型；罐区、生产厂房为爆炸危险场所，贮罐的安全阀、排污阀口处，以3m为半径的空间及生产厂房内部为1区爆炸危险场所，生产厂房门窗开口以下空间，水平距离7.5m的空间为2区爆炸危险场所；贮罐自外壁以外水平距离3m垂直高度3m以下空间为二区爆炸危险场所。
②消防及给排水
消防：本工程的贮罐区、联合厂房和装卸柱为甲类生产Ⅰ级防爆耐火等级为二级以上，其余为丙类生产类别厂房。根据《城镇燃气设计规范》的要求，消防设计的原则是贯彻预防为主，防消结合的方针，对于扑灭液化气火灾的根本措施是切断电源，然后采用移动式干粉灭火器和消防水冷却。站区应设有生产消防水池总容积600m3，消防泵房内应设有三台消防泵(两开一备)，消防给水管网应设计成环状布置，保证消防给水的安全可靠，并设有4个地上式消火栓和2个水泵接合器；在联合厂房(灌瓶间、装卸柱)和辅助厂房等处都配置相应数量的干粉灭火器，在罐区附近配置推车式干粉灭火器等消防设计。站区要求配备兼职的消防队员，以确保发生火灾时有消防自救能力。
给排水：项目给水水源为站内深井水，经取水泵加压进入站区蓄水池。给水包括消防用水、(消防冷却用水和水枪用水)和夏季喷淋用水，项目应配备的深井水的供水量应不小于12.5m3/h。罐区初期雨水、夏季喷淋水洗罐时污水经水封井、隔油池排出站外。
③土建工程
整个站区建筑包括贮罐区、联合厂房、综合管理楼、辅助厂房、消防水池。联合厂房、综合管理楼采用钢筋混凝土框架结构，200厚承重多孔砖；辅助厂房采用砖混结构，200厚承重多孔砖；消防水池为钢筋混凝土结构；贮罐基础为钢筋混凝土条形基础。
④防爆、防雷、防静电、抗震
液化石油属易燃易爆物质，站区属于易燃易爆场所。为保障供气，确保人民生命财产安全，站内电气设备的防爆等级及防雷等级，应按照GB50085-92《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》及GB50057-94《建筑防雷设计规范》、GBJ11-89《建筑物抗震设计规范》要求进行设计和施工。由于联合厂房属爆炸危险性的甲类生产厂房，故按防爆车间设计泄压面积，泄压比>0.15m2/m3,所有门窗必须外开，结构采用抗爆能力强的钢筋混凝土框架结构。贮罐设置固定式水喷淋、安全阀、液位、压力和温度监测仪表。站内设固定式和便携式可燃气浓度报警器,全天候监测。
5、主要配备设备(见表5-1)
　　　　　　表5-1 项目主要配备的设备一览表
序号
设备名称
型号
数量
备注
1
电脑加油机

4台

2
卧式储气罐
V=50m3
3个

3
残液罐
V=25m3
1个

4
烃泵
4.0KW
2个
1用1备
5
压缩机
7.5KW
2台
1用1备
6
灌装秤
M-2E
4台
/
7
检斤秤
M-4A
1台

8
倒空架
YSP-15
1台

9
动力箱
XL-21
3台

10
真空泵
0.55KW
1台
/
11
消防水泵
18.5KW
3台
2用1备
12
喷淋泵
3KW
1台
/
续表5-1
13
运输槽车
5～10t
1辆
/
14
干粉灭火器
小型
足量
/
15
照明箱
/
1台
/
16
防爆照明箱
BXM
1台
/
17
夏季喷淋泵
50DFL18-15*2
2台
/
18
可燃气体及井装置
/
1套
/
19
便携式可燃气体检测仪
/
1套
/
20
备用发电机
75KW
1台
柴油机

6、项目作业工艺流程：
　①汽车槽车的装卸料，贮罐间和倒罐，灌瓶和残液回收等作业，其作业工艺流程如下：

②倒罐

③充瓶
贮罐区的液化石油气用泵送到灌瓶间，通过机控灌装秤充瓶后，实瓶经液化气检斤秤检查合格，贮存待运。

④残液回收

7、污染因子识别
项目运营过程中主要污染源及污染因子识别，详见表5-2。
表5-2 项目污染源与污染因子识别表
污染源
来源
污染因子
废气
储罐大、工作损失
非甲烷总烃
油品跑、冒、滴、漏
非甲烷总烃
储罐泄漏、火灾、爆炸
油品、燃烧废气
备用发电机燃油废气
燃油废气
污水
初期雨水、洗罐水、生活污水
烃类物质、COD、BOD5、SS等
噪声
储罐车、备用发电机噪声
运行噪声
固体废弃物
生活区
生活垃圾
7、主要环境保护目标
根据现状调查和建设项目污染特征，确定本项目的评价范围：以站区界址东、南、西、北四面外延200米作为评价范围。在此范围内，周围无珍贵文物及珍贵动植物等环境保护目标，离项目最近的民居在项目东北面约距250米。根据该项目特点及周围环境现状调查，将该项目周边环境空气、声和水环境作为重点环境保护对象，具体为：
环境空气质量保护标准为GB3095-1996《环境空气质量标准》二级标准；****-**河段保护标准为GB3838-2002《地表水环境质量标准》中的Ⅲ类标准；环境噪声保护标准为GB3096-93《城市区域环境噪声标准》2类标准。

六、项目平面布置图、地理位置图
项目地理位置图、平面布置图详见附图1和附图2。

七、施工期环境影响
项目属补办环评手续企业，站区内生产区和辅助区设施均已建成，因此，在此不再对施工期的环境影响问题进行分析。

八、项目污染物产生情况、对环境的影响及防治措施
　　1、废水
项目运营过程产生的废水包括生产废水和职工生活污水。
生产废水：包括场地冲洗水、初期雨水、洗瓶水和喷淋冲洗水，具体如下：
（1）场地冲洗水：场地冲洗水主要用于灌瓶间，灌瓶间面积约84.0㎡，场地冲洗用水约30.0t/a；此部分水含有液化气残余物和悬浮物等。
（2）洗瓶水：洗瓶主要是洗气瓶外壁，项目年销售液化石油气1000吨，平均日销量2.94吨（约196个，以15kg/个装为主），实瓶存瓶量取计算月平均日销售量的1.5倍；空瓶存瓶量取计算月平均日销售量的1倍。经计算，项目所需钢瓶周转量约500个；这些钢瓶以一年洗一次计算，每瓶每次的洗瓶用水量取50L,则项目所需洗瓶水用量为25吨/年。此部分水含有液化气残余物和悬浮物等；
（3）初期雨水：

由上式计算Q=16.0L/(S·ha),项目总占地面积6562㎡,可计算出项目范围内暴雨时段地表水总流量10.50L/S,初期雨水取暴雨时段前30分钟地表水总流量,可计算得项目初期雨水量为18.9吨。
由于项目主要操作大多在生产厂房与辅助用房内进行，项目初期雨水中污染物主要来源于露天区内的储罐区和装卸车回车场滴露的的少量烃水混合物以及车辆汽油，因此初期雨水中污染物较少，粗估烃水化合物浓度100mg/L，则项目初期雨水中烃水化合物产生量约0.0019t。项目应考虑将每次的初期雨水经沉淀、隔油后外排入雨水管网。
（4）喷淋冲洗水：储罐在自然条件下，有可能因温度的升高出现爆炸等事故，因此一般储罐采取喷淋降温措施。根据项目储罐的安全设计，项目储罐温度控制临界点为35℃，当温度大于35℃时，将采取人工喷淋降温。根据**市高温情况，夏季出现高于35℃的季节主要集中在7～10月份，考虑下雨等因素，粗估需喷淋天数约90天/年，每天需喷淋时间约6小时（10点到16点时段），根据项目规模，项目夏季喷淋用水量为20m3/h，则由此计算出项目夏季用于人工喷淋储罐的用水量为10800吨/年；若以蒸发量10%计，则喷淋水排放量为9720吨/年，此部分水较为清洁，可经收集后循环回用。
由以上计算得出，项目生产废水年产生量为9763.9吨/年。其中43.9吨/年含有液化气残余物、悬浮物和少量汽油，经水封井、隔油池处理后基本可达GB8978-1996《污水综合排放标准》表4一级标准后排放，则对接纳水域水质的影响小。9720吨/年水质较为清洁，可满足夏季人工喷淋储罐水质要求，可经收集后循环回用，这样可大大节约水资源。
②生活污水：项目聘有职工12人，全部不住宿，参照GBJ14-87《室外排水设计规范》，不住宿职工生活污水排放量按40L/(d·人)计算，则项目生活污水排放量为0.48吨/天（168吨/年），主要含有机物和悬浮物。 项目生活污水水质通过类比分析确定，其污染物排放情况见表8-1。
　　　　　表8-1 项目生活污水污染物排放情况
项 目
pH（无量纲）
CODCr
BOD5
SS
NH3-N
废水水质(mg/L)
6.7～7.5
500
250
200
80
污染源强(kg/d)
——
0.24
0.12
0.096
0.038
目前，项目生活污水经化粪池处理后排放，由污水处理经验总结得知，生活污水经化粪池处理效果见表8-2。
表8-2 生活污水中经化粪池处理前后各污染因子浓度 单位：mg/L

CODcr
BOD
SS
NH3-N
处理前
500
300
200
80
处理后
200
150
100
40
由此可见，项目生活污水仅经化粪池处理只能达到GB8978-1996《污水综合排放标准》表4三级排放标准，不能达到GB8978-1996《污水综合排放标准》表4一级排放标准，项目生活污水排放会对接纳水域水质造成一定的影响。
鉴于项目生活污水排放量较小，仅为0.48吨/天，且项目绿化面积较大，因此，建议项目将生活污水处理后用于站区绿化用水，这样既可充分利用有机肥料，又可避免生活污水排放对接纳水域水质的影响。
2、废气
项目环境空气污染源为非甲烷总烃，主要来源于液化气装卸、灌装等产生的跑、冒、漏的工作排放问题，为无组织排放源，可由下估算其工作排放量：
LW＝4.188×10－7×M×P×KN×KC
　　式中：LW－工作损失（Kg/M3投入量）；
　　　　　M-项目液化石油气成份是丙烷（C3H8）和丁烷（C4H10），其分子量M＝48.2
P-项目安全阀定压1.05P操作。取P＝1.05
KN－周转因子（无量纳），取值按年周转次数（K）确定；
　　　　　(K≤36，KN＝1；36≤K≤220，KN＝11.467×K-0.7026；
　　　　　K≥220，KN＝0.26)；
　　取值如下：项目糟车约4天对储罐进行一次加气，K值为90；
KN＝0.486
KC：产品因子取1；
LW＝1.03×10－5 Kg/M3
项目年销量1000吨，液化石油气比重为1.52，则工作损失总排放量约0.68×10－2 Kg。
据以上分析，项目工作损失总排放量约0.68×10－2 Kg，站区内非甲烷总烃气体排放速率远低于GB16297-1996《大气污染物综合排放标准》表2二级排放限值10Kg/h,对周围环境空气质量影响小。
但项目应设置卫生防护距离，项目需设置的卫生防护距离如下：
卫生防护距离核算：
无组织排放量计算卫生防护距离公式如下：

式中：Cm—标准浓度限值（借鉴以色列国家标准小时浓度值5.0mg/m3）；
L—工业企业所需卫生防护距离；
r—有害气体无组织排放源所在生产单元等效半径（根据项目平面图换算，该站储罐区占地面积以S＝448.7m2计算，r=(S/3.14)0.5=11.95m）；
A、B、C、D—卫生防护距离计算系数（与当地风速有关，A取260，B取0.021，C取1.85，D取0.84）；
Qc—非甲烷总烃气体可达到的控制水平（0.32kg/h）。
经以上公式计算，站区内非甲烷总烃无组织排放时，卫生防护距离应为3.38m，根据卫生防护距离级差规定，项目最终的卫生防护距离确定为50米。
3、噪声
项目噪声主要来源于压缩机、运输车量及备用发电机等运行时产生的噪声，本次环评根据《环境监测技术规范第三册噪声部分》(国家环保局)的方法于2006年2月20日昼间对项目生产区噪声源强进行现场监测，其结果为85.0dB(A)(备用发电机不运行时)。
项目周边主要为空地，垃圾焚烧场，且项目噪声源强不大，经站区围墙、绿化带及空间距离隔声降噪后，边界噪声基本可达GB12348-90《工业企业厂界噪声标准》中的Ⅱ类标准限值内，则对周围环境的影响小。
4、固体废弃物
项目的固体废物主要是职工的生活垃圾，可按G=K×N×P×10-3计算：
式中：G— 生活垃圾年产量（吨/年）
K— 人均排放系数（Kg/人·天）
N— 人口数（人）
P— 年工作天数
参照**市现状，生活垃圾排放系数，不住宿工人取K=0.3kg/(人·天)，项目职工定员12人（不住宿），年工作日按350天计算，则项目生活垃圾产生量为1.26吨/年。
由于生活垃圾有机物含量较高，易腐烂分解，导致臭味难闻，污水横流，滋生蚊蝇，鼠害肆孽，传播疾病等环境的负面影响。因此，生活垃圾应分类收集，并及时由环卫部门清运至垃圾中转站统一处理，经严格管理后固废对环境的影响很小。
5、残液罐残液
项目设1台25m3残液罐对小气瓶的残液进行收集后，由外协单位处理回收作燃料等生产利用，不作进一步分析。

九、项目建设与相关政策适宜性分析
1、产业政策适宜性
　液化气燃料作为清洁能源正受到政府的鼓励和社会的广泛支持，项目建设符合国家相关产业政策。
2、清洁生产分析
本工程供应液化石油气清洁能源，替代现有的燃煤和人工煤气，大大减少了废气、废渣等污染物排放，工程本身就是一个清洁生产工程；瓶装和储存的介质为液化石油气，其主要含量C3H8占70%，C4H10占30%。工艺过程中只涉及压力、温度等物理变化，无化学变化，仅有微量的废气排出；站内设固定式和便携式可燃气浓度报警器，使事故排放或泄漏的液化气量限制在最小范围内；贮罐设固定式水喷淋、安全阀、液位、压力和温度监测仪表，以降低液化气的呼吸排放量，减少火灾机率；
推行清洁生产是一个持续改进的过程。建设单位应成立相应的组织机构，在工程的建设施工和生产运营中，制定相应的清洁生产管理计划，根据工程情况有组织、有计划的安排与协调，有序地持续推行清洁生产。
要实现清洁生产，除了采取先进的生产工艺和技术外，还需注意以下几点：
①加强内部管理，减少生产中的跑、漏现象；
②加强人员培训，提高职工清洁生产意识；
③加强外部联系，积极与地方环保部门协调，确定合理的管理目标，加强宣传，与地方有关部门协作，确保液化气储站的安全运行。
3、项目选址合理性分析
项目选址于**市**街道**村华表山下，**高速公路连接线旁，距离县城8公里处，符合当地燃气布点规划要求和社会经济发展需要，具有现实的社会效益与经济效益；且具备良好的交通运输、供水、供电等条件,远离城市居住区、村镇、学校、工业区、交通主干道等人员集中和流动量大的地区,最近的居民在其东北面距项目约250米，周边200米范围内无敏感目标；站址两面为比较平缓的山坡，工程地质条件比较好，项目选址合理的，且也获得**市市政公用事业管理局申批)。
4、总平布局合理性分析
项目总平布局主要依据GB50028-93《城镇燃气设计规划》进行评价,详见下表9-1。
表9-1 项目液化站考核标准和条件具备情况表
标准要求
条件具备情况
1
总平生产区（包括贮罐区和灌罐区）和辅助区应相对分开
已具备
2
生产区宜布置在站区全年最小频率风向的上风侧或上侧风侧
可达到
3
灌罐区的气瓶装卸平台前应有较宽敞的（不小于12m×12m）汽车回车场地
已具备达到条件
4
站区四周和生产区与辅助区之间应设置高度不低于2m的非燃烧实体围墙；
已具备
5
瓶装供应站的四周应设置高度不低于2m的非燃烧实体围墙。
已具备
6
生产区和辅助区至少应各设置1个对外出入口。
已具备
7
液化石油气的消防给水系统应包括：消防水泵、消防水泵房、给水管网、地上式消火栓和贮罐固定喷淋装置等。其中给水网不应小于两条。
已具备
8
瓶库区应分为实瓶区与空瓶区
已具备
续表9-1
9
气瓶不应设在地下室、半地下室或通风不良的场所
可达到
10
站内储罐与基地外建、构筑物间的防火间距要求（见下表9-2）
已具备
11
储罐与明火、散发火花地点和站内建、构筑物的防火间距要求(见下表9-3)
已具备
12
灌瓶间与瓶库与站外建、构筑物间的防火间距要求（见下表9-4）
设计可达到
13
站区绿化应符合下列要求：
生产区内严禁种植易造成液化石油气积存的植物；
生产区四周和局部地区可种植不易造成液化石油气积存的植物；
生产区围墙外2m可种植乔木。
已具备

表9-2 站内储罐与基地外建、构筑物间的防火间距（m）
容　　
罐　
　　　　　容
积

总　　(m3)
容
　积(m3)
（m3） 　　　　　　　　　　
积　　
罐　
　　　　　容
积

罐　　
罐　
　　　　　容
积

单　
罐　
　　　　　容
积

名　　称
51～200
≤50
居住区、村镇、学校、影剧院、体育馆等人口集中区
100
工业区
80
公路
III、IV级
20

表9-3 储罐与明火、散发火花地点和站内建、构筑物的防火间距（m）
积　　
罐　
　　　　　容
积

容　　
罐　
　　　　　容
积

罐　　
罐　
　　　　　容
积

单　
罐　
　　　　　容
积

总　　(m3)
容
　积(m3)
(　（m3） 　　　　　　　　　　

名　　称
51～200
≤50
明火、散发火花地点
50
民用建筑
45
灌瓶间、瓶库、压缩机室、汽车槽车库
20
空压机室、变配电室、仪表室、汽车库、机修间、新车库、门卫、值班室等
20
汽车槽车装卸台（柱）（装卸口）
20
消防泵房、消防水池
40
站内道路（路肩）
15
站区围墙
15

表9-4　　灌瓶间与瓶库和站外建、构筑物间的防火间距（m）
总存瓶量(t)
项目
≤10
明火、散发火花地点、民用建筑
25
汽车槽车装卸台（柱）（装卸口）
20
压缩机室、仪表室、汽车槽车库、空压机室、配电室
12
变电房、锅炉房、机修电气焊间、汽车库
25
新瓶库、真空泵房、备件库等非明火建筑
12
消防水池、消防泵房
20
站外道路（路肩）
15
站内道路（路肩）
10
站区围墙
10

十、环境风险评价
液化石油气具有易燃、易爆、易腐蚀、易麻醉的危害,具有较大的安全隐患；石油液化气闪点低，低于28℃，根据GBJ16-87《建筑设计防火规范》的规定，属一类火灾危险物品；根据《环境影响风险评价导则》，该项目风险评价工作等级定为一级。
本评价针对拟建工程可能存在的风险因素进行定性分析、预测和评估风险事故条件下的危险距离，并提出相应的事故防范措施和应急方案。
1、工程环境风险因素识别
10.1.1物料的危险、有害因素识别
项目使用的液化石油气立足国产气，其主要含量C3H8占70%，C4H10占30%；并有3×50m3液化气储罐。
（1）物料理化性质分析
①丙烷（propane,C3H8），分子量40.09，常温下为无色、无臭气体，能溶于乙醚、乙醇，微溶于水。其闪点为－104℃，自燃点为450℃，爆炸极限为2.3％～9.5％，最小引燃能量为0.26毫焦。其危险特性为：与空气混合能形成爆炸混合物，遇火星、高温有燃烧爆炸的危险。
②丁烷，无色气体，有轻微气味，对金属无腐蚀性。其闪点为－82℃，自燃点为462.2℃，爆炸极限为1.9％～8.5％。其危险特性为：与氧化剂接触能发生强烈反应，与空气混合能形成爆炸性混合物，遇火星、高温有燃烧爆炸的危险。
（2）液化石油气特性及危害性分析
①易汽化：液化石油气极易汽化，气体又比空气重，因而一旦泄漏，就会迅速在地面、空间与空气混合形成大面积的爆炸性气体，一旦遇到极微小的火花，就可以形成爆炸；
②易膨胀：液化石油气在常温常压下为气体状态，它是在低温或高压的条件下被压缩液化为液态，储存在压力容器中，具有热胀冷缩的性质，所以易膨胀，其受热膨胀系数极大，约相当于水的10～16倍。储存在钢瓶中的液化石油气，温度每升高1℃，液态体积就会膨胀增大约0.3～0.4%。由于液化石油气受热易膨胀，因而钢瓶如接触热源或超量充装，就极易发生钢瓶爆炸事故。
③易沉积：液化石油气气态比空气重，能飘浮在地面或在低洼处沉积，而不易扩散；
④易生静电: 液化石油气是由重碳氢化合物组成的混合物，并含有少量的硫化物等杂质，电阻率很高，所以当液化石油气从容器中高速喷出时，会与容器管口、喷嘴、破裂处与空气发生强烈摩擦，产生数千伏以上的静电电压。据测定，当静电电压大于350V时，其放电火花就可引起液化石油气燃烧和爆炸。
⑤可嗅性：液化气无特殊气味，为了易于察觉泄漏，在液化石油气中加乙硫醇等添加剂加臭。

⑥易燃烧、易爆炸性危害：液化石油气的爆炸下限低，当液化石油气在空气中的浓度达到1.5%时，就能形成爆炸性气体；液化石油气的点火能量小（小于0.4mJ），只要有极微小的火星就可引燃引爆；
⑦腐蚀危害：液化石油气对容器有腐蚀性。由于液化石油气中含有一定数量的硫化物，硫化物能同容器内壁表面的铁原子发生化学作用，生成硫化亚铁，附着于容器内表面，因此对容器有腐蚀作用。其腐蚀作用可以不断地使容器器壁变薄，降低容器的耐压强度，导致容器形成贯穿性缺陷而引起爆炸；同时生成的硫化亚铁粉末，会沉积在容器底部。这种粉末如随残液倒出，或使空气大量进入排空液体容器内，能与空气中的氧发生氧化反应，放热而发生自燃。
⑧麻醉作用危害：丙烷属微毒类，为单纯麻醉剂；在空气中含氧量19%是人们工作的最低要求，16.7%是安全工作的最低要求，含氧量只有7%时则呼吸紧迫面色发青。当空气中烷烃含量增加到10%以上时，则氧的含量相对减少，就使人感到氧气不足，此时中毒现象是虚弱眩晕，进而可能失去知觉，直到死亡。
10.1.2工程事故源项分析
液化石油气火灾、爆炸事故源项分析见图7-1，分析如下：

(1)自然危害因素分析
储罐区可能构成危害的自然因素有地震、雷暴和台风等。
①地震
地震是地壳运动的一种表现，是地球内部传播出来的地震波造成的地面震动，其中由地下构造活动产生的构造地震，破坏性大，影响面广。
根据GB186306-2001《中国地震参数区划图》，项目工程所在区域抗震设防烈度为7(Ⅶ)度。但由于地震因目前无法准确预报，具有突发的性质、毁灭性、次生灾害严重等特点，可使储罐区的地基开裂、下沉使储气罐甚至破裂，因此它是站区防范风险事故的主要对象之一。针对该地区地震强度和频度较高的特点，本项目的建、构筑物设计中，应均按VIII度地震烈度进行设防。
②雷暴
雷暴是造成储罐区出现意外事故的原因之一,雷暴击中储罐可引发火灾。因此本站区特别是储罐区内电器、器材的选择、设计安装、及维护需要执行有关标准规定。各类储罐、实瓶等生产设施需采取防雷、防静电接地等措施。重视防治雷暴工作，各防雷设施应定期进行检测，发现问题及时进行整改。
③台风
据相关资料统计，台风影响**市每年在4～6次，自5月中旬至11月中旬都有可能受到台风的影响，主要集中在7～9月 ，约占70%。
台风出现时带来的强烈风暴，可能造成项目的地面建筑物的破坏；项目的罐体、罐基础设计中需采取增加抗风圈、加强圈等抗风暴保护措施。
（1） 设备故障
角阀松动、减压器挡板失灵、密封件损坏等而泄露油气造成事故；
（3）人为误操作因素：由于管理人员、操作人员的素质、技术水平、应变能力及责任心等原因等造成的事故所占的比例也比较大。
①未按时校验，内部腐蚀主要是含硫天然气对储罐壁和汽瓶壁的电化学失重腐蚀、硫化物应力腐蚀和氢诱发裂纹而造成液化气泄露；
②钢瓶内充装了过量的液化石油气，在环境温度升高的情况下，瓶内液化气体剧烈膨胀，致使瓶体破裂；
③装有液化石油气的钢瓶靠近热源，使钢瓶内液化石油气迅速气化，压力随之增大，直至超过钢瓶允许压力而发生爆炸；
④钢瓶因撞击引起爆炸火灾事故；
⑤将液化气任意倒瓶，产生静电放电或挥发出的油气遇上明火而起火；
⑥擅自处理残液或充装气瓶，引起燃烧爆炸；
⑦运输过程中可能产生泄漏及碰撞等交通事故，遇明火可能发生火灾、爆炸事故。
10.1.3事故典型案例与原因分析
1、石油气储存过程中的事故
(1)首例低温储罐爆炸事故
1944年美国克利夫兰市的一座容积为2×104m3的钢制双壁低温液化气储罐突然破裂，大量液化气外泄并到处流散，流入城市下水管沟之后被引爆并发生大火。其后果是133人死亡，300多人受伤，直接损失达800×104美元以上。原因是钢材的强度和冲击韧性达不到要求，同时在结构计算方面也不够精确，属于选材不当与计算不准的设计错误。
(2)液化气储罐区火灾爆炸事故　
1966年法国的一个炼油厂的液化气罐区，在工人从球罐上取过气样之后，通至球罐底部取样管上的单向阀因被冰堵而不能自动关闭，致使大量液化气从取样管喷出形成气云。当气云飘移至数百米以外时被火源引燃，发生四处蔓延的大火。尽管消防人员尽力用水冷却整个罐区，但仍未能防止连续发生的球罐爆炸事故，造成了16人死亡、60人严重烧伤的重大伤亡事故。这是一起典型的由高压气体的节流效应引起的事故，其严重后果是强烈的热辐射造成的。
2、液化气罐车爆炸事故　
1978年7月11日14时30分左右，一列挂有一节容积为43m3的液化丙烯罐车的火车在西班牙巴塞罗纳市附近沿海岸行驶时爆裂，造成150余人死亡、120余人受伤、约100辆汽车被烧毁、14栋建筑物烧毁倒塌的重大事故。事故原因是，罐车内液化气装得过满，充满度接近100%，而且是上午气温较低时装的。一路之上经过烈日暴晒使罐内的液化丙烯因升温而膨胀，致使罐内的液体静压力超过容器的设计压力而出现裂纹。罐车内的液化丙烯从裂纹处大量外泄，蒸发后向空中扩散，被海边野炊的明火引燃，并因“回火”而造成容器爆炸。爆炸后容器沿周向焊缝断裂为两段，分别沿纵向往前后偏左的方向抛出约100m，其中前段与建筑物相撞，事故波及范围长200m以上，宽约30～80m。
3、石油气装卸过程中的事故
(1)储罐装载后油气大量外泄事故　
一艘液化气油轮在意大利的一个港口向一座容积约为2×104m3的低温储罐中装液化气时，工作一直很正常，但在储罐被装满之后过了18h，罐内压力升至0.7kPa(储罐设计压力为0.6kPa)，液化气蒸气开始通过安全阀外排。因排放了一个多小时仍然不能停止，故只好打开通气口大量排放。一直排放了3小时45分钟，罐内压力才恢复正常。除了损失一些产品之外，未引发更大的事故。原因是由于船内的液化气较重、温度较高，同时储罐内又存有大约1×104m3的较轻并较冷的液化气，当较重的热液化气被泵送入罐底时，与罐内原有的液化气没有很好地混合，形成了冷而轻的液化气在上层，热而重的在下层。热量以热波的形式自下而上传递，导致了上层的液化气体积膨胀并大量蒸发，罐内超压大量油气外排。这种现象被称为“热外溢”，遇到类似情况时应给予足够的重视。
(2)罐区火灾爆炸事故　
1977年9月，美国休斯顿炼油厂，当操作工人往一座球罐中输送液化异丁烷时发现罐上液位计的指针已指到刻度之外，便立即把进料切换到另一座球罐，可是在切换工作完成之前，第一座罐就爆炸了，致使大量异丁烷外泄，此时还想切断进入罐区的产品，但进料阀尚未关严就发生了大火，并很快地吞噬了整个罐区。该罐区共有球罐3座，卧罐5座和普通立式油罐4座，其中7座被彻底毁坏，并造成了人员伤亡，仅物质损失就达数百万美元。事后调查发现，首先爆炸的那座球罐上的液位计早已失灵但未发现，装入罐内的液化异丁烷也早已超出了允许灌装量，而且罐上的安全阀也已经失灵，球罐是因超压而爆炸的。起火原因可能是由爆炸碎片相撞产生火花所致。此外，由于液化气储罐与液体石油储罐混置，以及控制进料的电动阀因停电而无法关闭等原因，更助长了灾情的延续。
4、维修过程中的事故
　　大型钢筋混凝土双壁低温储罐在维修时爆炸　1970年美国建成了一座容积为9.5×104m3的钢筋混凝土外壳、铝与多种有机合成材料构成多层衬里的双壁低温液化气储罐。该罐使用后一直漏气，估计是衬里有问题，故在运行两年多之后排空维修。但在维修过程中储罐突然爆炸，造成罐毁人亡的严重后果。分析事故原因认为，由于在运行中罐内的液化气已经通过衬里上的细微裂缝渗漏到中间的绝缘隔层中，当衬里被打开后，隔层中的液化气在罐内蒸发达到爆炸浓度又遇火源。通过这次事故的教训，许多类似的储罐出了问题就报废，不敢再修理了。
　　通过上述事故案例可以看出，许多重大石油天然气事故的直接原因是由于人的疏忽，或对存在的事故隐患缺乏足够的认识所致，而且多数事故原因是属于常识性的。因此在充分了解石油气危险特性的前提下绝大多数事故都是可以预防的。
10.2 站场火灾、爆炸危险性评价
采用“道化学评价法”（第七版）评价建设项目可能发生的火灾、爆炸事故的危险度。“道化学评价”程序见图7-2。
确定物质系数MF

计算特殊工艺
危险系数F2
计算一般工艺
危险系数F1

确定工艺单元危险系数F3=F1×F2

确定火灾、爆炸指数
F&EI=MF×F3

补偿前危险度
计算安全措施补偿系数C1×C2×C3
补偿后危险度

图7-2 道化学评价程序简图
10.2.1 预评价单元
根据拟建项目建设概况，本评价选取储罐站作为评价单元。
10.2.2 物质系数（MF）的确定
物质系数（MF）是表述物质由燃烧或其它化学反应引起的火灾、爆炸过程中释放能量大小的内在特性，代表正常环境温度和压力下物质的危险性，它取决于物质的可燃性Nf和化学活泼性Nr。
评价单元的主要物质为CH8，且为常温下操作，查得物质系数为21。
10.2.3工艺危险系数的确定
将单元的工艺条件按照“一般工艺危险系数（F1）”和“特殊工艺危险系数（F2）”逐项打分，求得相应的系数F1和F2，那么，该单元的工艺危险系数（F3）为：F3=F1×F2