高铁桥墩脚手架综合项目施工专项方案.doc

新建XX至XX铁路客运专线站前工程YWZQ-XX
桥涵脚手架施工方案

编制：
审核：
批准：

XX集团有限公司XX铁路土建XX项目经理部

二○一三年四月

目 录
1编制根据、编制目及编制范畴 1
1.1编制根据 1
1.2编制目 1
1.3编制范畴 1
2 工程概况 2
2.1 工程简介 2
2.2 地形与地质 2
2.3 水文与气象 2
2.4 地质构造与地震 3
3 安全管理办法 3
3.1总体办法 3
3.2安全保证组织办法 4
4 脚手架施工方案 6
4.1构配件规定 6
4.2构造规定 6
4.3杆件搭设规定 8
5 安全规定 11
附件1 落地式脚手架人行爬梯检算书 13

1编制根据、编制目及编制范畴
1.1编制根据
新建XX至XX铁路站前工程YWZQ-XX实行性施工组织设计
新建XX至XX铁路指引性施工组织设计。
新建XX至XX客运专线（YWZQ-XX）施工图。
新建XX至XX铁路站前工程YWZQ-XX合同文献。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
《高速铁路桥涵工程施工技术指南》（铁建设[]241号）
《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-）
《铁路工程基本作业施工安全技术规程》（TB 10301-）
1.2编制目
为保证XX集团有限公司XX铁路土建XX项目经理部标段内工程顺利进行，加强对XXXX脚手架作业施工管理，最大限度地避免和减少人身伤害和财产损失，保证施工生产顺利进行，XX集团有限公司XX铁路土建XX项目经理部特制定脚手架施工方案。
1.3编制范畴
新建XX至XX铁路XX段范畴内特大桥6座，大桥5座，中桥3座，涵洞8座。墩台共计346个，本方案编制范畴为XXXX内桥涵工程脚手架作业。

2 工程概况
2.1 工程简介
XX铁路站前工程YWZQ-XX段位于XX市渝北区、长寿区境内，起讫里程为D1K44+022.9～D1K63+921.086，正线长度16.95Km。
其中桥梁10878.47延长米/14座，其中特大桥9384.06延长米/6座，大桥1200.26延长米/5座，中桥294.15延长米/3座，框架涵152.11横延米/9座。桥墩共计318个，桥台28个，共计混凝土19万立方米。
2.2 地形与地质
沿线地形受地质构造控制，背斜成条状中低山，向斜成宽缓低山丘陵谷地，构造线与山脊一致，呈北东向展布，沿线路过了条状中低山区、丘陵区、坪状低山区。
该段处在条状中低山区内，该区丘坡、沟槽相间分布，地形波状起伏，岸坡坡度为10～30°，基岩多覆盖，某些坡面为水田。重要地质问题有：溜坍地质、顺层、岩溶、岩溶水、煤层瓦斯和采空区、软土、松软土等。
本标段桥梁基坑所处位置地质状况大体为地表往下2m为粉质黏土，2m～5m为强风化砂岩夹泥岩，5m如下为弱风化砂岩夹泥岩，某些桥梁基本位置因受渝利铁路及地方工业园区建设影响，地面往下3m以内为人工填土。
2.3 水文与气象
地表水重要以鱼塘水、沟水为主，水量受季节影响较大。地下水有第四系孔隙水及基岩裂隙水两类，因覆盖多为黏性土，透水性及富水性均较差，孔隙水不发育；段内基岩以泥岩为主，隔水性较好，基岩裂隙水不发育，水量甚微；砂岩段构造裂隙较发育，裂隙水较丰富。
河流洪水重要由暴雨形成，其洪水发生时间和地区别布规律与暴雨发生规律相一致，洪水过程重要是单峰，峰顶持续时间短，洪水历时普通为1～3天。河流主汛期为5～7月。本标段沿线属亚热带季风湿润气候区，气候温和，四季分明，水热充分，冬暖、春早、夏热，降水充沛，湿度大、云雾多。具备层次分明山地立体气候和明显盆地气候特性，其气候特点大体相近。沿线重要区县全年气象资料详见下表。
沿线重要气象资料汇总表
区县
年平均气温（℃）
极端最低气温（℃）
极端最高气温（℃）
年平均降雨量（mm）
日最大降雨量（mm）
年平均风速（m/s）
最大风速(风向)
渝北
18.8
-2.8
41.7
1192.9
221.3
2.0
23(NE)
长寿
17.5
-2.3
42.3
1154.8
196.3
1.8
22.7(WSW)
2.4 地质构造与地震
据国家地震局颁布《中华人民共和国地震动参数区划图》（1/400万、）和设计资料显示，沿线通过本标段地区地震动峰值加速度为≤0.05g（相应地震基本烈度≤Ⅵ度），动反映谱特性周期为0.35s。
3 安全管理办法
3.1总体办法
建立健全施工安全保证体系和监督体系。成立以项目经理为组长安全领导小组，按规定设立安全生产管理机构，配足安全生产管理人员。严格执行施工安全各项规章制度，科学制定施工方案，建立完善安全责任制，贯彻施工安全办法和责任，严格责任追究；严格按审定方案、范畴和批准筹划组织施工，做到分工明确，责任清晰，办法详细，管理到位。
订立安全责任状，贯彻责任制。项目经理部同各作业工区订立施工安全责任状，明确职责；作业工区同工班、职工订立责任状，作业人员按照各自岗位，恪尽职守。对于违规指挥，违规作业人和事，发现一起，解决一起，直至清理出施工现场、罢免下岗，决不姑息迁就。
3.2安全保证组织办法
1）保证安全生产组织办法
项目安全质量部是本项目安全生产监督检查主管部门，各级安全专（兼）职人员是项目监督检查人员。在上级主管部门领导和指引下，按照国家、行业关于安全生产法律、法规、规范、原则等，对项目安全工作行使监督检查、指引服务职能。发现安全事故隐患，及时向工程负责人和安全生产管理机构报告；对违章指挥、违章操作，予以及时制止。
作业人员有权对施工现场作业条件、作业程序和作业方式中存在安全问题提出批评、检举和控告，有权回绝违章指挥和强令冒险作业。
2）做好安全生产教诲与培训
项目经理、项目副经理及重要管理人员、技术人员和专职安全人员均要进行安全知识培训，合格后方可从事生产管理工作。
组织施工人员进行模板支架施工安全教诲培训。作业人员遵守安全施工强制性原则、规章制度和操作规程，对的使用安全防护用品、机械设备等。对从事特种作业人员，按照国家关于规定通过专门安全作业培训，并获得特种作业操作资格证书后，方可上岗作业。对已获得上岗证者，要进行登记存档规范管理。对上岗证要按期复审，并设专人管理。
安全教诲培训考核不合格人员，不得上岗。
采用新技术、新工艺、新设备、新材料时，对作业人员进行相应安全生产教诲专项培训。
3）严格安全生产检查
项目经理部每月至少组织一次由关于职能部门负责人和项目专职安全员参加安全生产大检查，并积极配合上级主管部门进行安全专项和重点检查；架子队每旬进行一次检查；班组每日进行自检、互检、交接班检查。
开工前安全检查
重要内容涉及：施工组织设计与否有安全办法，施工机械设备与否配齐安全防护装置，安全防护设施与否符合规定，施工人员与否通过安全教诲和培训，施工安全责任制与否建立，施工中潜在事故和紧急状况与否有应急预案等。
定期安全生产检查
每月组织安全生产大检查，积极配合上级进行专项和重点安全检查；班组每日进行自检、互检、交接班检查。
经常性安全检查
安检工程师、安全员寻常巡回安全检查。
季节性、节假日安全生产专项检查
雨季、夜间、节假日，针对模板支架施工特点进行专项安全检查。
4 脚手架施工方案
4.1构配件规定
扣件式钢管脚手架系以原则钢管扣件（立杆、横杆和斜杆），以特制扣件作连接件构成脚手骨架，与脚手板、防护构配件等搭设而成。
钢管采用外径48mm，壁厚3.6mmQ235钢焊接钢管，也可采用同规格无缝钢管或外径50～51mm、壁厚3～4mm焊接钢管。有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹者，不得使用。立杆、纵向水平杆钢管长度普通为4～6m，或每根最大重量以不超过25.8kg为宜。横向水平杆普通长为1.5～3m。
连接用可锻铸铁扣件有三种，即直角扣件（十字扣），作两根垂直相交钢管连接用；旋转扣件（四转扣），供两根任意相交钢管连接用；对接扣件，供对接钢管用。当扣件螺栓拧紧力矩达40N·m时扣件不得破坏。
脚手板普通用厚2.0mm钢板压制而成，表面压有防滑孔，板长2～4m，宽250mm；木脚手板用厚50mm松木或杉木制成，板长普通为3～6m，宽不不大于150mm，每块重不超过30kg。防护构配件可用管材、型材或线材。
4.2构造规定
1）基本规定
脚手架必要有足够承载能力、刚度和稳定性，在施工各种荷载作用下不发生失稳崩塌以及超过规范容许规定变形、倾斜、摇晃和扭曲现象，以保证安全使用。
高度超过20m脚手架，禁止使用单排脚手架。
脚手架搭设在纵向水平杆与立杆交点处必要设立横向水平杆，并与纵向水平杆卡牢。立杆下应设底座和垫板。整个架子应设立必要支撑，以保证脚手架成一种稳固整体。
外脚手架搭设，普通应沿构造物四周持续交圈搭设，当不能交圈搭设时，应设立必要横向之字支撑。
脚手架搭设应满足工人操作，材料、模板工具暂时堆放及运送等使用规定，并应保证搭设升高、周转脚手板和操作安全以便。
2）对地基规定
脚手架立杆必要设立在坚实地基上，以保证脚手架不下沉和使用牢固安全。脚手架基本顶面标高应高于自然地面100～150mm，外沿应具备排水坡度，并挖一浅水沟，以利排水。
脚手架应设有牢固可靠基本。普通做法是：搭设时可将原地面整平夯实，在每一立杆位置上铺长不不大于1m，宽不不大于200mm，厚不不大于50mm垫木，垫木上加设立杆底座，并用铁钉固定牢固。若原地面为软弱土层则应挖去300～400mm厚做3：7灰土垫层或在其上铺设200mm厚道碴垫层，再于其上沿纵向铺设[ 20通长槽钢，脚手立杆立于槽钢槽内；也可以在道碴上沿纵向铺设通长垫木，立杆底部加设底座和扫地杆。当脚手架搭设在30～50m时，应在槽钢（或垫木）与道碴垫层间沿纵向加铺设C20混凝土预制块。
3）搭设尺寸规定
钢管脚手架搭设重要尺寸参数涉及：脚手架立杆纵距和横距、纵向水平杆步距和横向水平杆间距。
构造施工用架子立杆纵距和步距，普通不适当超过1.8m，立杆横距不适当超过1.5m，横向水平杆间距普通不适当超过0.9m。
高度较高脚手架，除可采用分段悬挑和分段卸荷等有效办法外，还可于脚手架下部一定高度内采用两根钢管，双管某些不得低于6m。两根钢管必要用直角扣件与纵向水平杆扣紧，以保证两根钢管能共同工作。
4.3杆件搭设规定
1）立杆搭设
每根立杆底部应设立底座和垫板。脚手架立杆底部必要设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基本不在同一高度上时，必要将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应不不大于1m。靠边坡上方立杆轴线到边坡距离不应不大于500mm。脚手架底层步距不应不不大于2m。
立杆接长除顶层顶部可采用搭接外，别的各层各部接头必要采用对接扣件连接。立杆上对接扣件应交错布置：两根相邻立杆接头不应设立在同步内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不适当不大于500mm；各接头中心至主节点距离不适当不不大于步距1/3。
立杆采用搭接时，搭接长度不应不大于1m，应采用不不大于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆顶距离不应不大于100mm。
2）纵向水平杆搭设
纵向水平杆宜设立在立杆内侧，其长度不适当不大于3跨。
纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。采用对接时，扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不适当设立在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开距离不应不大于500mm；各接头中心至近来主节点距离不适当不不大于纵距1/3；当采用搭接时，搭接长度不应不大于1m，应等间距设立3个旋转扣件固定，顶部扣件盖板边沿至搭接纵向水平杆端距离不应不大于100mm。
3）横向水平杆搭设
脚手架立杆主节点处必要设立一根横向水平杆，用直角扣件扣接且禁止拆除。主节点处两个直角扣件中心距不应不不大于150mm。
作业层非主节点处横向水平杆，宜依照支承脚手板需要等间距设立，最大间距不应不不大于纵距1/2。
4）脚手板设立
作业层脚手板应满铺、铺稳。
钢脚手板应设立在三根横向水平杆上。当脚手板长度不大于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应对接平铺时，接头处必要设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸长度和不应不不大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必要支在横向水平杆上，搭接长度应不不大于200mm，其伸出横向水平杆长度不应不大于100mm。
作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。
5）支撑设立
脚手架纵向支撑应设在脚手架地外侧，沿高度由上而下持续设立。搭设时每10米设立一道，且在转角或两端必要设立。
纵向剪刀支撑宽度不应不大于4跨，且不应不大于6m，斜杆与地面夹角宜在45°～60°之间。纵向支撑应用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢，连接点距脚手架节点不不不大于150mm；纵向支撑钢管接长宜采用搭接，搭接长度不不大于400mm，并用两只旋转扣件扣牢。
6）斜道设立
脚手架斜道宜附着外脚手架设立。多作为人员上下之用，其宽度不适当不大于1.0m，坡度宜采用1:3。斜道为“之”字形，拐弯处应设立平台，其宽度应不不大于斜道宽度。斜道两侧及平台外围均应设立栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应不大于180mm。
斜道两侧，端部及平台外围，必要设立纵向剪力支撑。
斜道脚手板铺设，当采用横铺时，应在横向水平杆上增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应不不大于500mm；当脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面板头应压住上面板头，板头凸棱处宜采用三角木填顺。斜道脚手板上应每隔250～300mm设一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。
7）搭设质量规定
立杆垂直偏差：纵向偏差不不不大于H/400，且不不不大于100mm；横向偏差不不不大于H/600，且不不不大于50mm。
纵向水平杆水平偏差不不不大于总长度1/300，且不不不大于200mm，同跨内外高度差不不不大于10mm；横向水平杆水平偏差不不不大于10mm，外伸尺寸误差不应不不大于50mm。
脚手架步距、立杆横距偏差不不不大于20mm；立杆纵距偏差不不不大于50mm。
扣件紧固力矩宜在45～55N·m范畴内，不得低于40N·m或高于65N·m。
8）脚手架拆除
拆除前应全面检查脚手架牢固状况，并依照检查成果补充完善施工组织设计中拆除方案。
应由施工负责人认真向操作人员进行拆除方案解说。
清除脚手架上杂物及地面障碍物。设警戒区，设立明显标志，安排专人警戒。
拆除作业必要由上而下逐级进行，禁止上下同步作业。分段拆除高差不应不不大于2步。
拆下扣件和配件应及时运至地面码堆存储，禁止高空抛掷。
5 安全规定
1）扣件式钢管脚手架安装于拆除人员必要是通过考核合格专业架子工。架子工应当持证上岗。
2）搭设脚手架人员必要戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3）钢管上禁止打孔。
4）作业层上施工荷载需符合设计规定，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆输送管等固定在架体上；禁止悬挂其中设备，禁止拆除或移动架体上安全防护设施。
5）当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑办法，并应扫除积雪。
6）夜间不适当进行脚手架搭设与拆除作业。
7）脚手板应铺设牢固、严实，并应用安全网双层兜底。施工层如下每隔10m应用安全网封闭。
8）单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网封闭，密目式安全网设立在脚手架外立杆内侧，并与架体绑扎牢固。
9）脚手架在施工期间，禁止拆除主节点处纵横向水平杆、纵横向扫地杆与连接件。
10）当在脚手架使用过程中开挖脚手架基本下设备基本或管沟时，必要对脚手架采用加固办法。
11）在脚手架上进行电、气焊作业时，要有防火办法和专人看守。
12）搭拆脚手架时，地面应设立围栏和警戒标示，并派专人看守，禁止非操作人员入内。

附件1 落地式脚手架人行爬梯检算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 40.0 米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆纵距为 1.20米，立杆横距为1.05米，大小横杆步距为1.80 米；
内排架距离墙长度为0.40米；
大横杆在小横杆之上；
采用钢管类型为 Φ48×3.0（计算）；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用10号槽钢与墩身连接；
连墙件连接方式为10号槽钢与墩身连接；
2.活荷载参数
施工均布活荷载原则值:1.500 kN/m2；
3.风荷载参数
本工程地处XX市长寿区和渝北区，基本风压为0.45 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为1.42，风荷载体型系数μs为0.65；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受构造自重原则值(kN/m2):0.1161；
脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m2):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2):0.010；
脚手板类别:木板脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重原则值(kN/m2):0.033；
5.地基参数
地基土类型:素填土；立杆基本底面面积(m2):0.09；地面广截力调节系数:0.40。
二、大横杆计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆自重原则值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板自重原则值:P2=0.300×1.050/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载原则值：Q=1.500×1.050/(2+1)=0.525 kN/m；
静荷载设计值：q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166 kN/m；
活荷载设计值：q2=1.4×0.525=0.735 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.+0.10×0.735×1. =0.125 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.166×1.-0.117×0.735×1. =-0.148 kN.m；
选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：
σ=Max(0.125×106,0.148×106)/4490.0=32.962 N/mm2；
大横杆最大弯曲应力为 σ= 32.962 N/mm2 不大于 大横杆抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足规定。
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度。
计算公式如下：

其中：
静荷载原则值：q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；
活荷载原则值：q2= Q =0.525 kN/m；
最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.138×1200.04/(100×2.06×105×107800.0)+0.990×0.525×1200.04/(100×2.06×105×107800.0) = 0.573 mm；
大横杆最大挠度 0.573 mm 不大于 大横杆最大容许挠度 1200.0/150 mm与10 mm，满足规定。
三、小横杆计算:
依照JGJ130-第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆自重原则值：p1= 0.033×1.200 = 0.040 kN；
脚手板自重原则值：P2=0.300×1.050×1.200/(2+1)=0.126 kN；
活荷载原则值：Q=1.500×1.050×1.200/(2+1) =0.630 kN；
集中荷载设计值：P=1.2×(0.040+0.126)+1.4 ×0.630 = 1.081 kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.033×1.0502/8 = 0.006 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.081×1.050/3 = 0.378 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.384 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.384×106/4490.000=85.503 N/mm2 ；
小横杆最大应力计算值 σ =85.503 N/mm2 不大于 小横杆抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足规定。
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和
小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.033×1050.04/(384×2.060×105×107800.000) = 0.024 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.040+0.126+0.630 = 0.796 kN；

集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 795.960×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9 ) /(72×2.060×105
×107800.0) = 1.473 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+1.473 = 1.496 mm；
小横杆最大挠度和 1.496 mm 不大于 小横杆最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足规定。
四、扣件抗滑力计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
大横杆自重原则值：P1 = 0.033×1.200×2/2=0.040 kN；
小横杆自重原则值：P2 = 0.033×1.050=0.035 kN；
脚手板自重原则值：P3 = 0.300×1.050×1.200/2=0.189 kN；
活荷载原则值：Q = 1.500×1.050×1.200 /2 = 0.945 kN；
荷载设计值：R=1.2×(0.035+0.189)+1.4×0.945=1.592 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定。
五、脚手架立杆荷载计算：
作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：
(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1161
NG1 = [0.1161+(1.20×2/2+1.20×2)×0.033/1.80]×42.00 = 7.673；
(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，原则值为0.30
NG2= 0.300×4×1.200×(1.050+0.3)/2 = 0.972 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，原则值为0.14
NG3 = 0.140×4×1.200/2 = 0.336 kN；
(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.010×1.200×42.000 = 0.504 kN；
经计算得到，静荷载原则值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.485 kN；
活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。
经计算得到，活荷载原则值
NQ= 1.500×1.050×1.200×2/2 = 1.890 kN；
风荷载原则值按照如下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：
Wo = 0.450 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：
Uz= 1.420 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；
经计算得到，风荷载原则值
Wk = 0.7 ×0.450×1.420×0.645 = 0.289 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×9.485+ 1.4×1.890= 14.028 kN；
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×9.485+ 0.85×1.4×1.890= 13.632 kN；
风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.289×1.200×
1.8002/10 = 0.133 kN.m；
六、立杆稳定性计算：
不组合风荷载时，立杆稳定性计算公式为：

立杆轴向压力设计值 ：N =14.028 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 lo = kμh 拟定 ：l0 = 3.119 m；
长细比 Lo/i = 196.000 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 14028.000/(0.188×424.000)=175.990 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 175.990 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足规定。
考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式

立杆轴心压力设计值 ：N =13.632 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数k = 1.155 ；
计算长度系数μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.119 m；
长细比：L0/i = 196.000 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 13631.580/(0.188×424.000)+133484.805/4490.000 = 200.740 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 200.740 N/mm2 不大于立杆抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足规定。
七、最大搭设高度计算：
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米：

[H] = 82.691 /(1+0.001×82.691)=76.376 m；
[H]= 76.376 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足规定。
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.812 kN；
活荷载原则值 ：NQ = 1.890 kN；
每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.116 kN/m；
计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.133 /(1.4 × 0.85) = 0.112 kN.m；
Hs =( 0.188×4.240×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.812+0.85×1.4×(1.890+0.188×4.240×0.112/4.490)))/(1.2×0.116)=68.531 m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米：

[H] = 68.531 /(1+0.001×68.531)=64.135 m；
[H]= 64.135 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足规定。
八、连墙件计算：
连墙件轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载原则值 Wk = 0.289 kN/m2；
每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 12.960 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；
风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.235 kN；
连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.235 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆稳定系数；
由长细比 l0/i = 400.000/15.900成果查表得到 φ=0.933，l为内排架距离墙长度；
又： A = 4.24 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.933×4.240×10-4×205.000×103 = 81.096 kN；
Nl = 10.235 < Nf = 81.096,连墙件设计计算满足规定。
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 10.235不大于双扣件抗滑力 16.0 kN，满足规定。
九、立杆地基承载力计算：
立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 200.000 kN/m2；
其中，地基承载力原则值：fgk= 500.000 kN/m2 ；
脚手架地基承载力调节系数：kc = 0.400 ；
立杆基本底面平均压力：p = N/A =151.462 kN/m2 ；
其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 13.632 kN；
基本底面面积 ：A = 0.090 m2 。
p=151.462 ≤ fg=250.000 kN/m2 。地基承载力满足规定。