学位论文 高速无人艇设计与运动性能初步分析.pdf

江苏科技大学本科毕业论文高速无人艇设计与运动性能初步分析Th e design of h igh-speed unmanned craft and preliminary analysis of mot ion performance毕业设计（论文）题目：高速无人滑行艇设计与运动性能初步分析一、毕业设计(论文)内容及要求(包括原始数据、技术要求、达到的指标和应做的 实验等)针对高速无人滑行艇的设计特点及性能要求等开展调研 分析，了解研究动态，重点关注滑行艇运动性能预报及流体 动力的计算方法与相关公式，并撰写综述报告；开展无人艇初步设计，确定主尺度、主要参数，以及其他 功能模块；在此基础上，利用Maxsurf软件完成高速无人滑行艇的设 计及流体性能的初步计算分析；(4)以滑行艇前进、升沉及纵摇运动为目标开展滑行艇流体性 能的初步分析，并考虑风载荷因素建立滑行艇三自由度运 动预报模型；编制运动预报程序，开展滑行艇三自由度运动预报，分析 高速滑行艇的运动特点；(6)完成相关内容的外文翻译一篇；撰写毕业论文。二、完成后应交的作业（包括各种说明书、图纸等）1.毕业设计论文一份；2.滑行艇三自由度运动预报程序一套；3.外文译文一篇。三、完成日期及进度自2010年4月12日起至2009年6月18日止进度安排：4.12-4.18查阅资料、撰写综述报告4 19-4.25完成滑行艇的方案设计4 2-5.9利用Maxsurf软件完成滑行艇的流体性能初步计算5.10-5.23建立滑行艇三自由度运动预报数学模型5.24-6.6编制程序，开展滑行艇运动性能预报6.7-6.13整理论文、打印6.14-H5.18毕业答辩四、同组设计者（若无则留空）：系（教研室）主任：_（签章）年月日学院主管领导：_ _（签章）年月日&奚伟翼滑艇运动智能控制仿真初步研究，江苏科技大学硕士论文，2006年7.蒯挺适，军用快艇设计基础知识，国防工业.，19926.邵世明，高速艇动力学，上海交通大学.，19905.董祖舜，快艇动力学，华中理_L大学.，19914黄彩虹，军用快艇，人民.，19963.陈书海，近海攻击利器涌速攻击艇，国防工业.，20042吴秀恒.船舶操纵性与耐波性，人民交通.，19991.盛振邦，刘应中.船舶原理（上下册），上海交通大学.，2003五、主要参考资料（包括书刊名称、出版年月等）：摘 要高速无人滑行艇具有高速、隐身、智能等优点，因而能够用于灵活作战，目前，国外已有多种水面高速无人艇应用于军事领域，特别是以美国为代表的西方国家已将 其列为重要的发展方向；国内在水面高速无人艇技术方面的研究还处在初级阶段，近 年来研制出的无人驾驶船也只是应用于探测天气，为了更好低完善我国海军作战体 系，带动相关军工业的发展。本文进行的主要工作有：一、针对目前国内外的高速无人艇研究发展现状展开了调查研究，并对我国 目前滑行艇阻力、稳性、耐波性和新艇型的开发进行简单的介绍。二、从任务需求出发，结合现有条件，利用Maxsurf软件进行单体滑行艇模 型的设计，并对模型进行了流体性能的初步计算分析。三、进行了推进器的设计，并对喷水推进器的种种要素对各个性能的影响进 行了分析。四、以滑行艇前进、升沉及纵摇运动为目标开展滑行艇流体性能的初步分析。五、建立了船前进、升沉、纵摇三自由度运动数学模型，开展了滑行艇三自 由度运动预报，分析了高速滑行艇运动特点。关键词：无人滑行艇性能分析三自由度运动数学模型运动预报AbstractUnmanned Surface Vehicle(USV)has some good properties such as high-speed,stealth,intelligence,etc,which can be used for flexible operations,currently,there are many foreign high-speed unmanned surface vessels in the military field,especially the United States as the representative of the Western countries have their as an important direction of development;domestic high-speed unmanned craft on the water technology research is still at the initial stage,developed in recent years of unmanned boat only apply detect the weather,in order to better improve our naval combat system of low,promote the development of military-industrial related.This major work carried out are:First,A view of the current domestic and foreign research and development of high-speed unmanned craft launched a survey on the current situation,and introduce resistance,stability,seakeeping,and the development of new hull of our country current planing boat.Second,from the mission requirements,combined with existing conditions,use of Maxsurf single planing hull model of software design,and model the performance of the preliminary calculation of fluid analysis.Third,for the propeller design,and all the elements of water jet propulsion of individual performance was analyzed.Fourth,in order to slide the boat forward,heave and pitch motion targeting of planing craft a preliminary analysis of fluid properties.Fifth,the establishment of the boat forward,heave,pitch three degrees of freedom mathematical model,carried out three-DOF motion planing prediction of high-speed planing craft motor.Keywords:unmanned planing crafts;Performance Analysis;numeral model of three degrees of freedom movement;report Exercise of crafts.目录第1章绪论.11.1引言.1L 2课题背景.21.2.1国外发展.21.2.2国内发展.41.2.3我国对于改善阻力性能的各种特殊措施方面的研究.41.2.4我国对滑行艇关于耐波性的研究.51.2.5我国对滑行艇关于稳性方面的研究.51.2.6我国对滑行艇新艇型的开发与研究.61.3论文研究的目的与意义.61.4论文主要内容.7第2章 高速滑行艇maxsurf建模.82.1滑行艇的 maxsurf 建模.82.1.1单体滑行艇的主尺度.82.1.2单体滑行艇的maxsurf建模视图.82.1.3利用muxsurf对艇静止在水面时基本计算.102.1.4利用Hydromax对艇静止在水面时基本计算.11第3章 推进器设计.173.1喷水推进器的概要.173.2喷水推进器较常规螺旋桨推进技术的优点.173.3喷水推进器的工作机理.183.4喷水推进器理论.203.5影响喷水推进器性能的重要参数.213.5.1建立喷水推进器计算模型.213.5.2重要参数.21第4章 滑行艇流体性能初步分析.274.1引言.274.2滑行艇水动力计算概述.274.3滑行艇纵向受力分析.284.4滑行平板的流体动力分析.294.4.1姆雷(Murry)法估算滑行艇的阻力.304.5模型阻力计算.344.6滑行艇在静水中垂荡运动.384.7滑行艇在静水中纵摇运动.404.8滑行艇的纵向运动稳定条件.41第5章 滑行艇三自由度运动预报.425.1 滑行艇纵向运动耦合方程的数学模型.425.1.1坐标系的选取.425.1.4作用于滑行艇的非惯性类水动力（矩）.445.2 滑行艇所受各非惯性力（矩）的具体计算.445.3高速滑行艇运动特点.48结 论.49致 谢.50参考文献.51第1章 绪论1.1引言在过去十几年中，微电子技术、光电技术、计算机、通信、信息处理、新 材料等高技术的发展，为无人机及其机载设备等提供了良好的发展条件，无人 驾驶运载工具开始真正呈现复兴的势头。无人机也逐渐发展成可提供兵力倍增作战 能力的系统方面过度。迄今为止，人们大多都将注意力集中在出尽风头的无人驾驶 航空器(UAV)上。确实，无人驾驶航空器既可以执行远程空中监视，也可执行有限的攻击任务，而且直升机昨晚巡逻装备表现出色，令人叹服；但与水面无人艇相比，无人驾驶航 空器目前在使用和回收方面还存在巨大困难，直升机的使用费用又非常昂贵，补充 装备所需费用甚至更高而无人艇确恰恰相反。不但具有很多突出的特点，教之 运用环境，无人艇更是独具特色。所谓智能无人水面艇(USV),就是指那些依靠遥控或自主方式在水面航行的小 型无人化、智能化作战平台。它们可以通过大型舰艇携载，等到达预定地点后加以 施放,也可以直接在近岸实现保护己方打击敌方的作用。无人水面艇作为一种新概 念武器,较之传统水面舰艇具有一些突出的特点：功能模式多样化 作战行动灵活化 艇体结构隐蔽化 作战人员零伤亡 A网络作战中心化图1-1 美国”水虎鱼“无人拖带艇”正是智能无人水面艇（USV）具有这么多突出特点，带动了无人艇的多向发展,它们在未来海洋国土安全发挥越来越大的作用。国内外都十分重视该领域的研究，并逐渐在军事和其他方面得到应用。1.2课题背景1.2.1国外发展无人水面艇虽然被认为是一种新概念武器，但其作战使用确可以一直追溯到第 二次世界大战期间。在第二次世界大战诺曼底登陆战役期间,盟国为了实现其战略欺 骗和作战掩护的目的，曾设计出一种形如鱼雷的无人水面艇,该艇上载有大量的烟幕 剂,可按预先设定的航向机械地驶往欺骗海域,从而造成舰艇编队登陆的假相，同时盟 军还利用大型舰艇携带其到达预定海域而后释放并引导其进入计划登陆的海滩施放 烟幕,直至动力耗尽或被摧毁为止。在二战后期,美国海军也曾研制过一系列无人驾驶火箭扫雷艇,即在小型登陆艇 上加装无线电控制的操舵装置和扫雷火箭弹,用于浅海雷区作业。二战结束后至五六 十年代,苏联曾研制过小型遥控式无人水面艇，用于向敌舰发动自杀式的撞击爆炸性 攻击,而美国同期开发的一些无人艇则主要用于搜集海上核试验后的环境数据。由于 技术上的滞后，无人水面艇的发展在后来的30年间没有大的突破。图1-2美国“幽灵卫士”直到1991年海湾战争后,真正意义上的无人水面艇的开发才随着制导和控制技 术的日渐成熟而被重新提上日程。美、法、日、以等国纷纷投入巨资发展这一装备（见 表1-1）,其作战系统也实现了由固定式向模块化的转变,作战功能也由单一的反舰、掩护编队、扫雷作战扩展到反恐、缉私、打击海盗、搜捕、通信等新兴领域。表各国无人水面艇参数表艇名尺寸/m制造国制造/试验时 间续航力最大航速功能海上猫头鹰3美国199310h/12kn、24h/5kn45雷区侦察、浅海监视、海上拦 截斯巴达侦察 兵7美国20028h/28kn50模块化、反水雷、情报、反舰、反潜幽灵卫士8美国200324h40海上警戒和防护海虎鱼8美国200324h40水面靶标AN WLD-17美国20032040h10可水上、水下远程猎雷蓝色骑士40.4美国200524h50大型攻击艇海上斗士80美国20054000nm50扫雷、反潜作战、摧毁水面舰 艇或运送突击队保护者9以色列20033950nm40模块化:海上兵力保护、情报监 视和侦察、反水雷战、电子战 和精确打击海星11以色列2005lOh40监视、侦察、反水雷战和电子 战黄貂鱼8以色列2005 8h40近岸情报侦察与监视、电子战 电子侦察FDS 38.3法国1999 20h12半潜式反水雷艇0T914.4日本2005 20h40喷水推进,海上情报侦察和反 水雷L2.2国内发展在水面高速无人艇方面的研究目前我国还处于起步阶段。根据相关记载相似的研 究如下：1972年中华造船厂曾经建造了一艘无人遥控扫雷艇，但其技术早已经落伍。2002年我过北方某基地装备通信修理厂将一艘退役导弹快艇改装为无人遥控靶船，通 过远距离的遥控指挥，实现对靶船航速、航向、灯光信号识别等要素的战术控制，2008 年，中国航天科工集团公司所属沈阳航天新光集团宣布，由该集团研制成功的中国第 一艘无人驾驶海上探测船“天象一号”目前正在青岛，为北京奥运会的青岛奥帆赛提 供气象保障服务，目前从所见报道分析，我国对水面无人舰艇尚未进行系统的研究，还停留在对现有舰艇改装为遥控靶船任务的阶段，在真正意义上的自主航行的无人艇 方面，与欧美有着非常明显的差距。但是在刚性充气艇方面，我国有过多项相关研究。蚁口招发工程船务有限公司根 据市场调查和对欧美90年代充气艇的充分研究，依据海上救生艇的设计要求和制造工 艺要求，于1996年制定了“小鲸”牌充气艇系列和充气艇制造的企业标准，并于年末 成功作出了一批样艇和完成试航性能测定。随着中国的崛起，特别是2000年北京取得 奥运会的申办权之后，使用国产刚性充气艇的呼声很高。上海和福建曾经有船厂尝试 生产刚性充气艇，结果因为关键的技术和材料没有过关而失败了。到了2004年初北京 准备接棒奥运，北京奥运会的工作用艇也被提到了议事日程上来。北京奥运筹办委会 呼吁国人生产自己的奥运船艇，并列出了刚性充气艇这个空缺项目，希望国内有厂家 能够研制生产。作为南方最大的玻璃钢船生产企业江龙船舶和招发船务联手制造的这 一艘植入法兰西技术的刚性充气艇，从外观，内在技术，都能达到标准，可谓是一步 登天。1.2.3我国对于改善阻力性能的各种特殊措施方面的研究我国还广泛开展了对改进滑行艇阻力性能的各种附加措施的研究，井取得了不少 成果.如在滑行艇上加装尾压浪板或尾楔形板.文献还推荐采用双楔形板，它可 以比通常的单楔形板获得更好的减阻效果.文献则表明其耐波性也是良好的.华中 理工大学杨素珍等人研究了滑行艇底面空气润滑的减阻效果，这是在滑行艇底部通过 成排小孔导入空气，使其附着底部浸湿表面，以减小摩擦阻力的措施，称之为“导风 垫气”(SAFACUB)技术，文献介绍了他们的研究成果。大量的研究集中在减少圆肥快 艇阻力的措施上.很多文献都讨论了圆舱艇上加装尾压浪板的减阻效果，并分析了减 阻机理.有些还利用实艇试验结果分折了尾压浪板对推进性能的影响.文献进行了 防溅条对圆舱快艇性能影响的研究.研究表明，在一定速度范围内，合理安装防溅条 有可能使阻力下降.这与NPL的研究结论是一致的。1.2.4我国对滑行艇关于耐波性的研究关于滑行艇在波浪中运动性能预报方面，在zanin的非线性运动方程的基础上，哈尔滨船舶工程学院的戴仰山等人提出了在规则波与不规则波中运动与弯矩预报方 法.预报同时采用频域与时域两种方法计算，通过对系列62模型的计算.并将结果 与Fridsma的试验结果进行了比较，表明在中等海况下.当航速不太高时(V/W4)运 动响应预报与试验结果符合得较好，垂向加速度则稍差.其变化规律尚一致，而阻力 增值则差别甚大。当波高很大或航速很高(V/W 6)时，误差较大，这可能是由于非线 性影响甚强所致。同时计算还表明.频域与时域计算结果的误差是相当的.从而说明 在中等海况及中等速度下.采用频域计算是可行的。对于大波高及高航速时的强非线 性影响目前尚无足够精度的预报方法.关于圆毗快艇在波浪中的运动性能预报，海军 工程学院的彭英声和董祖舜采用切片法KKJ法和STF法)对E W 0.85的圆舱快艇作 了计算,并将结果与模型试验结果进行了比较。结果表明，即使对于如此高的航速.采 用切片法预报纵向运动，仍可以获得相当满意的结果.因此目前在中国.对圆毗快艇 在波浪中的纵向运动响应仍普遍采用切片法。CSSRC的顾懋祥等在计算砰击响应时计 及了水弹性的影响.并采用时域方法，这样可以更详细地显示砰击的作用时机及范 围.但计算量显著地增加了。此外，采用防溅条，或首压浪条以及尾压浪板等也可在一定程序上改善耐波性。1.2.5我国对滑行艇关于稳性方面的研究在滑行艇的交船试航中偶有发现静水中正直漂浮的艇在高速航行时产生横倾的 现象.经检查发现是由于艇体左右不对称引起的，有的艇虽然艇体各部分的尺寸均在 公差允许范围之内，但误差均为同向，其影响叠加后就可能使艇倾斜.这类情况在实 用中是不难解决的，最简便的办法是改变毗防溅条尺寸以进行调节。但也有些艇并未 发现有不对称超差而航行时倾斜，武汉船舶设计所李国佩等人对此进行了研究，他 们的研究表明，有些艇在高速航行时，底都会出现负压区，正是这一负压区.引起负 扶正力矩使稳度下降，造成横顺。这就给艇底请行面形状设计提出了附加要求，当然 对此尚需进一步深入研究。海军工程学院的张纬康等研究了滑行艇及圆舱快艇回转时的横烦及稳性问题，提出了回转时横倾角估算公式，井进行了实艇检验。1.2.6我国对滑行艇新艇型的开发与研究鉴于常规滑行艇耐波性不足，使用范围受到很大限制.因此开发滑行新艇型，以 提高其耐波性就成了滑行艇发展的趋势。哈尔滨船舶工程学院的苏永昌，赵连恩等 研究开发了新式槽道型滑行艇。此外，CSSRC及上海沪东造船厂都对深V型艇型进行了研究，文献介绍了深型 艇的性能与设计特点。L3论文研究的目的与意义目前在我国研究高速水面无人艇具有十分重大的意义：第一：为顺应现代武器发展的历史潮流，我国开展满足不同战术使命需求的高速 无人水面艇已迫在眉睫，现代武器系统正朝着智能化、无人化等方面结构设计，无人 艇正顺应这个发展趋势。目前水面无人艇正处在飞速发展阶段。无人艇已被公认为未 来争夺信息优势，实施精准攻击，完成战场特殊任务的重要手段之一，西方国家都十 分重视该领域的研究，并逐渐在军事和其他方面得到应用。第二：无人水面艇作为一种新概念武器，与一般舰艇相比有着得天独厚的优势，它费用比较低，应用广泛，顺应发展潮流。且能与大型舰艇相互配合，协同作战，因 此我国针对无人水面艇的研究、发展已到刻不容缓的程度。第三，研制和开发水面高速无人艇也是维护国家统一、保卫国家主权的需要。我 国是世界上唯一一个没有实现国家统一的大国，为维护国家统一的台海战争爆发的可 能性始终存在。水面高速无人艇系统的建立，将在未来可能的台海战争中为大部队登 录扫清海上障碍、建立快速海上通道以及快速布置多个水面信息站点，进行网络、电 子干扰、信息中继以集群方式对重点目标进行控制。发挥不可比拟的作用。第四，未来战场是信息战，无人艇在这个领域中也有它的很多优势：无人水面艇 在“军事欺骗”任务中实现佯动掩护；无人水面艇在“实体摧毁”目的下完成对敌杀 伤；无人水面艇在“网电一体战”环境下进行组网联通；无人水面艇在“指挥控制战”模式下完成编队指控第五，无人艇其成本较低，风险比较小，可大批量装备海军，以较低的成本迅速 弥补我军在非对称作战体系中的不足，提高我军在海上的作战能力。如果形成产业规 划还能带动某一地区的经济发展，为我国的经济发展供出一份力量。L4论文主要内容本论文主要内容有：（1）针对高速无人滑行艇的设计特点及性能要求等开展调研分析，开展无人艇 初步设计，确定主尺度、主要参数，以及其他功能模块。（2）在此基础上，利用Maxsurf软件完成高速无人滑行艇的设计及流体性能的初 步计算分析；（3）高效节能特种推进器的选定，以及优化推进器，改善推进效率。（4）以滑行艇前进、升沉及纵摇运动为目标开展滑行艇流体性能的初步分析，并考虑风载荷因素简历滑行艇三自由度运动预报模型；（5）编制运动预报程序，开展滑行艇三自由度运动预报，分析高速滑行艇的运动特点。第2章 高速滑行艇maxsurf建模2.1滑行艇的maxsurf建模2.1.1单体滑行艇的主尺度滑行艇长L=6.00m滑行型宽B=2.08m滑行型深D=1.60m设计吃水t=0.48m静止在水中的满载排水水量A=1.85t2.1.2单体滑行艇的maxsurf建模视图图2-1四个视窗的模型截图图2-2纵剖面图图2-3横剖面图BB File Edit View Markers Controls Surfaces Display Data Window Help-司冈。4 IB I X 时aI昌I曾|qd1.q 毋/冶W 四I.俘14冥g N/X XI 口口|用职b具、I国国I公二版|丽|国/巴：刑骁5屈早由1公除尸璃即囱口6夕O&K|K；W6 327.9图2-4半宽水线图|d csh x%电|昌?|s 2 4 a*g*|，3.?;|ze i-ARX Z/xx an las济角、阖s 登）蕨1rB图2-5立体视图2.1.3利用muxsurf对艇静止在水面时基本计算排水量 Displacement:1.85t水线之下容量Volume:1.81m3进水深度 Immersed depth:0.48m设计水线长Lwl:5.38m水下湿表面积 Waterplane area:5.87m2棱形系数Cp:0.608方形系数Cb:0.455中横剖面系数Cm:0.772水线面系数Cwp:0.71浮心高度KB 0.299m每厘米吃水吨数TPc:0.06t/cm每厘米纵倾力矩MTc:0.019t.m2.1.4利用Hydromax对艇静止在水面时基本计算用Hydromax建模分析计算，得到如下报告：Loadcase-Loadcasel(计算状态)Damage Case-IntactFree to TrimRelative Density(specific gravity)=1.025;(Density=1.0252 tonne/mA3)Fluid analysis method:Use corrected VCGItemNameQuantityWeight tonneLong.Ar m mVert.Arm mTrans.Ar m mFS Mom.tonne,mFSMTypeLightship10.92502.7600.0640.0000.000TotalWeights0.9250LCG=2.760VCG=0.064TCG=0.0000FS corr.=0VCG fluid=0.064Heel to Starboard degrees-30.0-20.0-10.00.010.020.0Displacement tonne0.92500.92500.92500.92500.92500.9250Draft at FP m0.3350.2930.2710.2640.2710.293Draft at AP m0.3350.2930.2710.2640.2710.293WL Length m4.8754.8974.8894.8614.8894.897Immersed Depth m0.3570.3410.3210.3090.3210.341WL Beam m1.3601.3571.3691.3741.3691.357Wetted Area mA25.5715.5855.6215.6355.6215.585Waterpl.Area mA24.7944.7814.8144.8314.8144.781Prismatic Coeff.0.5840.5890.5940.5990.5940.589Block Coeff.0.3810.3980.4200.4370.4200.398LCB from Amidsh.(+ve fwd)m-7.240-7.240-7.239-7.239-7.239-7.240VCB from DWL m-0.121-0.118-0.115-0.113-0.115-0.118GZm-0.356-0.245-0.1250.0000.1250.245LCF from Amidsh.(+ve fwd)m-7.316-7.354-7.383-7.393-7.383-7.354TCF to zero pt.m-0.381-0.251-0.1220.0000.1220.251Max deck inclination deg30.020.010.00.410.020.0Trim angle(+ve by stern)deg0.00.00.00.00.00.0Heel to Starboard degrees30.040.050.060.070.080.0Displacement tonne0.92500.92500.92500.92500.92500.9250Draft at FP m0.3350.4030.5050.6710.9261.460Draft at AP m0.3350.4030.5050.6710.9261.460WL Length m4.8754.8114.6774.4754.2234.458Immersed Depth m0.3570.3650.3580.3280.2960.341WL Beam m1.3601.4021.5391.6101.4791.352Wetted Area mA25.5715.6305.8756.2566.4166.384Waterpl.Area mA24.7944.9135.2615.6175.4255.008Prismatic Coeff.0.5840.5760.5670.5590.5890.577Block Coeff.0.3810.3670.3500.3820.4890.439LCB from Amidsh.(+ve fwd)m-7.240-7.239-7.235-7.226-7.211-7.193VCB from DWL m-0.121-0.121-0.116-0.105-0.103-0.114GZm0.3560.4600.5710.7140.8360.906LCF from Amidsh.(+ve fwd)m-7.316-7.281-7.259-7.218-7.133-7.083TCF to zero pt.m0.3810.5180.6740.8170.8620.877Max deck inclination deg30.040.050.060.170.180.0Trim angle(+ve by stern)deg0.00.00.00.00.00.0Heel to Starboard degrees90.0100.0110.0120.0130.0140.0Displacement tonne0.92500.92500.92500.92500.92500.9250Draft at FP mN/A-0.105-0.620-0.860-1.015-1.130Draft at AP mN/A-0.105-0.620-0.860-1.015-1.130WL Length m5.1445.6705.9695.9795.9515.934Immersed Depth m0.4400.5140.5580.5740.5630.525WL Beam m1.2311.1100.9940.9180.8790.882Wetted Area mA26.3756.3246.3116.3576.4496.642Waterpl.Area mA24.6274.2533.9953.8763.8824.052Prismatic Coeff.0.5290.5160.5290.5670.6100.655Block Coeff.0.3230.2790.2720.2860.3070.328LCB from Amidsh.(+ve fwd)m-7.175-7.161-7.154-7.157-7.168-7.186VCB from DWL m-0.131-0.147-0.159-0.163-0.161-0.152GZm0.9170.8720.7780.6470.4880.313LCF from Amidsh.(+ve fwd)m-7.048-7.035-7.015-7.012-7.043-7.093TCF to zero pt.m0.8770.8530.7970.7030.5770.430Max deck inclination deg90.0100.0109.9119.9129.9139.9Trim angle(+ve by stern)deg0.00.00.00.00.00.0Heel to Starboard degrees150.0160.0170.0180.0Displacement tonne0.92500.92500.92500.9250Draft at FP m-1.221-1.295-1.349-1.357Draft at AP m-1.221-1.295-1.349-1.357WL Length m5.9245.9205.9195.920Immersed Depth m0.4630.3720.2630.259WL Beam m0.9321.0601.3982.031Wetted Area mA26.9787.6069.06210.717Waterpl.Area mA24.4465.2296.9788.788Prismatic Coeff.0.7070.7730.8760.871Block Coeff.0.3530.3860.4150.290LCB from Amidsh.(+ve fwd)m-7.208-7.231-7.248-7.250VCB from DWL m-0.136-0.114-0.083-0.055GZm0.133-0.031-0.1330.000LCF from Amidsh.(+ve fwd)m-7.158-7.243-7.399-7.543TCF to zero pt.m0.2770.1390.0730.000Max deck inclination deg150.0160.0170.0179.5Trim angle(+ve by stern)deg0.00.00.00.0Graph:2.1.4.1大倾角稳性（横倾）Resultes:2 5Graph:2.1.4.2平衡分析Resultes:Graph:2.L 4.3垂向静水力Graph:第3章 推进器设计3.1 喷水推进器的概要喷水推进装置的研究可以追溯到300多年以前，1661年Toogood与Hayes就获得了 英国的专利。此后有关喷水推进装置的研究一直没有停止过。国际上有不少专门组织 机构科研单位对喷水推进器喷水推进装置以及影响喷水推进性能的各种因素做了大 量的研究和试验使喷水推进技术近几十年来有了突破性的发展.喷水推进已被广泛采 用在高性能舰船上.为满足特殊用途和高性能需要一些新型喷水推进器及装置也相继 出现。英国皇家造船工程学会分别于1994年1998年2001年和2004年组织并召开了 国际喷水推进会议，这是专门交流近期世界各国喷水推进研究成果的国际性学术会 议。1020世纪70年代以来喷水推进泵的水平有了较大的发展，主要体现在一下三个方面 口口.1.泵的比转速范围增加50年代的轴流泵比转速范围是500-1000,而20世纪60年代轴流泵比转速达到 1600仍有很高的效率，而到了70年代轴流泵比转速可以高达3000,这对于采用轻型高 速主机是有利的。2.泵的汽蚀比转速增加泵的汽蚀比转速定义为，其中H,为汽蚀余量，它反应了泵的空泡特性，通常C 值在800-1100的范围，在泵前串联诱导轮后可以使C值高达3000o3.泵的功率增加20世纪60年代末，单泵组的功率多为二三千瓦，而1975年交付试验的PHM导弹水 翼艇单泵组功率达到H900kW（16200马力），瑞士研制的PT250水翼艇单泵组功率达 到20600kW（28000马力）。3.2喷水推进器较常规螺旋桨推进技术的优点a）推进效率高传统的螺旋桨在旋转时不仅产生推力，而且产生无用的扭矩。在航速较高时，螺 旋桨还容易产生空泡，从而导致效率损失。而喷水推进装置的导管起到了分割流场，产生推力增值的作用，可以达到更高的效率。b）操纵性好喷水推进船舶的操纵不需要改变主机转速，而主要依靠改变喷射水流方向来实现 船舶的转向和倒航。因而，在一定的主机转速下，喷水推进船舶可以做到无级变速、驻航和倒航。如果采用双机双桨，还可以实现船舶横移。C）噪声低噪声低喷水推进装置的动叶轮在泵壳内均匀流场中工作，可推迟空泡的产生，从 而减小叶片的振动和噪声。而且，由于喷水推进装置的传动结构简单，可明显减低内 部噪音，船体振动量也会有所降低。3.3喷水推进器的工作机理喷水式舰船推进装置包含有吸水装置、输水装置和喷水装置。吸水装置位于舰船 的首部，含有吸水口、吸水口防护罩、吸水口开关，吸水口开设在舰船的首部，吸水 口防护罩罩住吸水口的开口部分，联接在舰船的壳体上，吸水口开关的进水端联接吸 水口的收口端，其出水端与输水装置中的输水管的前端相联，增压泵的出水端与增压 输水管的前端相联。输水装置中的增压泵可为一个或多个，视舰船的长度、大小和增 压的实际需要配置，若为多个，则从第一级到最后一级依次串联（一个增压泵为一级 增压，多个增压泵则为多级增压）。喷水装置位于舰船的尾部，含有喷水机、调向阀 门、正向喷头及开关、逆向喷头及开关，喷水机的进水端与增压输水管的出水端相联,其出水端与调向阀门的进水相联，调向阀门的两个出水端分别与正向喷头开关的进水 端相联，正向喷头的出水端伸出舰船尾部正面壳体，出水喷射入承载舰船的后面水体 中，逆向喷头的出水端伸出舰船尾部侧面壳体，出水喷射入承载舰船的侧面水体中。6图3-1喷水推进装置工作流程示意图吸水装置、输水装置、喷水装置依次联接共同构成一套完整的喷水式舰船推进装 置，吸水口、增压泵、喷水机、调向阀门等是其中的关键部件，吸水口呈喇叭型，开 口端与舰船首部的壳体相联，利用舰船首部壳体曲成半开放的集水凹槽，凹槽迎水面 有防护罩，吸水口的收口端位于舰船壳体内，与吸水口开关的进水端相联。吸水口此 种设计既有利于增压泵主动吸水，又有利于消减舰船首部的兴波阻力。增压泵包含有 泵体、叶轮、轴和动力，叶轮装在轴上，轴与动力相联。喷水机含有机壳、喷射轴和 动力，喷射轴为锥状螺旋体，安装在锥状机壳内并与动力相联。喷水机的主要功能是 产生高压高速水流，通过喷头喷射而出，使舰船获得强大的反冲动力。调向阀门含有 球形阀体、球弧形阀瓣、圆柱形阀轴、进水端、正向出水端、侧向出水端、底座，阀 瓣紧套在阀体内，通过阀轴转动改变出水方向，在关闭侧向出水端的同时开启正向出 水端，或在开启侧向出水端的同时关闭正向出水端，使来自喷水机的高压水流或从正 向喷头喷出，或从逆向喷头喷出，从而使舰船或前进、或转向、或倒退，达到调向目 的。喷水式舰船推进装置中的吸水口开关和喷头开关（包括正向喷头开关和逆向喷头 开关）主要因安全考虑而设置，为直通式开关，这些开关一旦关闭，即可阻止外界水 体进入喷水式舰船推进装置，有利于设