南山路-x-方案(最终版).doc

兰新第二双线兰州枢纽引入工程LX-LZSN-1标段

南山路立交特大桥
(40+2*56+40)m
连续梁专项施工方案

编制：
复核：
审批：

中铁二十一局兰新第二双线兰州枢纽引入工程项目部
2012年11月5日

目 录
1、编制依据- 5 -
2、工程概况及主要工程数量- 5 -
3、施工总体方案- 6 -
3.1预应力砼连续箱梁悬臂浇筑- 6 -
3.2施工工艺流程- 6 -
3.3临时支墩、支座锁定- 6 -
3.4结构体系的转换- 6 -
4.施工组织机构及施工队伍的分布- 9 -
5、施工方案及方法- 9 -
5.1墩顶现浇段（0#、1#段）施工- 9 -
5.1.1工艺流程- 9 -
5.1.2支架结构- 10 -
5.1.3托架设计- 10 -
5.1.5模板- 11 -
5.2悬臂浇筑梁段施工- 12 -
5.2.1施工工艺流程- 12 -
5.2.2挂篮施工- 12 -
5.3悬臂灌注施工- 20 -
5.3.1挂篮前移- 20 -
5.3.2挂篮调整及锚固- 20 -
5.3.3钢筋及孔道安装- 21 -
5.4线形控制- 21 -
5.4.1线形控制相关参数的测定- 21 -
5.4.2施工预拱度计算- 25 -
5.4.3悬臂箱梁的施工挠度控制- 25 -
5.4.4高程监测- 25 -
5.4.5悬臂施工中的中线控制- 25 -
5.5合拢段施工及结构体系的转换- 26 -
5.5.1合拢段施工工艺流程见：合拢段施工工艺框图- 26 -
5.5.2中跨合拢施工- 26 -
“合拢段施工工艺框图 图5-9”。- 27 -
5.5.3边跨合拢施工- 29 -
5.6桥面系及附属工程- 32 -
5.7连续梁的施工进度计划- 33 -
6、施工工艺及要求- 33 -
6.1钢筋工程- 33 -
6.2预埋件- 34 -
6.3混凝土工程- 34 -
梁段混凝土数量及浇筑时间表- 36 -
混凝土施工人员、机械表- 36 -
6.4预应力工程- 36 -
7、质量保证措施- 40 -
7.1工程质量保证体系- 40 -
7.2工程质量保证措施- 44 -
8、安全保证措施- 47 -
8.1.安全目标- 47 -
8.2.安全保证体系- 47 -
8.3.安全生产管理制度- 48 -
8.4.安全管理职责- 49 -
8.5.安全保证措施- 52 -
8.6.安全应急救援预案- 53 -
9、环保、水保措施- 55 -
9.1.施工环保、水土保持目标- 55 -
10、健全环境保护各项管理制度- 55 -
10.1建立反馈汇报制度- 55 -
10.2建立检查制度- 55 -
10.3实行严格的奖惩制度- 55 -

1、编制依据
（1）《预应力混凝土连续箱梁参考图（兰乌二线施桥参14A-Ⅲ）》
（2）《一联（40+2X56+40）m连续梁参考图（兰乌二线施桥参14-Ⅻ-03）》
（3）《连续梁桥面系布置图（兰乌二线施桥参14-ⅠA）》
（4）《高速铁路桥涵工程施工技术指南》（铁建设〔2010〕241号）。
（5）《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设〔2010〕241号）。
（6）中铁第一勘察设计院集团有限公司南山路立交特大桥施工图，图号：兰乌二线施桥（特）LJDJ（标）-2A。
（7）《无碴轨道铺设条件评估技术指南》
（8）新建铁路兰州至乌鲁木齐第二双线甘青段《线下工程变形观测指导方案》中铁第一勘察设计院集团有限公司 2010年6月
2、工程概况及主要工程数量
2.1工程概况
2.1.1南山路立交特大桥112-116号墩采用（40＋2×56＋40m）预应力混凝土变高度连续箱梁设计跨兰州南绕城高速公路，设计采用悬臂浇筑施工方法施工。
2.1.2梁体为单箱单室、变高度直腹板箱型截面。主墩墩顶4.0米范围内梁高相等，梁高4.35m。跨中及边墩墩顶现浇段梁高3.05m。箱梁顶宽12.2m,箱梁底宽6.7m。单侧悬臂长2.75m，悬臂端部厚24.8cm。悬臂根部厚65cm。顶板厚度除梁端附近外均为40cm,底板厚度40cm至110cm,按直线线形变化，腹板厚48至90cm，按折线变化。顶板设90*30cm的倒角，底板设60*30cm的倒角。全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板厚1.5cm、200cm不等。横隔板设有空洞，供检查人员通过。在主墩墩顶两侧及边墩一侧箱底设置Φ16cm的泄水孔，在箱梁顶面悬臂及箱梁中心处沿桥纵向每隔4.0m左右设置桥面Φ12.5cm的泄水孔。
2.1.3桥面宽度：防护墙内侧净宽9.0m，桥上人行道栏杆内侧净宽12.2m，桥面板宽12.2m。
3、施工总体方案
3.1预应力砼连续箱梁悬臂浇筑
连续梁墩高17.5-26m不等，墩顶现浇段（0#段、1#段），采用临时支墩支架法施工，箱内顶板采用碗扣脚手架支撑；悬灌梁段采用三角挂篮悬臂施工。挂篮前端应设置作业平台，四周应设置安全网，人员上下设置安全扶梯。中边跨合拢段采用合拢吊架施工，吊架底篮及模板采用挂篮的相应部件。钢筋现场集中加工制作，由塔吊提升、现场绑扎成型；混凝土由搅拌站集中供应，搅拌输送车运输，混凝土输送泵泵送入模，插入式振捣器捣固。混凝土采用覆盖塑料薄膜养护。
3.2施工工艺流程
见“连续箱梁施工工艺总流程图 图3-1”。
3.3临时支墩、支座锁定
3.3.1临时支墩、支座锁定
临时固结通过设置临时支墩和锁定支座的方式来实现。临时支墩设有厚50～70厘米内设有电阻丝的硫磺砂浆夹层，通过电阻丝内通电融化硫磺砂浆即可解除临时支墩。在临时支墩顶底设塑料薄膜隔离层。
3.4结构体系的转换
连续梁桥采用悬臂浇筑施工法，在结构体系转换时，为保证施工阶段的稳定，连续梁中跨先合拢，释放梁墩锚固，结构由双悬臂状态变成单悬臂状态，最后边跨合拢，形成连续梁受力状态。施工过程中存在梁的受力结构体系转换，施工时应注意以下几点。
①结构由双悬臂状态转换成单悬臂受力状态时，梁体某些部位的弯矩方向发生转换。所以在拆除梁墩锚固前，应按设计要求，纵向张拉梁底钢束。对活动支座还需保证解除临时固结后的结构稳定，如：需控制和采取措施限制单悬臂梁发生过大纵向水平位移。
②梁墩临时锚固的放松，应均衡对称进行，确保逐渐均匀地释放。在放松前应测量各梁段高程，在放松过程中，注意各梁段的高程变化，如有异常情况，应立即停止作业，找出原因，以确保施工安全。
③对转换为超静定结构，需考虑钢束张拉、支座变形、温度变化等因素引起结构的次内力。若按设计要求，需进行内力调整时，应以标高、反力等多因素控制，相互校核。如出入较大时，应分析原因。
④在结构体系转换中，临时固结解除后，将梁落于正式支座上，并按标高调整支座高度及反力。支座反力的调整，应以标高控制为主，反力作为校核。

墩顶现浇段（0#、1#段）施工
挂篮拼装
解除一侧箱梁约束锁定

边跨现浇段施工
安装永久支座，浇注临时支座

临时支墩、托架安装及调整（预压试验）
安装中跨合龙吊架及底模

挂篮静载试验
循环施工全部悬灌梁段、拆除挂篮
边跨支架搭设及预压
支架、模板拆除、墩梁固结锁定
两悬臂端箱梁临时约束锁定

桥面系施工
解除两边Ｔ构临时支座固结，锁定一侧活动永久支座
中跨合龙段施工
拆除临时支座

安装合龙吊架及底模，临时约束锁定

边跨合龙段施工

图3-1 连续箱梁施工工艺总流程图
4.1施工组织机构及施工队伍的分布
项目经理部负责对外协调及对内技术、生产管理工作。桥梁作业队下设钢筋班、模板班、混凝土班及杂工班，实行两班制作业。作业队设作业队队长一名，作业队总工一名，领工员一名、作业班长四名，领工员对现场作业班长实行生产管理。（后附作业队管理机构图）
4.2施工队伍划分及人员组织⑴、根据工程内容、工程数量及工期要求，将桥梁工程施工任务按专业进行划分，如下所示：
施工班组划分表
序号
班 组
人数
施 工 任 务
备 注
1
钢筋班
20
梁体钢筋加工、绑扎
两班制作业
2
模板班
23
脚手架搭设、梁体模板安装、调整
两班制作业
3
混凝土班
20
混凝土浇筑、养护
两班制作业
4
其他班
20
现场临时杂工及其他班组施工
两班制作业
⑵、作业队人员组织安排
所需人员配置表
序号
工 种
姓名
备 注
1
作业队队长
刘建海
总工区管理人员
2
作业队总工
戴晓学
负责该作业队的技术、工程安全、质量、实验工作
3
技术员
4
质量、安全员
侯国华
5
试验工
杨明磊
6
塔吊司机

5、施工方案及方法
5.1墩顶现浇段（0#、1#段）施工
墩顶现浇梁段（0#、1#段）采用临时支墩支架法施工，0#段混凝一次性浇注完成。
5.1.1工艺流程
见“墩顶0#、1#段施工工艺流程框图 图5-1”。
拆除模板、支架
预应力张拉、压浆、封锚
混凝土浇注及养护
模板加固、调校检查
底模安装、预压、调整
预应力管道安设、加固
钢筋绑扎、
外、内模安装
钢筋、模板加工、各种材料准备
支托架制作与安装

平整场地、临时支架基础浇筑

普通钢筋、预应力管道安装

5-1 墩顶0#、1#段施工工艺流程框图
5.1.2支架结构
由中铁二十一局兰新兰州枢纽项目部委托中铁大桥局检算设计的支架、托架、及挂篮。根据设计图纸，连续箱梁0#段、1#段临时支墩直接安装在桥墩承台上，支架采用直径80CM螺旋焊管焊接而成。
5.1.3托架设计
托架设计委托中铁大桥局进行托架刚度和稳定性验算、地基允许承载
力的验算、地基沉降的验算，各项验算指标符合规范要求。按设计图进行托架安装与焊接。
见“墩顶0#段、1#段托架结构示意图”
5.1.4托架、支架安装
连续箱梁0#、1#段托架采用型钢拼装焊接而成，型钢托架与临时支墩连接联合受力。翼板及箱室内支架采用碗扣式脚手架支架，间距按0.8m×0.8m布置，同时与箱梁支撑连接以保证稳定性。
5.1.5模板
梁底模板：0#块、1#段底模采用1.8cm厚竹胶板与10*10cm方木组合而成，方木布置原则为：底板下间距30cm，即净距20cm；腹板下间距15cm，即净距15cm。梁底变截面部分与纵坡采用钢制楔形支架调整，从而使底模达到设计截面与线路坡度要求。
侧模：外侧模采用大块挂篮钢侧模，在梁变宽部分加工特制钢模板调整宽度，外侧模采用型钢固定支架加固。内侧模板采用木模板拼装，梁内拼装脚手架加固。顶板底模与外侧模连接处镶橡胶条塞紧，以防漏浆。
隔墙模板及腹板内模板：均采用木模板现场拼装，内模板的紧固主要用脚手架连接，并用对拉螺杆加固。倒角模板采用钢模。
人洞模板及支架：隔墙人洞采用木模板、木支架，顶板临时人洞模板采用钢板焊接，支撑用Φ12钢筋与梁顶板钢筋网片焊接。
端模：端模用自行加工的钢模板，与内外模及其骨架连接牢固，中间留进人洞方便捣固人员出入。
5.1.6钢筋及预应力孔道安装、混凝土灌注及养护、预应力施加、孔道压浆等工序见后详述。
5.2悬臂浇注梁段施工
5.2.1施工工艺流程
见“悬臂浇注梁段施工工艺流程图5-3”。
5.2.2挂篮施工
5.2.2.1挂篮结构
施工挂篮采用三角形挂篮，主要由主桁架、行走及锚固系统、吊带系统、底平台系统、模板系统五大部分组成。该挂篮承载能力和刚度大，机械化程度高，操作方便快捷、安全可靠。

图5-3 悬臂段施工工艺流程图

挂篮结构见“挂篮结构示意图 图5-4”

5.2.2.2挂篮拼装
挂篮结构构件运达施工现场后，利用汽车吊吊至已浇梁段顶面，在已浇好的1#梁段顶面拼装，拼装完毕后，对挂篮施加梁段荷载进行预压，充分消除挂篮产生的非弹性变形，悬灌施工过程中，将挂篮的弹性变形量纳入梁段施工预拱度计算。见挂篮结构拼装的主要流程图 图5-5。
图5-5 挂篮结构拼装的主要流程图
轨道安装、锚固

主桁片安装

后锚杆锚固

主桁前、后横梁桁片安装

主桁上下平联安装

底平台安装

外模系统安装

内模系统安装

悬吊工作平台安装

在挂篮施工过程中要始终保证有四个锚点锚固每个上主梁（一篮为八个锚点）。在挂篮走行过程中要始终保证每篮至少有二个保险点。在走行过程中始终要保证主梁后吊轮滑轨两边有锚点锚固滑轨。
①桥面组件的拼装
滑轨的放置。在桥面靠里竖向预应力筋位置放置滑轨。竖向预应力筋要伸出桥面120--140mm左右以保证能锚固滑轨。保证滑轨间距6.22m（偏差≤2mm），并保证两轨面水平（高差不平度≤1mm）。并用锚具锚固滑轨。在前滑动支座处不设滑轨接头。滑轨纵向位置采用以下方法调整：用千斤顶支顶主桁下平杆使活动支座稍稍离开滑轨面（2mm），而后窜动滑轨到理想位置。
装拼主桁片及主桁片配件。先将活动支座安装好,再将平杆安放在工作位置,后部用枕木支平支稳,保证下平杆的平直，而后用精轧螺纹钢锚住。安装立杆后用4部3T倒链将其四个方向拉住，而后依次安装上平杆、后斜杆及前斜杆，一组主桁安装好后安装另一组桁片。
②桥面下组件的拼装
外滑梁及翼模的安装。先将翼模及滚轮架组装在滑梁工作位置上，将翼模点焊在滑梁上，在滑梁尾部焊挡块；而后将其吊置工作位置先将后锚用精轧螺纹钢吊住，而后安装滑梁前吊带吊住滑梁前部。
根据挂篮施工条件，2#段施工时内外滑梁需向外移动600mm才可满足施工。内外滑梁有两组备用孔来满足2#段的施工，但内外滑梁前吊带在2#段施工时不能用而改用精轧螺纹钢临时替代。
5.2.2.3挂篮静载试验
挂篮拼装完毕后，进行荷载试验以测定挂篮的实际承载能力和梁段荷载作用下的变形情况。
荷载试验时，加载按施工中挂篮受力最不利的梁段荷载进行等效加载，测定挂篮自身弹性变形和非弹性变形值，作为悬灌梁立模时的参考数据，对挂篮的设计计算图式及技术参数进行验证，更加安全安全可靠。
具体加载点及加载量如下所示
表5-1
加载程序
加载力（吨）
持载时间
备注
一载（20%）
25
2小时
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
二载（60%）
76
2小时
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
三载（80%）
102
2小时
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
四载（100%）
128
2小时
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
五载（120%）
163
48小时
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
卸载一（20%）
128
2小时
卸载前后各观测一次，测出回弹量。
卸载二（40%）
102
2小时
卸载前后各观测一次，测出回弹量。
卸载三（60%）
76
2小时
卸载前后各观测一次，测出回弹量。
卸载四（80%）
25
2小时
卸载前后各观测一次，测出回弹量。
卸载五（120%）
0
2小时
卸载完后观测一次，测出回弹量。
注：本静载试验是以3#段重量值为试验荷载值。3#段砼为128吨。节段长度3米，加施工荷载8吨，预压荷载为最大施工荷载的1.2倍,所以对挂篮的预压重量为163吨.
根据各级荷载作用下挂篮产生的挠度绘出挂篮的荷载—挠度曲线，为悬臂施工的线性控制提供可靠的依据。根据最大荷载作用下挂篮控制杆件的内力，可以计算挂篮的实际承载能力，了解挂篮使用中的实际安全系数，确保安全可靠。
5.2.2.3托架及支架的静载试验
支架拼装完毕后，进行荷载试验以测定支架的实际承载能力和梁段荷载作用下的变形情况。
荷载试验时，加载按施工中受力托架及支架最不利的梁段荷载进行等效加载，测定托架及支架自身弹性变形和非弹性变形值，作为悬灌梁立模时的参考数据，对挂篮的设计计算图式及技术参数进行验证。加载方法采取砂袋堆载预压法，对0～1#块支架按要求进行预压，预压荷载取最大施工荷载的1.1倍，混凝土容重按2.65t/m3³计算，施工荷载为机械、机具、人员、材料的总和按8t计算。（40+2×56+40）m连续梁中墩的墩帽宽度为3.7米,8米的0#块单侧只有2.15米位于支架上, 2.15米的混凝土为60.09m3，1#块的混凝土为53.3m3，所以0#、1#块的预压重量为：
计算：
0#块预压重量=(60.09×2.65+8) =167.24 t
1.1倍的 0#块预压重量=167.24×1.1=183.964 t
1#块预压重量=(53.3×2.65+8) =149.245 t
1.1倍的1#块预压重量=149.245×1.1=164.17t
预压采用袋装砂/土按5级进行预压；第一级加载总重量为计算荷载的20%，第二级加载总重为计算荷载的60%，第三级加载总重为计算荷载的80%，第四级加载总重为计算荷载的100%，第五级加载总重为计算荷载的110%，卸载时也按分5次卸载的办法进行。如下表：

（40+2×56+40）m连续梁0#块预压顺序
加载程序
加载力（吨）
持载时间
备注
一载（20%）
33
5分钟
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
二载（60%）
100
5分钟
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
三载（80%）
133
5分钟
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
四载（100%）
167
24小时
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
五载（120%）
184
24小时
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
卸载一（20%）
167
5分钟
卸载前后各观测一次，测出回弹量。
卸载二（40%）
133
5分钟
卸载前后各观测一次，测出回弹量。
卸载三（60%）
100
5分钟
卸载前后各观测一次，测出回弹量。
卸载四（80%）
33
5分钟
卸载前后各观测一次，测出回弹量。
卸载五（120%）
0
5分钟
卸载完后观测一次，测出回弹量。
注：本静载试验计算荷载为167.24t , 取整吨数为167吨;1.1倍的试验荷载
183.964吨，取整吨数为184吨.
（40+2×56+40）m连续梁1#块预压顺序
加载程序
加载力（吨）
持载时间
备注
一载（20%）
30
2小时
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
二载（60%）
89
2小时
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
三载（80%）
119
2小时
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
四载（100%）
149
2小时
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
五载（120%）
164
48小时
加载前后各观测一次，测出沉降量，沉降不能大于2cm
卸载一（20%）
149
2小时
卸载前后各观测一次，测出回弹量。
卸载二（40%）
119
2小时
卸载前后各观测一次，测出回弹量。
卸载三（60%）
89
2小时
卸载前后各观测一次，测出回弹量。
卸载四（80%）
30
2小时
卸载前后各观测一次，测出回弹量。
卸载五（120%）
0
2小时
卸载完后观测一次，测出回弹量。
注：本静载试验计算荷载为149.245t , 取整吨数为149吨;1.1倍的试验荷载164.17吨，取整吨数为164吨.
5.2.2.4挂篮的移动
①松动内外滑梁后吊轮组,使后吊轮组下落滑梁上翼8公分左右。松动内外滑梁后锚，使滑梁缓慢落在悬挂轮上。同时利用内外滑梁后锚孔加设保险钢丝绳。
②安装外滑梁和后托梁之间走行吊杆和主桁悬吊平杆和后托梁之间吊杆，安装长度应留有约80mm间隙。而后拆下边锚，松动底锚，使底模后部缓慢下落悬挂在两边走行吊杆上使底模下落，而后拆掉底锚丝杠。
③底模下落到位后用两部10T倒链联接在外滑梁和后托梁之间做为保险装置。
④在主桁下平杆靠后端适当位置用上锚板加设一保险锚点，此锚点要略松。而后拆除后结点所有锚点，使后吊轮吊在滑轨上,在走行过程中始终保证每片主桁有一保险点不能松脱。
⑤加设千斤顶顶座，利用千斤顶顶推活动支座逐渐将挂蓝前移。前移时要保证两三角架同步进行并且要缓慢避免冲击。可在滑轨面上涂些黄油方便滑动。前移过程中要始终保证后结点有一个保险锚点。
⑥挂蓝到位后进行调整锚固。
在每一梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，将挂篮沿行走轨道移至下一梁段位置进行施工，直到悬灌梁段施工完毕。
5.2.2.5挂篮拆除
箱梁悬臂浇注梁段施工完毕后，进行挂篮结构拆除。拆除顺序为：箱内拱顶支架→侧模系统→底模系统→主桁架，吊带系统及行走锚固系统在其过程中交叉操作。箱内拱顶支架采取拆零取出，侧模、底模系统采用卷扬机整体吊放，主桁架采取先退至墩位附近再利用吊机进行拆零。
5.2.2.6挂篮拼、拆装注意事项
①挂篮拼装、拆除应保持两端基本对称同时进行。
②挂篮拼装应按照各自的顺序逐部操作，作业前应对吊装机械及机具进行安全检查，在操作过程中地上、空中应有专人进行指挥及指导。
③挂篮的拼装、拆除是高空作业，每道工序务必经过认真的检查无误后方可进行下一道工序。
5.3悬臂浇注施工
悬臂浇注施工主要包括挂篮前移、挂篮调整及锚固、钢筋及孔道安装、混凝土浇注及养护、预应力施加、孔道压浆六个工序循环进行。悬臂浇筑梁段施工长度3.5-4米，当混凝土强度和弹性模量达到设计要求后进行预应力张拉，根据梁体情况具体调整，各个工序的施工周期见施工周期安排示意图。

进入下一悬灌梁段施工
挂篮移动、调整（1天）
钢筋、管道安装、检查、调整（4天）
混凝土浇注（0.5天）
养护、穿束（8天）
张拉、拆模（1天）
悬灌梁段施工周期安排示意图

5.3.1挂篮前移：在前一梁段施工完毕后，解除放松各吊点，使模板脱离梁体，解除梁上后锚点，进行锚固转换，行走小车托力转换在滑道上，通过手拉葫芦拖拉主桁采取整个挂篮前移动至下一梁段位置。
5.3.2挂篮调整及锚固：挂篮就位后，先进行主桁梁上锚固转换给梁体的锚筋上和底篮后锚安装转换在梁体上，然后通过测量仪器进行中线、高程测量、定位，通过千斤顶进行标高调整，经过检查确定合格后，最后进行全面锚固。
5.3.3钢筋及孔道安装、混凝土灌注及养护、预应力施加、孔道压浆等工艺见后详述。
5.4线形控制
为确保施工中结构的可靠性和安全性以及保证桥梁线形及受力状态符合设计要求，委托兰州交大对桥梁施工进行监控。并报审线性监控方案。
5.4.1线形控制相关参数的测定
5.4.1.1挂篮的变形值
施工挂篮的变形难以准确计算，要通过挂篮荷载试验测定。在挂篮拼装后，采用反压加载法进行荷载试验，加载量按最不利梁段重量计算确定。分级加载，加载过程中测定各级荷载下挂篮前端变形值，可以得到挂篮的荷载与挠度关系曲线。
5.4.1.2施工临时荷载测定
施工临时荷载包括施工挂篮、人员、机具等。
5.4.1.3箱梁混凝土容重和弹性模量的测定
混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混凝土弹性模量E随时间的变化规律，即E—t曲线，采用现场取样通过万能实验机进行测定，分别测定混凝土在7、14、28、60天龄期的E值，以得到完整的E—t曲线。
混凝土弹性模量和容重的测量通过现场取样，采用实验室的常规方法进行测定。
5.4.1.4预应力损失的测定
本桥施工中主要测定纵向预应力钢绞线的管道摩阻损失，以验证设计参数取值和实际是否相符，根据有效预应力计算由预应力施工引起的悬臂挠度。测定时，在预定的测点位置，将波纹管开孔，采用电阻应变片和电阻应变仪测量钢绞线的实际管道摩阻损失。
5.4.1.5混凝土的收缩与徐变观测
混凝土的收缩与徐变采用现场取样，进行7天、14天、28天、90天的小梁收缩徐变系数测定，在没有测定结果以前，采用以前施工中相同或相似条件下同等级混凝土的试验数据。
连续梁上的观测标。根据不同的跨度，分别在支点、中跨跨中及边跨1/4跨中附近设置。详见附图：

梁体徐变观测依据下表中要求的时间间隔进行。
梁体测量间隔表
观测阶段
观测周期
预应力终张拉
张拉前、后各一次
预应力张拉完成-无砟轨道铺设前
张拉完成后第一天
张拉完成后第三天
张拉完成后第五天
张拉完成后1-3月，每7天为一测量周期
桥梁附属设施安装
1次/周。要求安装前、后必须各有1次
无砟轨道敷 设
1次/周
无砟轨道铺设完成后后
第0-3个月，每1个月为一测量周期
第4-24个月，每3个月为一测量周期
5.4.1.6温度观测
温度是影响主梁挠度的最主要的因素之一，温度变化包括日温度变化和季节变化两部分，日温度变化比较复杂，尤其是日照作用，季节温差对主梁的挠度影响比较简单，其变化是均匀的。因此为了摸清箱梁截面内外温差和温度在截面上的分布情况，在梁体上布置温度观测点进行观测，以获得准确的温度变化规律。
5.4.1.7浇注砼及连续梁混凝土养护方案
对现场各类材料要严格按质量要求检测，对不合格的清除出场。拌制砼时严格遵照施工配合比，并要求各种材料过磅。采用混凝土泵车连续浇筑。水平分层，一次整体浇筑成型，用机械振捣器捣固，按砼施工操作程序进行操作，同时制作砼试块（根据实际试验需要做6-8组试块）。砼浇筑完初凝后应立即进行养护，采用自然养护法，使砼保持湿润，对砼的外露面防止雨淋、日晒，待表面收浆，凝固后即用覆盖，并应经常洒水。洒水养护时间，根据当地气温，一般不少于14昼夜。连续梁施工时应避开冬季施工。
养护目的：明确该连续梁的养护方法、操作要点和质量标准，规范和知道连续梁混凝土养护施工。
养护方法：为保证已浇筑的混凝土在龄期内达到设计要求，并防止产生收缩裂缝，必须做好养护工作。
根据《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》第6.4.3条规定，本连续梁采用洒水保湿自然养护，养护期限不少于14d,养护时，混凝土必须覆盖严实，养生材料为500g/m2的土工布，（严禁使用草帘或草袋进行覆盖,草袋容易污染梁体表面），且养生过程中必须保证混凝土面潮湿。
（1）箱梁底板养护
梁底混凝土浇筑完毕后，应立即将箱梁箱室两端用土工布封闭，以避免在箱室内形成风道，穿堂风会使箱体内温度降低过快，混凝土初凝后，采用水车洒水养护，洒水频次应以混凝土表面湿润为宜，根据当地气象部门的气象资料，一般白天1-3小时1次，夜晚5小时一次。
（2）箱梁顶板养护
当桥面混凝土浇筑完毕，在混凝土表面人工收浆过程中，加强混凝土表面的保湿工作，当气温较高，空气较干燥时采用喷雾器洒水保湿。绝不容许用水管直接冲混凝土表面，混凝土接近初凝时（根据混凝土表面不粘手，不粘土工布为易）梁面采用双层土工布覆盖，两层土工布间加一层塑料薄膜，防止水分快速蒸发，注意不得污染桥面，土工布块与块之间设10cm左右的搭接宽度，保证混凝土表面湿润，为保证梁面湿度，应设专人浇水养护，梁体养护用水采用地下水，养护用水温度与混凝土表面温度相差过大时，二者相差温度不大于15度。
洒水频次白天1-2小时洒水一次，夜晚4小时一次。
①梁体进行养护的同时，对随梁养护的混凝土试件进行养护，使试件与梁体混凝土强度同时增长。
②凝土浇注前，对通风孔处的成孔用管道用土工布严密堵塞，并在浇筑完后检查是否松动，防止在腹板通风孔处进风导致混凝土温度下降过快而形成温度裂纹。
（3）箱梁腹板内侧面养护
若在养护期内拆除内膜时，拆除内膜后应立即采用喷雾器在箱梁腹板内侧及箱梁顶板上均匀洒水养护，保持混凝土表面湿润。
（4）箱梁翼板底面、箱梁腹板外侧、两端、底板底面养护
箱梁翼板底面、箱梁腹板外侧、两端、底板底面利用高压水枪或喷雾器均匀撒在混凝土表面上，经常保持混凝土面的湿润。夏季时每隔1-2小时洒水一次，洒水应充分，并做好养护记录。
（5）梁端每个泄水孔内布设一支测温计，每隔一小时记录温度变化。
5.4.2施工预拱度计算
在桥梁悬臂施工的控制中，最困难的任务之一就是施工预拱度的计算。连续梁预拱度计算根据现场线形监测位单位提供的数据施工。
5.4.3悬臂箱梁的施工挠度控制
①根据预拱度及设计标高，确定待悬灌梁段立模标高，严格按立模标高立模。
②挠度观测资料是控制成桥线型最主要的依据，在现场成立专门观测小组，加强观测每个节段施工中混凝土浇注前后、预应力张拉前后4种工况下悬臂的挠度变化。每节段施工后，整理出挠度曲线进行分析，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值，保证箱梁悬臂端的合拢精度和桥面线型。为了尽量减少温度的影响，挠度的观测安排在早晨太阳出来之前进行。
③合拢前将合拢段两侧的最后2～3个节段在立模时进行联测，以保证合拢精度。
5.4.4高程监测
5.4.4.1高程测点布置与监测安排
在每个箱梁节段上布设二个对称的高程控制点，以监测各段箱梁施工的挠度及整个箱梁施工过程中是否发生扭转变形。
5.4.4.2测量仪器选择与测量时间安排
采用S1精密水准仪来进行高程测量监控，每次的读数都采用主尺、辅尺观测，测量时间安排在一天温度变化较小的时间里观测。
5.4.4.3箱梁悬灌段高程控制程序
见“箱梁悬臂浇注段高程控制程序图”图4-6所示。
5.4.5悬臂施工中的中线控制
在0#段施工完后，用全站仪将箱梁的中心点放置0#段上，并在箱梁段未施工前将两墩0#段上放置的箱梁中心点进行联测，确认各个箱梁中心点在误差精度范围内，才进行下一步的箱梁施工测量。测量仪器采用2″级全站仪。
箱梁中心线的施工测量，首先是将仪器安置在0#块的中心点，后视
另一墩0#段中心点，测量采用正倒镜分中法。距离采用全站仪三次测量的平均值。
5.5合拢段施工及结构体系的转换
连续箱梁合拢施工时先合拢中跨，再合拢边跨。合拢温度应符合设计要求，（为当天24小时内最低温度时合拢）合拢段两端悬臂标高及轴线允许偏差应符合设计或规范要求。
图5-6 箱梁悬灌段高程控制程序图
进入下一个悬灌段施工
定模板高程
签立模通知单
挂篮定位、立模
监理复测
已浇各梁段观测
浇注前高程观测
混凝土浇注
浇注后高程观测
已浇各梁段观测
张拉前高程观测
已浇各梁段观测
预应力束张拉
张拉后高程观测
已浇各梁段观测

5.5.1合拢段施工工艺流程见：合拢段施工工艺框图
5.5.2中跨合拢施工
5.5.2.1吊架及模板安装
中跨合拢梁段采用合拢吊架施工，合拢吊架和模板采用施工挂篮的底篮及模板系统组装施工。
安装步骤为：a.将挂篮的底篮整体前移至合拢段另一悬臂端；b.在悬臂端预留孔内穿入钢丝绳，用几组滑车吊起底篮前横梁及内外滑梁的前横梁；
“合拢段施工工艺框图 图5-9”。

图5-9 合拢段施工工艺框图
c.拆除挂篮前吊杆；d.用卷扬机调整所有钢丝绳，使底篮及内外滑梁移到相应位置，安装锚杆、吊杆和联接器将吊架及模板系统锚固稳定；e.将主桁系统退至0＃梁段后拆除。
5.5.2.2设平衡重
采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定。配重及合拢步骤见“中跨合拢段施工过程示意图”。

（1）悬臂浇注完成。
（2）施工挂篮后移，中跨合拢吊架安装。加配重砂袋。
（3）钢筋绑扎，预应力管道安装，合拢锁定。
（4）选择当天最低温度时间浇注混凝土，逐级卸除砂袋配重。
。
（5）合拢段预应力张拉及锚固完毕，拆除合拢吊架。
中跨合拢段施工过程示意图

5.5.2.3普通钢筋及预应力管道安装与边跨合拢段相同。
5.5.2.4合拢锁定
合龙前使合拢段两共轭悬臂端临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变。合拢前除“T构”悬臂端按平衡要求设置平衡重外，如施工控制有要求时还将对合拢段处采取调整措施。合拢段支撑劲性钢骨架施工及临时预应力束张拉施工同边跨合拢段施工。
5.5.2.5解除连续梁墩顶的临时锁定,并切断该墩临时支座锚固钢筋,完成体系转换。
5.5.2.6浇注合龙段混凝土
合龙段混凝土浇注过程中，按新浇注混凝土的重量分级卸去平衡重（即分级放水），保证平衡施工。合龙段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注（温度的选择，在合龙工期安排的前5-7d进行早、中、晚时间段的温度测量，取平均温度值确定合龙段时间及温度。），可保证合拢段新浇注混凝土处于气温上升的环境中，在受压的状态下达到终凝，以防混凝土开裂，该段混凝土的浇注速度每小时10m3左右，3-4小时浇完。
5.5.2.7预应力施工
中跨合拢完成后,张拉中跨预应力束,再张拉中跨底板第二批预应力束，合拢段施工完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。
5.5.2.8拆除模板及吊架
5.5.3边跨合拢施工
5.5.3.1施工准备
①悬臂梁段浇注完毕，拆除悬臂挂篮；
②清除箱顶、箱内的施工材料、机具，用于合拢段施工的材料、设备有序放至墩顶；
③近期气温变化规律测量记录。
5.5.3.2边跨合拢段支架及模板
边跨合拢段与边跨等高度现浇段一样，采用型钢支架支模施工。悬臂梁段浇注完毕，拆除挂篮，接长边跨等高度现浇段支架，拼装合拢段支架，支架的搭设与现浇段要求一样。外模采用挂篮模板，底模采用200mm竹胶板，内模采用组合钢模。
5.5.3.3设平衡重
为克服边跨刚度小的缺憾，同时为使边墩不受拉力，可采用增加平衡重的方式，这样桥梁同时具备强边跨和强中跨效果。本桥采用在悬臂端加载砂载的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重。
边跨合龙施工步骤图
（1）“T构”悬臂浇注及边跨等高度现浇段施工完毕。搭设合拢段支架。

（2）加砂袋配重，钢筋绑扎，预应力管道安装，边跨合拢段锁定。
（3）选择当天最低温度时间浇注混凝土，逐级卸除砂袋配重。
（4）边跨合拢段预应力张拉及锚固完毕，拆除合拢段支架。

5.5.3.4普通钢筋及预应力管道安装
普通钢筋在地面集中加工成型，运至合拢段绑扎安装，绑扎时将劲性骨架安装位置预留，等劲性骨架锁定后补充绑扎。底板束管道安装前，应试穿所有底板束，发现问题及时处理。合拢段底板束管道采用钢管，或者用双层波纹管替代，管道内穿入钢绞线芯模，以保证合拢段混凝土浇注后底板束管道的畅通。其余预应力束及管道安装同箱梁悬灌梁段。
5.5.3.5合拢锁定
合拢前使悬臂端与边跨等高度现浇段临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变，锁定时间按合拢段锁定设计执行，临时“锁定”是合拢的关键，合拢“锁定”遵循又拉又撑的原则，即“锁定”包括焊接劲性骨架和张拉临时预应力束。支撑劲性骨架采用“预埋槽钢+连接槽钢+预埋槽钢”三段式结构，其断面面积及支承位置根据锁定设计确定，合