近海大气环境下RC框架结构时变地震易损性分析.pdf

第 卷 第 期 年 月自 然 灾 害 学 报 .收稿日期:修回日期:基金项目:国家重点研发计划课题()陕西省重点研发计划项目()国家自然科学基金项目()作者简介:郑山锁()男教授博士主要从事工程结构抗震研究:.通讯作者:徐玉海()男硕士研究生主要从事钢结构抗震研究:.文章编号:()./.近海大气环境下 框架结构时变地震易损性分析郑山锁徐玉海杨 松明 铭可 亮(.西安建筑科技大学 土木工程学院陕西 西安 .西安建筑科技大学 结构工程与抗震教育部重点实验室陕西 西安)摘 要:由于近海大气环境中存在的氯离子会侵蚀 框架结构造成材料性能不断劣化最终降低了 框架结构的抗震性能 为研究近海大气环境下 框架结构地震损伤风险变化规律基于钢筋均匀锈蚀模型及混凝土开裂前后钢筋锈蚀速率的变化规律提出了一种改进的钢筋锈蚀率概率模型并构建材料性能劣化模型 在此基础上根据解析易损性分析理论建立考虑氯离子侵蚀的近海大气环境 框架结构时变易损性分析方法并构建典型结构分析不同损伤状态下的时变易损性曲线评估其时变易损性与损伤状态 研究结果表明:当地震动强度指标取值相同时各损伤状态结构在服役龄期内的地震易损性呈现出非线性增大趋势抗震性能不断退化以易损性指数作为结构损伤指标时按照我国规范设计的 框架结构在 服役龄期内能够满足我国三性能抗震设防水准关键词:近海大气环境劣化模型地震易损性抗震性能 框架结构中图分类号:文献标识码:(.):.自 然 灾 害 学 报第 卷:引言为促进近海地区的经济发展满足近海资源勘探的需要我国建造了大量近海工程 然而在近海大气环境的氯离子侵蚀作用下不可避免地引发钢筋锈蚀导致 框架结构有效受力截面损失、承载力降低 随着侵蚀作用加深堆积于钢筋表面的锈蚀产物会引起钢筋沿纵向产生锈胀应力使保护层混凝土处于复杂应力状态造成混凝土性能劣化并引起保护层开裂甚至脱落进而导致 框架结构抗震性能不断地劣化安全性持续降低近年来随着人们防灾、减灾意识的提高越来越多的学者从试验和数值模拟角度陆续进行了氯离子侵蚀下 框架结构抗震性能的研究工作 如:等对一栋因氯离子侵蚀而拆除的 框架结构进行了易损性分析模拟了因锈蚀而失去粘结强度的钢筋滑移对结构抗震性能的影响 等建立了基于氯离子锈蚀的 桥墩纵向钢筋屈曲模型的位移延性能力评估方法并对其可靠性进行评估 胡思聪等构建了基于氯离子侵蚀作用下的 桥梁材料劣化模型获取并评估了近海大气 桥梁时变抗震性能损伤规律 李超等建立了与电流密度相关的氯离子锈蚀钢筋模型以预测近海桥梁结构抗震性能变化规律上述研究结果在一定程度上丰富和加深了人们对锈蚀结构抗震性能的认识然而这些研究在分析时一方面忽略了保护层开裂后由于有害离子更易于侵入而引发钢筋锈蚀速率的增加这显然高估了锈蚀结构的抗震性能 另一方面为便于分析工程结构的安全评估通常仅考虑地震动不确定性而假定结构分析模型参数为恒定值 然而已有研究表明:当考虑结构响应的非线性行为时与结构和地震动相关的不确定性耦合效应会放大这意味着在评估结构的实际抗震性能时考虑计算结构响应中的不确定性至关重要 此外由于电化学腐蚀与自然条件腐蚀具有较大差异性现阶段基于电化学腐蚀 棱柱体试件轴压试验结果建立的针对于近海环境下 框架结构约束混凝土性能劣化模型的准确性还需验证 为此有必要基于合理的材料性能劣化模型同时考虑结构与地震动不确定参数影响针对近海大气环境下 框架结构进行时变地震易损性分析基于此本文结合氯离子侵蚀及钢筋锈蚀机理提出了钢筋锈蚀速率三阶段时变模型 根据钢筋和混凝土材料退化机理确定了适用于近海大气环境下材料性能劣化模型 在此基础上根据解析易损性分析理论建立近海大气环境下 框架结构时变地震易损性分析框架 随后以一栋典型 层 框架结构为研究对象通过拉丁超立方抽样方法综合考虑结构与地震动参数的不确定性影响建立结构地震动分析样本库通过增量动力分析法()方法得到了结构时变地震易损性模型绘制了 个龄期下的地震易损性曲线与易损性指数曲线对其时变抗震性能进行评估钢筋锈蚀概率模型图 氯离子侵蚀过程.近海大气环境下氯离子对 框架结构侵蚀过程可划分为 个阶段:诱导阶段 氯离子渗透混凝土保护层并在钢筋表面堆积当达到临界浓度时钢筋发生锈蚀 发展阶段 随着钢筋锈蚀发展保护层混凝土因钢筋锈胀而出现拉应力直到保护层混凝土拉应力超过其极限拉应力保护层混凝土开始出现裂缝 劣化阶段 随着裂缝扩展钢筋腐蚀速率加快钢筋与混凝土力学特性发生劣化结构性能明显退化 氯离子侵蚀过程如图 所示 鉴于此建立氯离子侵蚀下钢筋与混凝土力学特性劣化模型需要确定钢筋起锈时间与保护层混凝土锈胀开裂时间第 期郑山锁等:近海大气环境下 框架结构时变地震易损性分析.钢筋起锈时间由钢筋锈蚀机理可知确定钢筋起锈时间关键在于定量评估氯离子在混凝土中的渗透规律 等及 等基于 第二定律建立相应扩散模型模拟氯离子在 框架结构的扩散过程 本文参考 提出的氯离子扩散时变模型经简单转换即可得钢筋起锈时间模型 该模型考虑了环境条件、测试方法及养护龄期等因素的影响并且与实际氯离子扩散规律拟合效果良好如式()所示:()/()()式中:为尚未引发钢筋锈蚀的氯离子临界浓度为混凝土保护层厚度依据 混凝土结构耐久性评定标准提出的临界氯离子浓度本文 取值为./(混凝土)为 第二定律理想化模型假设引起的不确定性参数为环境因子为测试方法因子为固化时间校正系数 为服役期因子取值为.为混凝土表面氯离子浓度为经验扩散系数为经验扩散系数的参考龄期取()为误差函数 其中与()可表示为(/)()()/()()式中:/为水胶比 和 分别为与环境相关的系数考虑到氯离子扩散时变模型相关参数较大的变异性通过试验研究与统计分析给出了上述时变模型各参数的概率分布规律如表 所示表 各参数概率分布 参数分布类型均值标准差正态分布.分布.正态分布.分布.分布.正态分布.对数正态分布.正态分布./定值.注:为 养护期的取值 为参考时间(通常取为 )时刻的扩散系数其取值受到水灰比的影响.保护层混凝土锈胀开裂时间考虑到保护层混凝土锈胀开裂过程十分复杂受多种因素影响通常难以直接建立混凝土锈胀开裂时间预测模型本文建立钢筋临界锈蚀深度与保护层混凝土开裂关系式为()()式中:为钢筋临界锈蚀深度、分别为钢筋起锈时间与保护层混凝土锈胀开裂时间()为钢筋锈蚀速率其为时间的函数 此外 混凝土结构耐久性评定标准针对角部钢筋及非角部钢筋分别给出了钢筋临界锈蚀深度表达式为.(/).().(/).()式中 为混凝土抗压强度标准值()显而易见建立保护层混凝土锈胀开裂时间预测模型的关键在于发展钢筋锈蚀速率模型 本文参考崔凤坤提出的钢筋锈蚀速率三阶段时变模型计算保护层混凝土的开裂时间 锈蚀速率模型示意图如图 所示钢筋锈蚀速率三阶段时变模型如式()所示:自 然 灾 害 学 报第 卷图 三阶段时变锈蚀模型示意.()().()()()()()()().()()式中:()为钢筋锈蚀速率()为第 阶段钢筋锈蚀速率 为保护层混凝土严重开裂时间本文取等于().().().(/)./().()式中:()为钢筋锈蚀电流密度 为锈蚀起始时电流密度 为钢筋应力影响系数/为混凝土水灰比 为混凝土保护层厚度 为钢筋屈服强度标准值 为钢筋应力大小综上所述保护层混凝土开裂时间模型可表示为.()式中钢筋临界锈蚀深度可参考文献确定其余各参数说明与前文相同.钢筋锈蚀率概率模型钢筋锈蚀通常包括均匀锈蚀与点蚀 已有研究表明近海大气环境下点蚀是钢筋锈蚀的主要形式考虑到钢筋点蚀形貌的多样性与复杂性本文使用 等提出的经典点蚀模型如图 所示通过使用简化四边形来模拟点蚀以评估截面损失点蚀下钢筋的相应时变残余截面积 可按式()式()计算:()()/()()()()()()()()()()()()()式中:()为锈坑深度通过修正前文钢筋锈蚀速率()得到为钢筋初始直径 为坑蚀系数假设其第 期郑山锁等:近海大气环境下 框架结构时变地震易损性分析符合极值 分布利用统计分析方法计算其余各参数说明与前文相同基于此钢筋锈蚀率概率模型可表示为()()式中:()为钢筋锈蚀率为钢筋初始面积其余各参数说明与前文相同图 点蚀模型示意.地震荷载及锈蚀作用的耦合作用会引起横向箍筋力学性能劣化及截面削弱从而导致约束混凝土强度降低甚至造成混凝土受力构件发生破坏 同时在一般 框架结构受力构件中就保护层厚度及钢筋直径而言横向箍筋均小于纵向钢筋因此横向箍筋的锈蚀速率将大于纵向钢筋锈蚀速率 然而目前鲜有学者研究近海环境下箍筋的锈蚀本文归纳总结了针对近海环境下钢筋锈蚀的 组试验数据如表 所示并利用 软件对数据进行回归拟合对比分析横向箍筋和纵向钢筋之间的变化规律如图 所示并建立式()和式()拟合公式:.().().()式中:为纵向钢筋锈蚀率()为横向箍筋锈蚀率()上述拟合公式的相关系数分别为.、.、.可以得到式()可较准确地表达近海大气环境下纵向钢筋锈蚀速率和横向箍筋锈蚀速率的相关关系在此基础上构建近海环境下 框架结构中纵向钢筋及横向箍筋锈蚀速率关系式为 ()式中、和 均为拟合系数可使用非线性曲线拟合分析确定取值表 钢筋平均锈蚀率试验数据 编号文献纵筋/箍筋/文献纵筋/箍筋/文献纵筋/箍筋/.图 纵筋箍筋锈蚀量拟合曲线 .材料性能劣化模型钢筋锈蚀过程中其强度和变形能力均发生不同程度地退化 等基于试验结果建立了锈蚀钢筋强度修正模型:(.)()(.)()式中:、分别为未锈蚀及锈蚀后钢筋屈服强度、分别为未锈蚀及锈蚀后钢筋极限强度、为强度折减系数一般取.、.为钢筋锈蚀率自 然 灾 害 学 报第 卷 等结合试验数据建立了钢筋极限应变修正模型:()()式中:、分别为钢筋锈蚀前后的极限应变 为应变折减系数本文取.随着钢筋锈蚀产物不断累积保护层混凝土逐渐锈胀开裂进而导致保护层混凝体强度退化 本文参考 等研究保护层混凝土的强度衰减表达式为()式中:、分别为保护层混凝土开裂前后强度 为保护层混凝土轴心抗压强度折减系数 ./()()()()式中:为试件周长 为裂缝宽度可按式()计算 为钢筋锈蚀体积膨胀系数取为.()为钢筋锈蚀深度箍筋锈蚀显著降低了其对核心区混凝土的约束作用导致核心区混凝土强度及变形能力发生退化 郑山锁等基于锈蚀 棱柱体试件轴压试验结果认为箍筋锈蚀约束混凝土峰值应力 与峰值应变 可按式()式()计算:(.)()(.)()式中:、分别为未锈蚀试件峰值应力与峰值应变 为箍筋锈蚀率.模型验证本文使用 钢筋本构模型和 混凝土本构模型建立数值模型模拟文献中的锈蚀 框架柱验证本文构建的钢筋锈蚀概率模型及材料性能劣化模型的准确性 由试验和数值模型模拟的滞回曲线对比验证结果(图)及模拟结果与试验结果误差对比结果(表)可知本文构建的模型能较真实地反映锈蚀 框架柱在循环荷载作用下的响应特征及抗震性能图 滞回曲线模拟结果验证.表 模拟误差计算结果 构件承载力误差累计耗能误差文献.文献.氯离子侵蚀的 框架易损性分析方法地震易损性分析的主要目的是得到不同强度地震作用下构件或结构体系地震响应达到或超过指定损伤状态的超越概率 地震易损性函数的一般形式可以表示为第 期郑山锁等:近海大气环境下 框架结构时变地震易损性分析()()()()式中:和 分别为结构地震工程需求 的均值与对数标准差和 分别为不同极限状态下结构抗震能力 的均值与对数标准差其中假定地震工程需求参数均值 和地震动强度指标 之间满足幂指数式关系为 ()()式中 和 为统计回归系数地震工程需求参数对数标准差 表示为 ()()式中()为第 条地震波下结构地震需求 为地震波数量针对传统易损性表达形式(如易损性曲线与易损性矩阵等)不便于工程应用等缺陷于晓辉等提出了易损性指数()的概念尝试利用震害指数的数学期望评估结构地震损伤可表示为()()()式中:()对应为各极限状态的震害指数()为结构各极限状态的超越概率表示为相邻极限状态超越概率的差值利用易损性曲线可得综合以上时变易损性分析机理及钢筋、混凝土材料退化机理构建考虑氯离子侵蚀的 框架时变易损性分析基本流程如图 所示图 结构时变地震易损性分析框架.参考我国 建筑抗震设计规范并结合我国地震烈度表给出不同极限状态对应的震害指数值如表 所示自 然 灾 害 学 报第 卷表 不同破坏状态对应震害指数 震害指数破坏状态取值范围)均值.算例分析.结构设计与建模建立典型结构是研究区域 框架结构地震易损性的基础 本章将利用 软件构建一栋典型 层 框架结构结构设计满足我国 建筑抗震设计规范及 混凝土结构设计规范相关条例 结构布置如图 ()所示平面尺寸为.纵向 跨横向 跨首层高.二至五层高.结构抗震设计信息如下:结构位于抗震设防烈度 度(.)地面粗糙度 类特征周期.的场地区域 楼(屋)面恒、活载分别为.、./该区域./、./采用 分析软件建立 层多龄期 框架分析模型其中梁、柱单元采用基于传统刚度法的 单元模拟为保证较高的精度梁柱单元细分数取 每个单元积分点数取 考虑 效应影响 采用、等命令定义的纤维截面建立梁、柱截面模型该模型计算精度高且能较准确地反映结构实际受力情况 混凝土选用 材料钢筋选用 材料 梁柱单元和截面如图()所示材料本构关系如图()所示 钢筋及箍筋分别采用 及 混凝土采用 楼面及屋面板厚为 梁、柱保护层厚度为 梁柱尺寸及配筋结构如表 所示图 结构布置及有限元模型.第 期郑山锁等:近海大气环境下 框架结构时变地震易损性分析表 框架梁柱截面尺寸及配筋 楼层梁尺寸()梁端配筋上端下端柱尺寸()柱配筋(单侧)边柱中柱一层二层三层四层五层.地震动结构样本库建立图 所选地震动记录反应谱与规范设计反应谱对比(.).(.)已有研究表明采用 条地震动记录进行 分析可较好地解决由于地震动本身偶然性导致的易损性分析结果的不确定性 鉴于此本文选取了美国应用技术委员会()建议的 条远场地震动记录作为后续研究输入地震动地震动记录详见文献所选地震加速度反应谱及对应的设计反应谱分布情况如图 所示 由图可知所选地震动记录平均反应谱曲线与规范反应谱曲线拟合较好可用于评估 框架结构在地震作用下的响应尽管有研究表明结构不确定性对易损性分析结果的可靠性影响相对较小在易损性分析中可不做考虑 然而当考虑结构响应的非线性行为时与结构和地震相关的不确定性会耦合并放大 考虑到氯离子侵蚀在一定程度上增加了 框架结构动力响应的非线性程度本文在氯离子侵蚀 框架结构时变地震易损性分析中通过选取了结构几何属性与材料力学性能相关的 个随机参数作为设计变量以考虑结构不确定性对氯离子侵蚀下 框架结构易损性分析的影响各设计变量的分布特征如表 所示根据表 中的结构不确定参数的分布特征采用拉丁超立法抽样()与随机抽样法生成多维结构样本空间并与所选 条地震动记录进行随机匹配得到 个结构地震动随机样本表 结构不确定参数分布特征 序号随机变量分布类型均值变异系数上限值下限值核心区混凝土抗压屈服强度/对数正态分布.核心区混凝土抗压屈服应变 对数正态分布.核心区混凝土屈服后残余强度/对数正态分布.核心区混凝土屈服后残余应变 对数正态分布.核心区混凝土抗拉屈服强度/正态分布.保护层混凝土抗压屈服强度/对数正态分布.保护层混凝土抗压屈服应变 对数正态分布.保护层混凝土屈服后残余应变 对数正态分布.纵向钢筋弹性模量/对数正态分布.纵向钢筋屈服强度/分布.纵向钢筋钢筋应变硬化率 对数正态分布.自 然 灾 害 学 报第 卷 续表序号随机变量分布类型均值变异系数上限值下限值梁高/正态分布.梁宽/正态分布.柱高/正态分布.柱宽/正态分布.结构材料劣化模型图 钢筋锈蚀率时变规律.结合表 中钢筋初始锈蚀模型各参数分布通过 生成 个样本采用 软件获得 生成样本的频率分布和统计参数 计算得到钢筋起锈时间概率分布与保护层锈胀开始时间概率分布 由图 可知不同直径钢筋锈蚀率与 框架结构的服役时间呈正相关关系但锈蚀速率与其呈负相关关系相同服役龄期下直径越小的钢筋锈蚀程度越大根据钢筋锈蚀率时变规律结合钢筋混凝土材料性能劣化模型进一步得到材料性能时变规律如图 所示 由图可知除约束混凝土峰值应变比值随龄期增加逐渐增大外混凝土峰值应力比值、钢筋屈服强度比值、钢筋极限强度比值以及钢筋极限应变比值随龄期增加均呈现下降的趋势且变化速率逐渐降低图 材料性能时变规律.结构时变地震易损性.概率地震需求分析本文使用 作为地震动强度指标并将 条地震动 统一调整至.、.、.、.、.、.、.、.以最大层间位移角 为结构性能指标 通过对算例结构进行非线性时程分析得到各服役龄期 框架结构概率地震需求模型其对数线性回归结果如图 所示第 期郑山锁等:近海大气环境下 框架结构时变地震易损性分析图 概率地震需求模型对数线性回归.概率抗震能力分析 建筑抗震设计规范以层间位移角限值为破坏指标对应的各损伤状态下的对应位移角限值如表 所示表 框架结构的破坏描述和指标 破环程度量化指标基本完好/轻微破坏(/中等破坏(/严重破坏(/倒塌/)目前对于 框架结构的层间位移角限值的研究多用于指导结构设计均采取各破坏状态取值范围的下限而本文研究的目的为评估结构在地震中的真实破坏状况因而不能直接采取规范中建议的限值 同时本文假定锈蚀结构的抗震能力为恒定值 本文结合已有研究 报告结果提出建议的各破坏状态限值如表 所示表 本文建议的各破坏状态的限值 基本完好轻微破坏中等破坏严重破坏倒塌(/(/(/(/(/).概率地震易损性分析为定量研究服役龄期对结构时变易损性的影响得到结构时变易损性参数比较情况如表 所示随着结构服役龄期的增加结构在不同损伤极限状态下的易损性函数均值()与标准差()呈现一定程度的下降趋势表明结构的广义抗震能力逐渐降低忽略龄期的影响可能会高估结构的抗震性能自 然 灾 害 学 报第 卷表 不同服役龄期结构易损性函数参数 结构龄期/均值()标准差()层 框架结构.结合易损性函数参数分布进一步得到近海大气环境下服役龄期分别为小于、的 框架结构在各破坏状态下的时变易损性曲线如图 所示相同地震动强度下结构各损伤状态的超越概率与服役龄期呈正相关关系表明近海环境中的氯离子侵蚀效应会使得混凝土、钢筋材料的力学性能退化导致梁、柱抗剪承载力降低进而引发结构抗震性能降低 例如对于地震动峰值加速度 .未发生腐蚀()的结构达到中等损伤的概率小于 而 龄期的结构达到中等损伤的概率接近 不同损伤状态的超越概率随龄期的增加是非线性的具体来说前 的超越概率增加量相对较小 后超越概率增加量明显增大 以中等损伤状态下的易损性曲线为例当地震动峰值加速度 .时 龄期结构的超越概率相对于未腐蚀结构增加了.龄期的结构超越概率相对于 龄期结构增加了.由此可见第二个 的超越概率增长率大约是前 的.倍 因此在今后的结构抗震设计和评估中对于恶劣坏境下的 框架结构有必要提高对结构服役环境和龄期的重视图 不同损伤状态下的结构时变易损性曲线.结构损伤评估基于前文计算得到的结构各极限破坏状态的超越概率结合式()式()以及表 中数据计算得到各地震动强度下结构易损性指数绘制出结构易损性指数曲线如图 所示 为了更进一步评估结构的第 期郑山锁等:近海大气环境下 框架结构时变地震易损性分析抗震性能结合我国现行抗震规范提出的三性能抗震设防水准本文分析计算出 框架结构在多遇地震、设防地震及罕遇地震作用下的易损性指数分布规律如图 所示图 易损性指数曲线.图 三性能抗震设防水准下易损性指数分布.由图 可知当各服役龄期 框架结构遭受多遇地震作用及设防地震作用时若以易损性指数上限值和平均值作为评估标准各 框架均处于轻微破坏状态若以易损性指数下限值作为评估标准各 框架均处于基本完好状态但需指出当不同服役龄期 框架结构遭受罕遇地震作用时若以易损性指数下限值作为基准评估结构破坏等级各服役龄期结构均处于轻微破坏状态若以易损性指数平均值作为基准评估结构破坏等级时、龄期结构均处于轻微破坏 龄期结构处于中等破坏以易损性指数上限值作为损伤评估指标时结构均处于中等破坏由图 还可知随着结构服役龄期的增加结构在多遇地震、设防地震以及罕遇地震作用下的易损性指数均逐渐增大 这表明 框架结构材料性能随着服役龄期增加不断劣化结构抗震性能不断降低 但对于 服役龄期内的结构无论是以何值作为结构损伤性能指标在多遇地震与设防地震作用下结构损伤程度不超过轻微破坏在罕遇地震作用下结构损伤程度不超过中等破坏 这表明按照我国规范设计 框架结构在 服役龄期内能够满足我国“小震不坏、中震可修、大震不倒”三性能抗震设防水准结论本文根据氯离子侵蚀及钢筋锈蚀机理提出了钢筋锈蚀速率三阶段时变模型结合均匀锈蚀模型提出自 然 灾 害 学 报第 卷一种改进的钢筋锈蚀率概率模型进而根据材料性能退化机理确定了适用于近海大气环境下的材料性能劣化模型 在此基础上根据解析易损性分析理论建立近海大气环境下 框架结构时变地震易损性分析框架并对时变易损性与损伤进行了评估 得到以下结论:)经过验证本文基于氯离子第二扩散规律及钢筋锈蚀机理建立的钢筋锈蚀概率模型更适用于近海大气环境且使多龄期 框架结构地震易损性分析更加合理)随着服役龄期的增加结构在不同损伤极限状态下的易损性函数均值()与标准差()呈现一定程度的下降趋势表明结构的广义抗震能力逐渐降低忽略龄期的影响可能会高估结构的抗震性能)当地震动强度指标取值相同时各损伤状态结构在服役龄期内的地震易损性呈现出非线性增大趋势 当地震动峰值加速度.时结构发生中等损伤状态的第二个 的超越概率增长率大约是前 的.倍)以易损性指数作为结构损伤指标时按照我国规范设计的 框架结构在 服役龄期内能够满足我国“小震不坏、中震可修、大震不倒”三性能抗震设防水准参考文献:柳春光 任文静 夏春旭.考虑钢筋腐蚀的近海隔震桥梁地震易损性分析.自然灾害学报 ():.():.()彭建新 唐皇 张建仁.大气环境下考虑锈蚀钢筋力学性能的 楼面梁安全风险概率分析.自然灾害学报 ():.():.().():.():.胡思聪 王连华 李立峰 等.非一致氯离子侵蚀下近海桥梁时变地震易损性研究.土木工程学报 ():.():.()李超 李宏男.考虑氯离子腐蚀作用的近海桥梁结构全寿命抗震性能评价.振动与冲击 ():.():.()崔凤坤.基于劣化过程效应的混凝土桥梁地震影响分析.西安:长安大学.:.().:.():.:.混凝土结构耐久性评定标准.北京:中国建筑工业出版社.:.()可亮.近海大气环境下多龄期 框架结构地震易损性分析.西安:西安建筑科技大学.:.()杨威.框架结构地震易损性研究.西安:西安建筑科技大学.:.().():.():.郑山锁 刘巍 左河山 等.近海大气环境下考虑锈蚀的不同剪跨比 框架梁抗震性能试验.工程力学 ():.第 期郑山锁等:近海大气环境下 框架结构时变地震易损性分析 .():.()郑山锁 孙龙飞 刘小锐 等.近海大气环境下锈蚀 框架节点抗震性能试验研究.土木工程学报 ():.():.()曹琛 郑山锁 胡卫兵 等.近海大气环境下锈蚀 框架梁恢复力模型研究.工程力学 ():.():.().:.():.():.:.():.郑山锁 郑跃 董立国 等.近海环境下锈蚀箍筋约束混凝土本构模型.浙江大学学报(工学版)():.()():.()郑山锁 董立国 左河山 等.人工气候环境下锈蚀 框架柱抗震性能试验研究.建筑结构学报 ():.():.()杨淑雁.锈蚀钢筋混凝土柱在地震作用下的滞回行为研究.上海:上海交通大学.:.()于晓辉.钢筋混凝土框架结构的概率地震易损性与风险分析.哈尔滨:哈尔滨工业大学.:.()郑山锁 杨威 秦卿 等.基于氯盐最不利侵蚀下锈蚀 框架结构时变地震易损性研究.振动与冲击 ():.():.()于晓辉 吕大刚 范峰.基于易损性指数的钢筋混凝土框架结构地震损伤评估.工程力学 ():.():.()建筑抗震设计规范.北京:中国建筑工业出版社.:.()混凝土结构设计规范.北京:中国建筑工业出版社.:.()施炜 叶列平 陆新征 等.不同抗震设防 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