模板技术方案大纲.doc

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八、模板工程施工方案
1、编制依据
主要依据施工图纸、施工组织设计、规范和规程，具体见表1。
表1 模板编制的主要依据
序号
名 称
编 号
备 注
1
重庆××工程工图纸
建施X~X，建施X~X
工程号：XX
××建筑设计院设计
结施X~X，结施X~X
2
××工程施工组织设计

编制人：××××××
3
规程、规范
混凝土结构工程施工及验收规范钢结构设计规范高层建筑混凝土结构技术规程
GB50204—2002GBJ17—88JGJ3—2002

2、工程概况
2.1设计概况表见表2
表2 设计概况表
序号
项目
内容
1
建筑面积（m2）
总建筑面积
XXXX
地下室面积
XXXX
占地面积
XXXX
标准层面积
XXXX
2
层数（层）
地上
X层
地下
X层
3
层高（m）
地下一层
X
首层
X
地下二层
X
2~4层
X
地下三层
X
5~12、14层
X

13层
X

15层
X

16层
X
4
结构形式
基础结构形式
XXXXXX
主体结构形式
XXXXXX
6
结构断面尺寸
外墙厚度（mm）

内墙厚度（mm）

柱断面尺寸（mm）

梁断面尺寸（mm）

楼板厚度（mm）

7
楼梯结构形式
梁、板式楼梯
8
坡道结构形式
剪力墙
9
施工缝设置

2、施工安排
2.1施工部位及工期安排
根据施工进度计划，施工部位及工期安排见表3
表3 施工部位及工期安排
序号
施工部位
完成时间
工期（天）
1
基础底板
×年×月×日~×年×月×日

2
裙楼以下结构
×年×月×日~×年×月×日

3
主体结构
×年×月×日~×年×月×日

3.0劳动组织及职责分工
3.1管理人员组织及职责分工：见图1
3.2劳务分包队人员组织及职责分工：分图2
3.3工人分工及数量
根据施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排，主要劳动力分工及数量：见表4
表4 劳动力准备一览表
序号
施工部位
工种 人数
基础工程
主全工程
1
木工
墙体
顶板、梁
柱
墙体
顶板梁
柱
2

4、施工准备
4.1技术准备
项目技术负责人组织技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、甲方、监理共同协商解决，取得一致意见后。办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高制定模板初步设计方案。
4.2机具准备
主要机具及工具准备详见表5
表5 机具及工具准备一览表
名称
规格
功率
数量
锤子

圆盘锯

平刨

手电钻

台钻

手提电锯

手提电刨

压刨

活动扳手

手电钻

空压机

2
钢丝钳

墨斗、粉线带

砂轮切割机

零配件和工具箱

水准仪

激光垂准仪

水平尺

钢卷尺

直尺

靠尺

塞规

4.3材料准备
顶板、梁、部分墙体、主柱模板材料选用覆膜多层板，模板周转次数为X次，，支撑采用钢管架，脱模剂选用X型脱膜剂。
5、主要施工方法及措施
5.1流水段划分

表6 流水段名称与相应的轴线对应关系
地下三层~地下一层结构施工流水段划分
名称
资料填写名称
备注
1段

2段

3段

4段

5段

6段

7段

8段

9段

5.2模板及支撑配置数量
地下负1层~地下负X层顶板面积约为XXm2，首层~X层模板面积约为Xm2。综合考虑多层板周转次数X次，水平结构为保证混凝土达到拆模强度，需配地下X层顶板的模板。柱子模板考虑X层更新一次面板。施工中，模板及脚手架施工所用材料计划见表7、表8。
表7 模板施工材料计划表
序号
名称
规格
单位
数量
使用部位
备注
1
多层板

2
木方

M3

M3

3
碗扣架立杆

根

根

根

碗扣架横杆

根

根

4
立杆顶托

个

5
法式螺杆
Ф14×1150
根

Ф14×1000
根

Ф14×750
根

Ф14×1300
根

Ф14×700
根

6
钉子

Kg

Kg

Kg
2

7
胶水

桶

8
小白线

kg

表8 外脚手架施工材料计划表
序号
材料名称
规格
单位
数量
备注
1
架子管

根

2
架子管

根

3
扣件

个

4
脚手板

M3

5.3隔离剂选用
5.4模板设计
5.4.1±0.00以下模板设计
5.4.2垫层模板。
5.4.3 底板模板。
5.4.4墙模板。
5.4.5 直段墙模板
5.4.6圆弧墙模板
5.4.7柱模板
5.4.8梁模板
5.4.9直梁模板。
5.4.10弧形梁模板
5.4.11顶板模板
5.4.12 ±0.00以上模板
5.4.13 墙体模板
5.4.14 柱模板
5.4.15 梁模板。
5.4.16 楼梯模板
5.4.17 特殊模板
5.4.18 后浇带、施工缝模板
5.4.19 顶板、梁及支撑体系
5.4.20 模板加工要求
5.4.21 模板加工管理
5.4.22 模板安装
5.4.23 模板安装的一般要求
5.4.24 墙体模板安装顺序及技术要点
5.4.25 梁模板安装顺序及技术要点。
5.4.26±0.00以上模板安装要求
5.4.27墙体模板安装顺序及技术要点
5.4.28 梁模板安装顺序及技术要点。
5.4.29 模板的拆除
5.4.30墙柱模板拆除
5.4.31 门洞口模板拆除
5.4.32顶板模板拆除
5.4.33后浇带模板拆除
5.4.34模板的维护及维修
5.4.35模板使用注意事项
5.4.36多层板维修
6、模板允许偏差及检验方法
允许偏差项目见表9。
表9 允许偏差项目
序号
项目
允许偏差
检查方法
1
基础轴线位移
5
尺量检查
2
柱、墙、梁轴线位移
3
尺量检查
3
标高
±2、-5
用水准仪或拉线和尺梁检查
4
基础截面尺寸
±10
尺量检查
5
柱、墙、梁截面尺寸
+2、-5
尺量检查
6
每层垂直度
3
线垂或2m托线板检查
7
相临两板表面高低差
1
用直尺和尺量检查
8
表面平整度
3
用2m靠尺和楔形塞尺检查
9
预埋件中心线位移
3
拉线尺梁检查
10
预埋管预留孔中心线位移
3
拉线尺梁检查
11
预埋螺检中心线位移
2
拉线尺梁检查
12
预埋螺栓外漏长度
+10、0
拉线尺梁检查
13
预留洞口中心线位移
10
拉线尺梁检查
14
预留洞口截面内部尺寸
+10、0
拉线尺梁检查
7、注意事项
7.1一般要求
7.2大模板堆放要求
8、模板计算
楼板厚度250mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4
方木主龙骨采用100×100mm方木。
（1）荷载计算
模板及支架自重标准值： 0.3KN/M2
混凝土标准值：24KN/m2
钢筋自重标准值：1.1KN/m2
施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2
楼板按100mm厚算
荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN
荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN
楼板按250mm厚算
荷载标准值：F3=0.3+24×0.25+1.1+2.5=9.9KN
荷载标准值： F4=(0.3+24×0.25+1.1) ×1.2+2.5×1.4=12.38KN
(2)计算次龙骨间距：
新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm
1）板厚按250mm算
则最大弯距：Mmax=0.1q12l12
最大挠度：Umax=0.667q12l14(100EI)
其中线荷载设计值q1=F4×0.2=12.38×0.2=2.48KN/m
按面板的抗弯承载力要求：Mmax=0.1q1l12=[fww]=1/6fwbh2
0.1×2.48×l12=1/6fwbh2
l1=[(1/6×30×200×252)/(0.1×2.48)]0.5=1587.5
按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250
Umas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250
L1'=[(100×104×4.16×104)/(2.48×0.677×250)]1/3=463mm
2）板厚按100mm算
则最大弯距：Mmax=0.1q22l22
最大挠度：Umax=0.667q22l24/(100EL)
其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m
按面板的抗弯承载力要求：Mmax =0.1q22l22=[fww]=1/6fwbh2
1.1×1.612×122=1/6fwbh2
l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787
按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250
Umax=0.677q2l24/(100EI)=12/250
L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm
取按抗弯承载力，刚度要求计算匠小值，l1'=463mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。
（3）用Φ48×3.5碗口架管，间距最大为1200mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积A=489mm2(内R=41mm)
1）抗压强度验算
N=8.06×2.12×1.2=11.6KN
[N]=Af= =489×215=105KN<11.6KN满足
2）稳定性验算。（按中心点最大偏心25mm计算）
Ix=π(D4-d4)/64=π(484-414)/64=1.22×105mm4
Ix=(Ix/A)1/2=(1.22x105/489)1/2=15.79mm
Xx=1800/ix=1800/15.79=114
查Q235，b类截面轴压稳定系数φx=0.453
欧拉临界应力
Nex=π2EA/λx2=π2×2.06×105×489/1142=76.4KN
初始偏心弯距Mx=Ne=16×103×25=4×104N.mm
截面塑性发展系数rx=1.0
受压最大纤维毛截面抵抗距
Wlx=Ix/(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3
N/ΦxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]=175.9Mpa<215Mpa（满足要求）
8.1墙体模板计算
（1）荷载计算
1）新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.4m，侧压力为
F1=0.22rct0β1β2v1/2 F2=Hrc
取两者较小值；
式中：F1、F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；
rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；
t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4-6h，取t0=5h；
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m；
β1——外加剂影响修正系数β1=1.0；
β2——混凝土塌落度修正生活费数，按塌落度130-150mm，取β2=1.15
得 F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2
F2=24×m2>F1
取F=F1=52.58KN/m2
2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②
混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4KN/m2。
由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为
q=1.2×①+1.4×②=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/m2(用于验算模板及其支撑的强度)
q=①=52.5KN/m2(用于验算模板及其支撑的刚度)
（2）模板及次龙骨的设计及验算
1）次龙骨的设计及验算
次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，接受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：
E=10000N/mm2,σ=87N/mm2，I=416cm2,w=83cm2
主龙骨间距取为600mm，次龙骨接三跨连续梁计算
1）次龙骨的强度验算
次龙骨承受的荷载为
q托=qL模=68.69×0.30=20.6KN/m
式中：q托——模板传给次龙骨的线荷载
L模——模板的跨度
计算简图见下图：
得次龙骨截面最大弯矩形为
Mmax=0.1托τ2托=0.1×20.6×0.7KN·m
σ=M/W=0.74×106/83×103=8.91<[σ]87N/mm2
∴次龙骨的强度满足要求。
2）次龙骨的刚度验算
托梁承受的线荷载为
q次=L模=68.69×0.25=17.17KN/m
计算简图见下图：
得最大挠度为
ω=6.77×q次/L次/100EL
=0.677×17.17×0.64×1012/100×104×416×106
=0.36mm<[ω]=1.5mm
∴次龙骨的刚度满足要求。
（3）主龙骨的设计及验算
主龙骨的选用Φ48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm，主龙骨接三跨连续梁计算
主龙骨的截面性能为
σ=215Nmm2,I=2×12.9×104cm，W=2×15.08×103cm
1）主龙骨的强度验算
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P主=q托L次=22.28×0.6=13.37KN
计算简图见下图：
得主龙骨截面最大弯矩为
Mmax=0.604P主L次=0.604×10.3×0.6=3.73KN
σ=M/W=3.73×106/2×15.08×103=123.67，[σ]=215n/mm2
∴主龙骨的强度满足要求。
2）主龙骨的刚度验算
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P主=q次L次=17.17×0.6=10.3KN
计算简图见下图：
得最大挠度为
ω=1.883×PL/100EL=1.883×10.3×103×0.63×109/100×2.06×105
2×12.19×104=0.83mm<3.00mm(满足要求)
∴主龙骨的刚度满足要求。
（4）穿墙螺栓设计
每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见下图：
得每根穿墙螺栓承受的拉力为
T=qs\52.58×1×0.6=31.55KN
选用Φ14穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm2
σ=T/A=31.55×103/105=300.5N/mm2
∴穿墙螺栓的承载力满足要求。
8.2柱模板计算
柱箍采用100×100方楞，间距400mm
（1）柱模受到新浇砼侧压力
F1=0.22rct0β1β2v1/2
F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2式中F1——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；
rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；
t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4-6h，取t0=5h；
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取h=3.4m；
β1——外加剂影响修正系数，β1=1.0；
β2——混凝土塌落度修正系数，按塌落度130-150mm，取β2=1.15；
（2）柱箍所受的均部荷载值（N/mm）
q=2.58×103/106×400×0.85=17.88N/mm
(3)柱箍最大弯距值（N/mm）
Mmax=qL22=17.88×8002/8=1430400N.m
(4)强度计算
N/A+Mmax/rπWnx=600×17.88/875+1430400/15.3×103=99.62
N/mm2＜f=215N/mm2(可以)
（5）挠度计算W=5L14/38EL=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83mm＜[W]=1.mm(满足要求)
8.3梁模板计算
（一）底模验算
（1）抗弯强度验算
1）荷载
底膜自重 5×0.04×0.45×1.2=0.108
混凝土自重 24×0.45×0.8×1.2=10.368
钢筋自重 1.5×0.45×0.8×1.2=0.648
振捣混凝土载荷 2×0.45×1.2=1.08
合计 q1=12.204
乘以折减系数0.9 则q1×0.9=q2=10.98KN/m
2)抗弯折减载力验算
底膜下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。
按最不利荷载部之中结构静力表示得。
弯矩系数：KM=-0.121
剪力系数：KV=-0.620
挠度系数：KW=0.967
则M=KM×q12=-0.121×10.98×0.22=-0.0531KN.m=-0.0531×106n.mm
σ=m/w=-0.0531×106×6/(450×402)=4.452n/mm2＜fm=13n/mm2
(2)剪力强度验算。
V=KVq1=-0.620×10.98×0.2=1.36KN
剪应力：τ=3V/（2bh）=3×1.36×103/(2×450×40)=0.113n/mm2＜fv=1.4n/mm2
(3)挠度验算。
荷载不包括振捣混凝土载荷。则q1=11.24则q2=10.012KN/m
w=kwq14(100EL)=0.967×10.012×2004/(100×9×103×450×403/12)=0.00717＜[W]=1/720=200/720=0.278mm（满足要求）
（二）测板验算
（1）荷载验算
假设T=30OC，β1=1.2，β2=1，V=2m/h，则；
1）侧压力：F1=0.22rctoβ1β2V0.5
0.22×24×200/(30+15) ×1.2×1×20.5=39.82KN/m
F2=rch=24×0.8=19.2KN/m
取两者较小值，即F2=19.2KN/m
乘以分项系数：F=19.2×1.2=23.04KN/M2
2）振捣混凝土时产生的荷载：4KN/M2
乘以分项系数4×1.4=2.6KN/M2
上两项系数合计23。01+5.6=28.64KN/ m
根据立档间距为600mm的条件：则载荷为：
乘以折减系数，则q=17.184×0.9=15。4656n/nn
（2）抗弯强度验算
仍按四等跨计算，其km，kv，kww于前述相同，设偶膜用50mm厚
则：m=kmql2=-0.121×10.98×6002=478.29×103KN.mm
σ=m/w=478.29×103×6/(600×402)=2.99n/mm2<13n/mm3(满足要求)
（3）抗剪强度验算
v=0.620ql=0.620×10.98×600=4084.56n=4.85KN
剪应力τ=3v/(2bh)=3×4085/(2×600×40)=0.26n/m2
<fv=1.4n/mm2(满足要求)
（3）挠度验算
取侧压力f=23.04n/m2化为线荷载23.04×0.6=13.82KN/m
乘以折减系数q=0.9×13.82=12.24KN/m
w=0.967ql4(100EL)=0.967×12.24×6004×12/(100×9×103×600×403)=0.533mm<[w]=1/400=600/400=1.5mm(满足要求)
（4）看管支柱验逄（按1250MM 验算）
δ=N/ΦA=33.1/0.191×4.89=35.44≤f=215N/mm2(满足要求)
二、模板计算
（一）荷载
新浇筑混凝土侧压力标准值见右图，其下部最大值为50KN/m2。
新浇筑混凝土侧压力设计值为：F1=50×1.2=60KN/m2
倾倒混凝土时的荷载标准值为
60KN/m2，其设计值
F2=60×1.4=84KN/m2。
1、强度验算
查《建筑施工手册》表2—20，最大弯距系数为M0x-0.0750，最大挠度系数为fmax-0.00219
F3=F1=F2=60+84=144KN/M2=0.144N/MM2
10MM宽板条均布荷载：q\0.85×0.144=1.224N/mm
Mmax=M0x×ql2=0.0750×1.224×3002=8262N.mm
Wx=bh2/6=10×62/6=60.00mm3
Σmax=Mmax/γxWx=8262/1×60=137.7N/mm2<215N/mm2满足要求。
2、钢度验算
挠度：Vmax=fmax ql4/K
其中：q=50×0.01=0.5KN/M=0.5N/mm
l=300mm
K=Eh3b/12(l-γ2)=2.06×10×63×10/12（1-0.32）=4.08×107N.MM
其中：E——钢材的弹性模量
V——钢板的泊松系数
各生活费数代入算式有：
Vmax=fmax.ql4/K=0.00219×0.5×3004/4.08×107=0.22mm而且[V]=300/500=0.6
Vmax<[V]，找度满足要求。
（三）横肋计算
横肋以背楞为支点，两端悬臂部分较短，可近似按两跨连续梁计算。
1、荷载
荷载设计值：q=F3.b=0.0684×300=20.52N/mm
荷载标准值：q2=60KN/m2×300mm=18N/mm
其中：b为横肋间距：
查《建筑施工手册》“结构静力计算表”表2-11，得：弯矩系数：Km=-0.125最大挠度系数：Kf=0.912
2、强度验算
横肋采用[8#槽钢，其截面抵抗矩和惯性甜如下：
Wx=25.3×103mm3
Ix=101×104mm4
横肋弯矩为：
M=Kmql2=0.125×20.52×12902=4.26×106N.MN
所以：σ=M/Wx=4.26×106/25.3×103=168N/mm2<215N/MM2
3、刚度挠度：
Vmax=Kfql4/100EI=0.912×18×12904/100×2.06×105×104=2.18mmN<1290/500=2.58刚度满足要求。
（四）背楞计算
背椤以穿墙螺栓为支点,可按两跨连续梁计算
1、荷载
荷载设计值：q=F3.1=0.0684×1230=84.13N/mm
其中1为背楞间距：
查《建筑施工手册》“结构静力计算表”（表2—11），得：L
弯矩系数：Km=-0.175最好大挠度系数：Kf=0.784
2、强度验算
坚肋采用[10#槽钢，其截面抵抗和惯性矩形如下：Wx2×39.7×103=79.4×103MM3
Ix=2×198×104=396×104mm4
坚肋弯矩为：M=Kmql2=0.175×84.13×9202=12.46×106N.mm
所以σ=M/Wx=12.46×106/79.4×103=157N/mm2<f=215N/mm
强度满足要求。
3、刚度验算
挠度Vmax=Kfql4/100EI=0.784×73.8×12304/100×2.06×105×396×104=1.62MM<920/500=1.84mm
刚度满足要求
（五）穿墙螺栓计算
由背楞的计算简图，查建筑施工表2—11，得：
中间支座反力系数Kv=0.625+∣-0.625∣=1.25
支反力R=Kvql=1.25∣84.13∣900=94646N，即为螺栓最大拉力采用T30螺栓有σ=R/A=92340/615.44=151N/mm2<215N/mm2
满足要求。
（六）吊环验算
吊环Φ20圆钢，模板重130kg/m2 ，取最大面幅模板Y3180
即该模板重G=130kg/m2∣3.18m9.8N/kg≈10493N
单个吊环承重F=G/2=5247N
吊环横截面积A=π×202/4316.16mm2
设Y3180模板在被勾速起吊时，吊环承受最大拉力为（不考虑风荷载等其它荷载影响）：
τmax=F/A=5247N/314.16mm≈16.7MPa≤τ钢筋=185MPa
焊缝验算：
焊缝高度取6mm
则焊缝处所受应力为（max=5247N/(0.7×6×492) ≈2.5MPa≤MPa
(七)模板停放时财贸载作用下自稳角计算
G·B·H·α=0.8·K·h/2·B
G·B·H·α=0.8·K·W·h2/2
∵h=cosαH α=H/2sinaα
∴Gsinγ=0.8KWcos2α
则smα=-G±G2-4×0.8×0.8K2W2
2×0.8KW
G—Y3180模板的重取1.3KN/m2
W—其中风压（KN/m）取0.35KN/m2×0.8
K—稳定安全系数K=1.5
0.8—基本风压值调整系数
则smα=-G±G2-5.76w2 -1.3±1.32-5.76×(0.35×0.8)2
2.4W 2.4×0.35×0.8
因此大模板码放时，自稳角在75°-80℃之间，满足要求。
9、模板用量经济技术分析
9.1经济性能对比
工程要求结构施工质量标准高，清水混凝土的结构效果是模板设计的中心环节和关键技术。在保证质量的同时达到构造简单、支拆方便、安全经济。针对现有模板体系经过质量、经济对比分析确定地下部分采用15厚覆膜多层板；地上梁、板、柱采用15厚覆膜多层板，核心筒地上采用大钢模板，地下有用覆膜多层板，详见下表10。

表10 经济性能对比分析表
部位
模板选用
周转次数
单价
性能
结果
墙体
覆盖多层板
6~8
40元/m2
易成型、易拼装、混凝土成型效果好
选用
市政钢模

1.2元/m2.天
拼装复杂，混凝土成型效果不好、施工效率低

核心筒
覆膜多层板
6~8
40元/m2
易成型、易拼装、混凝土成型效果好
地下部
分选用
钢模板

1.2元/m2.天
安装筒便、整体性好、混凝土成型效果好
地上部
分选用
维萨板
40~50
120元/m2
整体性好、混凝土成型效果好

柱
钢模板

450元/m2
周转次数高、易安装、混凝土成型效果好

覆膜多层板
6~8
40元/m2
易成型、易拼装、混凝土成型效果好
选用
顶板、梁
覆膜多层板
6~8
40元/m2
易成型、易拼装、混凝土成型效果好
选用
覆膜竹胶板
8~10
45元/m2
材质硬、不易拼装、混凝土成型效果好

9.2经济效益
本工程混凝土全部达到清水混凝土效果，减少抹灰环节，节省了人工费及材料费，降低了成本。（墙、梁、板底面抹灰面积）×3元/m2（人工单价）+（墙、梁、板底面抹灰面积）×（抹灰材料单价）=节约总单价

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