幕墙投标设计总说明标书文本.doc

目 录
目 录........................................................1
第一章 工程概况...............................................2
第二章 幕墙系统设计...........................................3
第一节、 深化设计理念及重、难点分析 3
一、深化设计理念 3
二、设计重点分析 3
三、设计难点分析 10
第三节、建筑与幕墙设计 11
1 人性化设计 11
2 绿色环保、节能设计 11
3 防雷设计 12
4 抗震设计 12
5 幕墙防火设计 12
6 耐腐蚀设计 12
7 玻璃防自爆设计 13
第三章 针对本工程的特殊设计.................................13
第四章 幕墙性能设计指标及保证措施............................13
第一节、幕墙性能设计指标 13
1 设计荷载 13
2 幕墙的物理性能 14
3 幕墙的热工计算 16
4 结露分析 17
第二节、幕墙性能保证措施 17
1、水密性能，其保证措施如下： 17
2、 气密性能，其保证措施如下： 17
3、保温性能，其保证措施如下： 18
4、 耐候性能，其保证措施如下： 18
5、隔音性能，其保证措施如下： 18
6、防火保温性能，其保证措施如下： 18
第五章 材料性能指标及品质的保证措施..........................19
第一节、 材料性能指标 19
1 玻璃 19
2 铝型材 23
3 钢材、紧固件 28
4 硅酮密封胶 30
5 密封胶条及胶垫 31
6 防火保温材料 31
第二节、 品质保证措施 32
1 玻璃 32
2 密封材料 32
3 铝型材 33
第六章 加工制作..............................................34
1 一般规定 34
2 幕墙构件加工制作 35
2.1铝型材 35
2.2金属幕墙的金属构件 35
2.3钢构件 36
2.4玻璃: 37
2.7隐框幕墙组件 39
第七章 安装施工..............................................40
1 图中尺寸标注的单位 40
2 焊接焊缝的规定 40
3 施工要求 40
4 安装施工准备 40

青岛银座中心项目商业入口玻璃幕墙施工图设计及工程
设 计 总 说 明
第一章 工程概况
01． 工程名称：青岛银座中心项目商业入口玻璃幕墙施工图设计及工程施工
02． 工程地点：青岛市市南区香港中路31号
03． 招 标 人：青岛乾豪房地产开发有限公司
04． 建筑设计单位：--
05． 幕墙顾问：--
06． 监理单位：--
07． 总承包人：--
08． 建筑高度：裙楼高34M
09． 工程面积：青岛银座中心项目商业入口玻璃幕墙面积约1800平方米
10． 建筑层数：裙楼地上六层
11． 标准层高：标准层层高5.1米
12． 主体结构形式：框肢剪力墙结构
13． 地面粗糙度类型：A类
14． 建筑物耐火等级：--
15． 抗震设防类别：--
地震作用采用的抗震设防烈度：7度
地震措施采用的抗震设防烈度：8度
时程分析所用地震加速度时程曲线的最大值取为：35 cm/s2（Gal）
标准反应谱法（水平地震影响系数最大值αmax）取为：0.08
16． 幕墙设计使用年限：50年
17． 工程概述：
工程位于青岛市市南区香港中路31号。裙楼总高34米的多层商场裙楼幕墙面积约1950平方米。本工程采用了隐框框架幕墙系统。
18． 本次外墙工程深化设计主要系统简述：
幕墙类型：构件式幕墙系统
其他
·幕墙亮化景观灯系统
·幕墙清洗系统
幕墙清洗系统
幕墙亮化景观灯系统
构件式幕墙系统

第二章 幕墙系统设计
第一节、 深化设计理念及重、难点分析
一、深化设计理念
1、根据招标文件和答疑文件的要求，保持原图纸中结构构造形式、保持立面分格不变；在此基础上对细部的连接进行了优化、使之更合理和可行。
2、青岛银座中心项目商业入口玻璃幕墙，造型独特，对幕墙施工安装的进度及质量稳定性要求很高，故采用构件式双曲幕墙能更好的满足本工程的需要。
3、幕墙的面板主要采用玻璃，采用弯钢技术处理，这就需要对弯钢板块进行详细的放样，确定板块的曲度值，达到双曲面的效果。
5、幕墙防雷装置与主体可靠连接。
6、幕墙防火设计为楼层间的水平防火.

二、设计重点分析
1 构件式双曲幕墙系统
建筑形体复杂，需要玻璃板块适应较大的结构位移和风压才能满足要求。
1.1 措施
1.1.1 热工性能
该系统未设置开启部位从而最好的保证幕墙的气密性,水密性,尘密性及保温性能。
计算所采纳的部分参数：
(1)各种情况下都应选用下列光谱：
S(λ)：标准太阳辐射光谱函数(ISO 9845-1)；
D(λ)：标准光源光谱函数(CIE D65，ISO 10526)；
R(λ)：视见函数(ISO/CIE 10527)；
(2)冬季计算标准条件应为：
室内环境计算温度：Tin=20℃；
室外环境计算温度：Tout=0℃；
内表面对流换热系数：hc=3.6W/(m2·K)；
外表面对流换热系数：he=23W/(m2·K)；
室外平均辐射温度：Trm=Tout
太阳辐射照度：Is=300W/m2；
(3)夏季计算标准条件应为：
室内环境温度：Tin=25℃；
室外环境温度：Tout=30℃；
内表面对流换热系数：hc=2.5W/(m2·K)；
外表面对流换热系数：he=19W/(m2·K)；
室外平均辐射温度：Trm=Tout；
太阳辐射照度：Is=500W/m2；
(4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取Is=0W/m2；
(5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取Tout=25℃；
(6)抗结露性能计算的标准边界条件应为：
室内环境温度：Tin=20℃；
室外环境温度：Tout=-10℃或Tout=-20℃
室内相对湿度：RH=30%或RH=50%或RH=70%；
室外风速：V=4m/s；
(7)计算框的太阳能总透射比gf应使用下列边界条件：
qin=α·Is
qin：通过框传向室内的净热流(W/m2)；
α：框表面太阳辐射吸收系数；
Is：太阳辐射照度=500W/m2；
最新规范《公共建筑节能设计标准》的部分规定：
(1)各城市的建筑气候分区应该按下面表格[表4.2.1]取用，如果表格里面没有您的城市，请参照临近城市取用。
表4.2.1 主要城市所处气候分区
气候分区
代 表 性 城 市
严寒地区A区
海伦、博克图、伊春、呼玛、海拉尔、满洲里、齐齐哈尔、富锦、哈尔滨、牡丹江、克拉玛依、佳木斯、安达
严寒地区B区
长春、乌鲁木齐、延吉、通辽、通化、四平、呼和浩特、抚顺、大柴旦、沈阳、大同、 本溪、阜新、哈密、鞍山、张家口、
酒泉、伊宁、吐鲁番、西宁、银川、丹东
寒冷地区
兰州、太原、唐山、阿坝、喀什、北京、天津、大连、阳泉、
平凉、石家庄、德州、晋城、天水、西安、拉萨、康定、济南、青岛、安阳、郑州、洛阳、宝鸡、徐州
夏 热冬冷地区
南京、蚌埠、盐城、南通、合肥、安庆、九江、武汉、黄石、岳阳、汉中、安康、上海、杭州、宁波、宜昌、长沙、南昌、株洲、零陵、赣州、韶关、桂林、重庆、达县、万州、涪陵、南充、宜宾、成都、贵阳、遵义、凯里、绵阳
夏热冬暖地区
福州、莆田、龙岩、梅州、兴宁、英德、河池、柳州、贺州、泉州、厦门、广州、深圳、湛江、汕头、海口、南宁、北海、梧州

(2)根据建筑所处城市的建筑气候分区，围护结构的热工性能应分别符合表4.2.2-1、表4.2.2-2、表4.2.2-3、表4.2.2-4、表4.2.2-5的规定。
表4.2.2-1 严寒地区A区围护结构传热系数限值
围护结构部位
体型系数 ≤ 0.3
传热系数K
W/ (m2·K)
0.3＜体型系数≤0.4
传热系数K
W/ (m2·K)
屋 面
≤0.35
≤0.30
外 墙(包括非透明幕墙)
≤0.45
≤0.40
底面接触室外空气的架空或外挑楼板
≤0.45
≤0.40
非采暖房间与采暖房间的隔墙或楼板
≤0.6
≤0.6
单一朝
向外窗
(包括透明幕墙)
窗墙面积比≤0.2.
≤3.0
≤2.7
0.2＜ 窗墙面积比≤0.3
≤2.8
≤2.5
0.3＜ 窗墙面积比≤0.4
≤2.5
≤2.2
0.4＜ 窗墙面积比≤0.5
≤2.0
≤1.7
0.5＜ 窗墙面积比≤0.7
≤1.7
≤1.5
屋顶透明部分
≤2.5

表4.2.2-2 严寒地区B区围护结构传热系数限值
围护结构部位
体型系数≤0.3
传热系数 K
W/(m2·K)
0.3＜体型系数≤0.4
传热系数K
W/(m2·K)
屋 面
≤0.45
≤0.35
外 墙(包括非透明幕墙)
≤0.50
≤0.45
底面接触室外空气的架空或外挑楼板
≤0.50
≤0.45
非采暖房间与采暖房间的隔墙或楼板
≤0.8
≤0.8
单一朝
向外窗
(包括透明幕墙)
窗墙面积比≤0.2.
≤3.2
≤2.8
0.2＜ 窗墙面积比≤0.3
≤2.9
≤2.5
0.3＜ 窗墙面积比≤0.4
≤2.6
≤2.2
0.4＜ 窗墙面积比≤0.5
≤2.1
≤1.8
0.5＜ 窗墙面积比≤0.7
≤1.8
≤1.6
屋顶透明部分
≤2.6

表4.2.2-3 寒冷地区围护结构传热系数和遮阳系数限值
围护结构部位
体型系数≤0.3
传热系数K
W/(m2·K)
0.3＜体型系数≤0.4
传热系数K
W/(m2·K)
屋面
≤0.55
≤0.45
外墙(包括非透明幕墙)
≤0.60
≤0.50
底面接触室外空气的架空或外挑楼板
≤0.60
≤0.50
非采暖空调房间与采暖空调房间的隔墙或楼板
≤1.5
≤1.5
外窗（包括透明幕墙）
传热系数K
W/(m2·K)
遮阳系数SC
(东、南、西向/北向)
传热系数K
W/(m2·K)
遮阳系数SC
(东、南、西向/北向)
单一朝向外窗
(包括透明幕墙)
窗墙面积比≤0.2
≤3.5
—
≤3.0
—
0.2＜窗墙面积比≤0.3
≤3.0
—
≤2.5
—
0.3＜窗墙面积比≤0.4
≤2.7
≤0.70/—
≤2.3
≤0.70/—
0.4＜窗墙面积比≤0.5
≤2.3
≤0.60/—
≤2.0
≤0.60/—
0.5＜窗墙面积比≤0.7
≤2.0
≤0.50/—
≤1.8
≤0.50/—
屋顶透明部分
≤2.7
≤0.50
≤2.7
≤0.50
注:有外遮阳时，遮阳系数=玻璃的遮阳系数´外遮阳的遮阳系数；无外遮阳时，遮阳系数=玻璃的遮阳系数。

表4.2.2-4 夏热冬冷地区围护结构传热系数和遮阳系数限值
围护结构部位
传热系数K W/(m2·K)
屋面
≤ 0.70
外墙（包括非透明幕墙）
≤ 1.0
底面接触室外空气的架空或外挑楼板
≤ 1.0
外窗（包括透明幕墙）
传热系数K
W/(m2·K)
遮阳系数SC
(东、南、西向/北向)
单一朝向外窗(包括透明幕墙)
窗墙面积比≤0.2
≤ 4.7
—
0.2＜窗墙面积比≤0.3
≤ 3.5
≤ 0.55/—
0.3＜窗墙面积比≤0.4
≤ 3.0
≤ 0.50/0.60
0.4＜窗墙面积比≤0.5
≤ 2.8
≤ 0.45/0.55
0.5＜窗墙面积比≤0.7
≤ 2.5
≤ 0.40/0.50
屋顶透明部分
≤3.0
≤0.40
注:有外遮阳时,遮阳系数=玻璃的遮阳系数´外遮阳的遮阳系数；无外遮阳时，遮阳系数=玻璃的遮阳系数。

表4.2.2-5 夏热冬暖地区围护结构传热系数和遮阳系数限值
围护结构部位
传热系数K W/(m2·K)
屋面
≤ 0.90
外墙（包括非透明幕墙）
≤ 1.5
底面接触室外空气的架空或外挑楼板
≤ 1.5
外窗（包括透明幕墙）
传热系数K
W/(m2·K)
遮阳系数SC
(东、南、西向/北向)
单一朝向外窗
(包括透明幕墙)
窗墙面积比≤0.2
≤ 6.5
—
0.2＜窗墙面积比≤0.3
≤ 4.7
≤ 0.50/0.60
0.3＜窗墙面积比≤0.4
≤ 3.5
≤ 0.45/0.55
0.4＜窗墙面积比≤0.5
≤ 3.0
≤ 0.40/0.50
0.5＜窗墙面积比≤0.7
≤ 3.0
≤ 0.35/0.45
屋顶透明部分
≤3.5
≤0.35
注:有外遮阳时,遮阳系数=玻璃的遮阳系数´外遮阳的遮阳系数；无外遮阳时，遮阳系数=玻璃的遮阳系数。

幕墙结构基本参数
1.地区参数：
青岛，地区类别属于寒冷地区；
2.建筑参数：
建筑物长度：100m；(因无建施图临时选 用)
建筑物宽度：30m；(因无建施图临时选 用)
建筑物高度：34m；
建筑物朝向：西南；
建筑物体型系数：0.103；
建筑物窗墙比：0.7；
3.环境参数：
建筑物采用空气调节系统：
4.单元参数：
中空、夹层玻璃：6+12(中空层)+6+1.52PVB+6mm
玻璃组成：外片；LOW-E镀膜6mm；
中片：LOW-E镀膜6mm；
内片：普通玻璃6mm；
中空层：12mm，充空气；
PVB层厚度：1.52mm
幕墙的总面积：A=1800m2；
幕墙玻璃的总面积：Ag=1800m2；
幕墙框的总面积：Af=100m2；
幕墙框的总表面面积：Asurf=50m2；
玻璃区域的总周长：lψ=160m；
玻璃的传热系数K值的计算
玻璃传热分析简图如下：

1.计算基础及依据：
计算玻璃的传热系数K值，主要是依据《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003进行的，该规程附录C给出了计算的详细方法。
K值是表征玻璃传热的参数。表示热量通过玻璃中心部位而不考虑边缘效应，稳态条件下，玻璃两表面在单位环境温度差条件时，通过单位面积的热量。K值的单位是W/(m2·K)。
计算采用的基本计算公式是：
1/K=1/he+1/ht+1/hi C.0.2-1……[JGJ113-2003]
在上面的公式中：
he ：玻璃的室外表面换热系数；
hi ：玻璃的室内表面换热系数；
ht：多层玻璃系统内部传热系数；
2.室外表面换热系数:
室外表面换热系数he是玻璃附近风速的函数，可用下式近似表达：
he=10.0+4.1ν C.0.4-1……[JGJ113-2003]
式中:
ν：风速(m/s)；
在比较K值时，冬季时he可选取等于23W/(m2·K)。
夏季时he可选取等于19W/(m2·K)。
3.室内表面换热系数:
室内表面换热系数hi可用下式表达：
hi=hr+hc C.0.4-2……[JGJ113-2003]
上式中hr是辐射导热，hc是对流导热。
普通玻璃表面的辐射导热率是4.4W/(m2·K)，如果内表面校正发射率比较低，则辐射导热率由下式给出：
hr=4.4ε/0.837 C.0.4-3……[JGJ113-2003]
这里是ε镀膜表面的校正发射率(0.837是清洁的、未镀膜玻璃的校正发射率)。
本处玻璃表面是普通玻璃，按上面的约定，其ε取值为0.837，带入，得：
hr=4.4ε/0.837
=4.4×0.837/0.837
=4.4W/(m2·K)
对于自由对流而言，hc的值冬季取是3.6W/(m2·K)，夏季取2.5W/(m2·K)。
对于通常情况下的普通垂直玻璃表面和自由对流：
冬季：
hi=hr+hc
=4.4+3.6
=8W/(m2·K)
夏季：
hi=hr+hc
=4.4+2.5
=6.9W/(m2·K)
4.多层玻璃系统内部传热系数：
(1)总体计算公式：
1/ht=Σ1/hs+Σdmrm(s=1-N,m=1-M) C.0.2-2……[参JGJ113-2003]
hs：气体空隙的导热率；
N：气体层的数量，此处为1；
dm：每一个材料层的的厚度；
rm：每一个材料层的热阻，玻璃的热阻为lm·K/W，PVB层为1/0.16m·K/W；
M：材料层的数量，此处为4层，即三片玻璃及一片PVB；
其中：
hs=hg+hr C.0.2-3……[参JGJ113-2003]
hs：气体空隙的导热率；
hg：气体空隙的导热系数；
hr：辐射导热系数；
(2)辐射导热系数hr：
hr=4σ(1/ε1+1/ε2-1)-1×Tm3 C.0.2-4……[参JGJ113-2003]
在上面公式中：
σ：斯蒂芬-波尔兹曼常数，取σ=5.67×10-8W/(m2·K)；
ε1和ε2：间隙层中两表面在平均绝对温度Tm下的校正发射率：ε1=0.1，ε2=0.837；
Tm：气体平均温度(K)，冬季Tm=273K，夏季Tm=303K；
带入相关参数，得，
冬季参数：
hr=4σ(1/ε1+1/ε1-1)-1×Tm3
=4×5.67×10-8×(1/0.1+1/0.837-1)-1×2733
=0.453W/(m2·K)
夏季参数：
hr=4σ(1/ε1+1/ε2-1)-1×Tm3
=4×5.67×10-8×(1/0.1+1/0.837-1)-1×3033
=0.619W/(m2·K)
(3)气体的导热系数hg：
hg=Nuλ/s C.0.2-5……[参JGJ113-2003]
在上面公式中：
hg：气体的导热系数；
λ：气体导热率，W/(m·K），对于空气，冬季λ=0.02406W/(m·K)，夏季λ=0.02639W/(m·K）；
s：气体层的厚度，为12mm；
Nu：努塞尔准数，由下式给出，如果其计算结果小于1，则取1：
Nu=A(Gr·Pr)n C.0.2-6……[参JGJ113-2003]
在上面的公式中：
A：是常数；
n：幂指数；
Gr：格拉晓夫准数；
Pr：普朗特准数；
对于垂直空间，A=0.035，n=0.38；水平情况；A=0.16，n=0.28；
格拉晓夫准数由下式计算：
Gr=9.81s3ΔT2ρ/(Tmμ2) C.0.2-7……[参JGJ113-2003]
普朗特准数按下面公式计算：
Pr=μc/λ C.0.2-8……[参JGJ113-2003]
式中：
s：气体层的厚度，为12mm；
ΔT：气体间隙前后玻璃表面的温度差，取3K；
ρ：气体的密度，取1.293Kg/m3；
μ：气体的动态黏度，冬季取0.0000172092kg/(ms)，夏季取0.0000186912kg/(ms)；
c：气体的比热，为1006J/(kg·K)；
Tm：气体平均温度(K)，冬季Tm=273K，夏季Tm=303K；
a.冬季参数：
Pr=μc/λ
=0.0000172092×1006/0.02406
=0.72
Gr=9.81s3ΔT2ρ/(Tmμ2)
=9.81×(12/1000)3×32×1.293/(273×0.00001720922)
=2439.887
Nu=A(Gr·Pr)n
=0.035×(2439.887×0.72)0.38
=0.598W/(m2·K)
因为：0.598<1，所以，取Nu=1
hg=Nuλ/s
=1×0.02406/(12/1000)
=2.005W/(m2·K)
hs=hg+hr
=2.005+0.453
=2.458W/(m2·K)
b.夏季参数：
Pr=μc/λ
=0.0000186912×1006/0.02639
=0.713
Gr=9.81s3ΔT2ρ/(Tmμ2)
=9.81×(12/1000)3×32×1.293/(303×0.00001869122)
=1863.532
Nu=A(Gr·Pr)n
=0.035×(1863.532×0.713)0.38
=0.538W/(m2·K)
因为：0.538<1，所以，取Nu=1
hg=Nuλ/s
=1×0.02639/(12/1000)
=2.199W/(m2·K)
hs=hg+hr
=2.199+0.619
=2.818W/(m2·K)
(4)多层玻璃系统内部传热系数：
1/ht=Σ1/hs+Σdmrm(s=1-N,m=1-M) C.0.2-2……[参JGJ113-2003]
冬季参数：
1/ht=Σ1/hs+Σdmrm(s=1-N,m=1-M)
=1/2.458+6/1000+6/1000+6/1000+1.52/1000×(1/0.16)
=0.434m2·K/W
夏季参数：
1/ht=Σ1/hs+Σdmrm(s=1-N,m=1-M)
=1/2.818+6/1000+6/1000+6/1000+1.52/1000×(1/0.16)
=0.382m2·K/W
5.K值的计算：
冬季的K值为：
1/K1=1/he+1/ht+1/hi
=1/23+0.434+1/8
=0.602m2·K/W
K1=1.6611W/(m2·K)
夏季的K值为：
1/K2=1/he+1/ht+1/hi
=1/19+0.382+1/6.9
=0.58m2·K/W
K2=1.7241W/(m2·K)
幕墙框的传热系数K值的计算
本结构采用普通型材型材，通过近似计算，查表得：
Kf=5.2W/(m2·K)；
ψ=0.02W/m·K
幕墙整体的传热系数K值
实际结构中需要考虑金属框及周边洞口的影响，并进行加权计算。
K=(ΣAg·Kg+ΣAf·Kf+Σlψ·ψ)/A
在上面的公式中：
K：计算后的K值；
Ag：玻璃总面积；
Kg：玻璃板的K值；
Af：金属框总面积；
Kf：金属框的K值；
lψ：玻璃区域的总周长；
ψ：线传热系数；
A：幕墙总面积；
K冬季=(ΣAg·Kg+ΣAf·Kf+Σlψ·ψ)/A
=(1800×1.6611+100×5.2+160×0.02)/1800
=1.952W/(m2·K)
K夏季=(ΣAg·Kg+ΣAf·Kf+Σlψ·ψ)/A
=(1800×1.7241+100×5.2+50×0.02)/1800
=2.014W/(m2·K)
按规范GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》的要求，本处的K值应该不大于2W/(m2·K)，所以满足规范要求!

1.1.2 主受力杆设计
构件幕墙的宽度分格较大，根据招标文件要求幕墙距结构梁距离为1M故选用H600X200焊接工字钢做为幕墙连接用钢梁，因此，主受力杆件我司以满足设计规范及整体结构稳定的要求为原则进行设计。（见图1）。

图1(工字钢布置示意图)
1.1.3 结构胶设计
取玻璃最大的分格（2M X 2M）进行分析。
①、结构胶在风荷载和地震作用下的粘结宽度：
按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.6.3条
CS1= =16.927 mm
取CS=18 mm
②年温差作用下结构胶粘结厚度计算：
ts: 结构胶的粘结厚度: mm
δ:硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应其受拉应力0.14N/mm2时的伸长率为10%。（根据厂家提供的资料）
△T:年温差: 80℃
US:玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量
铝型材线膨胀系数：a1=2.35×10-5 1/0C
玻璃线膨胀系数： a2=1.0×10-5 1/0C
US =b·△T·(a1- a2)
=3260×80×(2.35×10-5-1.0×10-5)
=3.52mm
按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.6.5条
tS= 7.68 mm
取tS=8 mm
结构胶的最终尺寸：结构胶宽度CS=18 mm，厚度tS=8 mm
在热胀冷缩及风荷载和地震作用下，玻璃的结构胶需要达到18mm宽x8mm厚。（见图2）。
图2构件幕墙横剖节点图
1.1.4 位移能力设计
① 温度作用下的位移能力
ⅰ、横料（左右）
横梁长度：L
钢材线膨胀系数：α=12x10-6 1/oC
温度变化值：
纵向允许变形：20mm
mm
横向位移=
ⅱ、竖料（上下）
立柱长度：L
钢材线膨胀系数：α=23.5x10-6 1/oC
温度变化值：
纵向允许变形：20mm
mm
竖向位移=
经计算，在温度作用下，立柱的位移值为：12.33mm；横梁的位移值为：10.64mm。因此我司在横梁连接设计上采用一端固定，另一端沿玻璃面可水平运动的形式，以满足温度作用下的位移量。
② 地震作用下的位移能力
本构件幕墙系统具备X轴和Y轴两个方向的位移功能，消除地震时的位移量，以保证当任何一个面发生平面外的变形时，不影响邻近垂直面上骨架系统、面板及其连接系统。

1.1.5 防、排水设计
a、因其为隐框形式,通常玻璃之间注胶后极少发生渗水现象,为了百分百消除渗水隐患,玻璃附框预留了内排水通设计（见图3）

图3幕墙防渗水内通道示意图
3曲面幕墙的定位设计、施工
3.1 面板设计
通过对立面进行三维整体放样来分析其立面组成，对每个单元板块进行点面数据测量，形成定量的板块曲度数据分析表格。
（详见放样图）
3.2 挂装设计
a、受力分析
由于本工程为双曲面造型，每个单元板块都不一样。
b、支座设计
采用三维可调设计——初调精确到±1mm，保证幕墙单元安装精度。
3.3定位设计
在双曲区域的单元板块四点不共面，最大曲面弦高为27mm。
a、放线图设计
根据建筑师外立面设计意图，利用几何学上的轴测法，依次对每个板块进行放样，形成双曲面的立面体。

b、曲值分析

由生成的曲面获得A、B、C、D四点坐标,通过同轴两点的弦高确定其相似半径,最终生成双曲。

2 弯钢成形板块的设计
幕墙玻璃采取双曲面弯钢的方式。

4.2 形状的测定
根据放线图设计，并结合板块的曲值。按照编号对每个板块进行模拟放样，得出板块形状。
三、设计难点分析
1、 幕墙的变形位移
①、层间位移
H:标准层层高
建筑位移=1/500*3*H（按技术要求层间位移取1/500）
③ 平面内位移
根据百年一遇风荷载下的青岛银座中心项目商业入口玻璃幕墙位移数据查得幕墙类型最大的平面内位移值：

平面内位移
X向（mm）
Y向（mm)
2.178
10.589
③、平面外位移
满足三维调节
④、温度位移
ⅰ、横料（左右）
横梁长度：L
铝合金线膨胀系数：α=23.5x10-6 1/oC
温度变化值：
纵向允许变形：20mm
mm
横向位移=
ⅱ、竖料（上下）
立柱长度：L
铝合金线膨胀系数：α=23.5x10-6 1/oC
温度变化值：
纵向允许变形：20mm
mm
竖向位移=
⑤、胶缝
ts: 结构胶的粘结厚度: mm
δ:硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力0.14N/mm2时的伸长率为10%。（根据厂家提供资料）
△T:年温差: 80℃
US:玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量
铝型材线膨胀系数: a1=23.5×10 1/oC
玻璃线膨胀系数: a2=1×10-5 1/oC
US =b·△T·(a1- a2)

根据计算得到以下结论：

层间位移(mm)
平面内位移
平面外位移

温度影响
X向（mm）
Y向（mm)
竖料（mm)
横料（mm)
结构胶（mm)
23.4
3.674
17.271
满足三维调节
12.33
10.64
3.24

2、 泛光照明设计
① 幕墙板面纵向拼缝处
幕墙的LED灯共设置5道曲线灯线(LED灯)。

第三节、建筑与幕墙设计
1 人性化设计
1.1在不影响立面效果和配合室内使用功能的前提下，非常合理的设计立面分格及选材，不在人的视线高度设计幕墙横梁，不浪费一点可节约的造价。
1.2所有面材板块均能自由更换，以便于在出现色差或破损时更换及维修。
1.3.1设计原则：
1）抑制或减少静电的产生。
2）将已产生的静电迅速、安全、有效的排除。
3）防静电设计等级为三级，即室内静电电位绝对值不大于1000V。
1.3.2 具体措施：
1）防止其他物体与幕墙紧密接触。
2）清洗时与玻璃接触的清洗材料选用不易起电的材料（如电阻率小于
109Ω-cm的材料）并降低摩擦速度。
3）对金属杆件通过接地使静电荷作用释放掉，使带电体与大地等电位。
1.4防噪音设计
在金属与金属直接接触可能产生噪音的地方均设有防噪音柔性垫片。
1.5采光设计
玻璃幕墙的面板采用采光折减系数不低于0.20的幕墙玻璃。
2 绿色环保、节能设计
2.1幕墙所选用的玻璃、铝型材、钢材等均为绿色材料，都不会对环境造成污染，且都可回收利用。
2.2各种清洗剂、油漆及稀释剂等对空气、环境会造成污染的材料，我们在存放、运输、使用及垃圾处理时均有严格的管理程序，定点存放，完工后彻底清除。

2.3防光污染设计：
玻璃幕墙均采用反射比不大于0.30的玻璃。
2.4节能、防结露设计：
本工程采用双层内呼吸单元体幕墙系统；玻璃采用低辐射LOW-E中空玻璃，且在层间位置设置保温岩棉。
3 防雷设计
按照GB50057-94《建筑物防雷设计规范》中防雷分类等级的二级防雷标准进行防雷设计。
3.1幕墙防雷：
3.1.1幕墙的立柱在不大于10m范围内采用柔性铜导线上、下连通一根，铜导线的截面积不小于25mm2。
3.1.2在主体建筑有水平均压环的楼层，对应导电通路立柱的预埋件或连接件采用5mm×40mm的扁钢与水平均压环焊接连通，形成防雷通路，焊缝和连线涂防锈漆。
3.1.2 防止直击雷和侧击雷，采用双回路的防雷措施。
4 抗震设计
本工程位于中国山东省青岛市，抗震设防类别为重点设防类（乙类）。地震作用采用的抗震设防烈度为7度，地震措施采用的抗震设防烈度为8度。
计算时采用的时程分析所用地震加速度时程曲线的最大值取为：35 cm/s2（Gal）；标准反应谱法（水平地震影响系数最大值αmax）取为：0.08。
根据抗震规范采用七度抗震设防设计。
幕墙的面板与骨架间采用防脱、防滑设计。抗震设防的基本思想和原则是以下列“三个水准”为抗震设防目标：
4.1第一水准：当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时，一般不受损坏或不需修理可继续使用。
4.2第二水准：当遭受相当于本地区的抗震设防烈度的地震影响时，可能损坏极少部分幕墙玻璃面板，但经一般修理或不需修理仍可继续使用。
4.3第三水准：当遭遇高于本地区抗震设防烈度预估的罕遇地震影响时，不致于倒塌或发生危险及生命的严重破坏。
5 幕墙防火设计
5.1幕墙与各层楼板、隔墙外沿间的缝隙采用防火岩棉填充密实，防火岩棉的密度不小于80kg/m3，其厚度不小于100mm。
5.2楼层间水平防烟带的岩棉采用厚度1.5mm的镀锌钢板承托。
5.3承托板与主体结构、幕墙结构及承托板之间的缝隙填充防火密封胶。
5.4无窗槛墙的玻璃幕墙，在每层楼板外沿设置耐火极限不低于1.0h、高度不低于0.8m的不燃烧实体裙墙。不燃烧实体裙墙采用密度不小于80kg/m3、厚度不小于100mm的防火岩棉，外包1.5mm镀锌钢板。
5.5当玻璃幕墙跨过防火分区隔断时，采用两片厚度不小于6mm的单片防火玻璃进行有效隔断。
6 耐腐蚀设计
在两种不同金属材料（不锈钢除外）接触的部位设置绝缘垫片，防止双金属腐蚀。钢件表面采用热镀锌、无机富锌涂料处理或采用其他有效的防腐措施。
7 玻璃防自爆设计
7.1 严格控制玻璃钢化应力的均匀度。
7.2 浮法玻璃生产工艺：在浮法原料中添加硫酸锌或硝酸锌能减少硫化镍结石的数量。
7.3采取均质处理(HST)来消除钢化玻璃自爆。
7.4 采用吸热率较低的钢化玻璃，避免玻璃吸热后非均匀膨胀而产生热炸裂。
7.5 合理的分格玻璃板块的尺寸，避免由于玻璃板块过大而受热膨胀炸裂。
7.6 玻璃板块四周做到棱及精磨边处理，以消除边部切割时留下的细小裂纹。
7.7 玻璃按EN14179-1（E）的要求热浸处理8小时。

第三章 针对本工程的特殊设计

1、曲面幕墙的定位设计、施工
1.1 分区设计
通过对各区立面进行三维整体放样来分析其立面组成，对每个单元板块进行点面偏离的数据测量，形成定量的板块曲度数据分析表格。
1.2 挂装设计
a、受力分析
由于本工程为双曲面造型，每个单元板块都不一样。为降低工程造价，节约成本，部分采用热