重庆某工程转换层专项施工方案（5.8m高 九层板）.doc

目 录
1 工程概况 1
2 编制依据 2
3 总体施工方案 2
4 高支模支撑系统搭设方法 2
5 施工质量及安全保证措施 4
6 钢筋工程 17
7 混凝土工程 26

附：梁、板底钢管支撑示意图
框支柱模板支设示意图
梁、板底钢管支撑平面示意图
高支模设计计算书

1 工程概况
云鼎**工程是由重庆**地产发展有限公司投资兴建的高层住宅楼，由广东****院设计，重庆****监理有限公司监理，重庆***建设集团有限公司施工总承包。
本工程的转换层结构层高5.8m，楼层梁板模板支设属高支模工程。板厚为180mm。
较大的柱截面尺寸有：1000×1000，1100×1100，1200×1200，1000×1500，800×1500，800×1200等。
较大的梁截面尺寸有： 400×800， 400×1200， 500×1500， 600×1200， 600×1500， 600×1600，600×1800，700×1800，800×1600，800×2000，800×2400，1200×2300，1200×2500，1500×2400，1500×2500等。
转换层墙柱梁板混凝土设计强度均为 C50。
2 编制依据
1）云鼎**工程施工图纸
2）《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-2002
3）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）
5）《建筑施工高处作业安全技术规范》
3 总体施工方案
1）根据工程的具体特点，充分考虑工期及成本节约，决定板模采用钢管（48*3.5）加可调顶托做模板支撑系统，大梁模板采用脚手架与钢管直接支撑。模板选用九夹板及50×100方木。
2）因结构梁截面尺寸大，在浇筑混凝土时自重产生的荷载相当大，且进行混凝土浇筑时下一层混凝土强度尚未完全达到，无法承受，故必须先行加固大型梁所对应的下一层梁、板结构。即大型框支梁在混凝土浇筑且达到一定强度前，所对应部分的下一层梁、板模板不得拆除，必要时可对两层结构进行顶撑加固。
4 高支模支撑系统搭设方法
1）墙柱模板：
所有模板均采用18mm厚九层板，配置Ф12对拉螺栓，50×100木方及Ф48×2.8mm钢管进行加固。先对墙柱模板进行定位放线、内置钢筋支撑杆以控制墙柱截面尺寸，然后将拼好的大模板按模板定位线进行安装，钉好竖向木方（间距为200mm），并沿螺杆孔穿上螺杆，螺杆间距水平及竖向均为450mm，墙柱根部第一排螺杆离地小于200mm，最上一排螺杆离平台距离小于500mm，内墙两侧斜撑对顶固定，斜撑顶在水平钢管上。待水平钢管装上之后，将螺杆紧固，并支设钢支撑并进行拉结，以防倾倒，同时进行墙柱垂直度的调节。注：柱四角拼缝必须严密，易存在烂角现象，否则在柱模转角处粘贴双面布干胶。
2）梁模板：
复核梁底标高，校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架，在横楞上铺放梁底板固定，然后绑扎钢筋，安装并固定两侧模板。对于跨度L≥4米或悬挑长度L≥2米的梁，支模时按规范要求进行1~3‰的起拱。梁模板的安装顺序如下：
复核梁底标高、校正轴线位置→搭设梁模支架→安装梁模底板→按规范要求起拱→绑扎梁钢筋→安装两侧梁模→穿对拉螺杆→复核梁模尺寸、位置→与相邻梁板连接固定。
梁模板支设特别要求注意以下事项：
（1）梁侧模板竖向木方间距不大于200mm，螺杆水平及竖向间距不大于450mm，待水平钢管装上之后，将螺杆紧固。
（2）梁底模板短向方木间距不大于200，下层钢管间距不大于400，立杆与水平杆之间采用双扣件固定以防下滑，立杆间距400×400，水平杆设置不少于3道，纵横布设。
（3）梁头与柱头模板的连接特别重要，要求拼装准确、严密，加固牢靠。
（4）起拱应在铺设梁底之前进行。
（5）所有立杆沿竖向间隔1.5m～1.8m设一道水平杆，底部距楼面200处加扫地杆一道，沿梁方向间距1200垂直于梁方向设一道剪刀撑并与板底满堂架相连，以确保在施工荷载偏于一边时，整个支撑体系能整体协同工作。
3）楼板模板：
支设顺序如下：
搭设满堂架立杆及可调支托→安装纵横木方→调平柱顶标高→铺设模板→检查模板平整度并调平。
楼板模板安装注意事项：
（1）单块就位拼装时，每个跨从四周先用模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，板缝15≥5采用布干胶，拼缝＞15采用板条或重新配模。
（2）直接支承模板的木枋间距200mm.，下层横向方楞间距400，板底立杆间距为800×800。
（3）模板接缝处下方必须有木枋，木枋搭接处，应错开或加间距400mm的木枋来加强。
（4）检查模板的尺寸、对角线、平整度以及预埋件和预留孔洞的位置，安装就位后，立即与梁墙模板连接。
（5）在支撑高度方向每隔1.5～1.8米设一道双向水平钢管连接杆件，满堂模板支架四边与中间每间隔2排立杆设置一道剪刀撑，以防失稳。
（6）梁宽度大于1000的梁竖向支撑钢管（立杆）间距控制在400范围内，梁高1000以上水平连系杆不少于3道且纵横设置。
5 施工质量及安全保证措施
1) 开始施工前，应先做好对架子工、木工等的安全、技术交底。
2) 支模前要做好立杆弹线工作，按设计间距立杆，架设纵横杆件。
3) 梁下所有直接承受荷载的横杆与立杆扣接全部采用双扣件，防止受力后支撑下滑，其他扣件应加强检查，保证扣件的质量合格可靠。
4) 梁、板水平杆必须连通，使支撑形成一个整体，剪刀撑搭设角度不大于60度。
5) 梁下的竖向支撑用钢管不允许用搭接方式接长，楼板下支撑钢管如用搭接方式必须用不少于三个扣件进行接长，扣件间距不小于500mm。搭接和对接的接头要错开布置。
6) 模板工程用的原材料包括模板、木方、钢管、卡扣需经过精心排选，以保证其完整性，无破损及其他缺陷。
7) 各扣件规格应与钢管外径相同，除梁底立杆外，各杆件伸出扣件边缘不应少于15厘米。
8) 满堂架支撑搭设完毕后应经主任工程师组织有关部门联合进行验收合格后，方可进行下道工序的施工。
9) 搭设时各主管技术员应做好相应钢管满堂架、方木间距、位置及模板的质量控制及验收。
10) 操作人员要严格遵守安全生产十大纪律，严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业， 高空作业要搭设脚手架或操作平台，上、下要使用梯子，作业人员不得爬模上下，不许站立在墙上工作；使用电动工具的电线必须架空、固定，并不得使用绞型线；登高作业时，连接件必须在箱盒或工具袋中严禁放在模板或脚步手板上，扳手等各类工具必须高挂在身上或置放于工具袋内不得掉落；模板拆除时，上下应有人接应，钢模应随装随转运，不得堆放在脚手板上，严禁抛掷踩撞，装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人，高出作业时，操作人中应挂上安全带；装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆；操作时，注意力要集中，不准在工作时嬉笑打闹。操作人员必须戴好安全帽。
11) 支撑系统在施工期间未经批准，不准拆除任何部件。
12) 模板安装偏差应符合下表要求：

项 目
允许偏差(mm)
轴线位置
5
底模上表面标高
±5
墙、柱、梁截面尺寸
+4，-5
垂直度（层高≤5m）
6
相邻两板面高低差
2
表面平整度
5
13) 混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。
14) 墙柱模板拆除在混凝土强度能保证其表面及棱角不受损伤时即可，梁板模板在其上层结构没有大型构件产生的施工荷载等特殊要求时，跨度小于8m的梁、板在混凝土强度达到75%时即可拆除，跨度大于8m的梁、板及悬臂构件应在混凝土强度达到100%时方能拆除。

六、高支模设计计算书
以截面尺寸高度为2。5m的梁为受力最不利情况进行梁结构验算，层高按照5.8米进行验算，板厚按照最大板厚180mm进行结构验算。由于施工现场材料较为复杂，计算时不考虑施工荷载作用时木材强度设计值调整系数1.3。
1.1 模板及其支撑承受的主要荷载：
1) 底模 及其支架自重标准值：
在计算梁、板底模时 q1 =0.5 KN/m2；
在计算梁、板方楞时 q1 = 0.75KN/m2
2) 新浇注砼自重标准值：
q2= 24KN/m3
3) 钢筋自重标准值：
根据设计图纸计算确定每立方钢筋混凝土的钢筋自重标准值约为：
楼板 q3= 1.27KN/m3
梁 q3= 3.55KN/m3
4) 施工人员及设备荷载标准值：
（1）计算模板及直接支撑模板的大楞时 q4=2.5KN/m2，并对板模板取集中荷载2.5 KN再进行验算，比较两者弯矩值，按较大者采用。
（2）计算直接支撑大楞结构构件时 q4=1.5KN/m2；
（3）计算支架立柱及其它支撑结构构件时 q4=1.0KN/m2。
5) 振捣砼时产生的荷载标准值：
对水平面模板 q5=2.0KN/m2
对垂直面模板 q5=4.0KN/m2
6) 新浇筑砼对墙柱、梁模板侧面的压力标准值：
取q6=0.22γct0β1β2V1/2与q6=γcH较小者。
其中：γc=24 KN/m3 T=25℃ β1=1.2 β2=1.15 V=1.8m/h
t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5
q61=0.22γct0β1β2V1/2
=0.22×24×5×1.2×1.15×1.81/2
=48.88KN/m2
q62=γcH=24×2.2=52.8KN/m2
∴q6=48.88KN/m2
7) 倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：
q7=2.0KN/m2
1.2 梁模板计算（按照最大梁高2.5m进行验算）
1.2.1 梁底模板验算
梁底模下沿宽度方向等距离放置方楞，其间距为200mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如图一。

1）承载力验算：
荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4,则：
q=1.2×0.5×1+1.2×24×2.5×1+1.2×3.55×2。5×1+1.4×2.5×1
=86.75KN/m （线荷载）
Mmax=Mb=Mc=-0.100qL2
= -0.100×86.75×0.22
=-0.347KN.m
梁底模截面抵抗矩为：
W=1/6×b×h12=1/6×1000×182=54000mm3
δmax=Mmax/W=0.347×106/54000=6.43N/mm2
<fm=13N/mm2
∴梁底模抗弯承载力满足要求。
Vmax=VB左=0.600qL=0.600×86.75×0.2
=10.4kN
τ=3V/2b1h1=3×10.4×103/(2×1000×18)
=0.864N/mm2＜fv= 1.5N/mm2
∴梁底模抗剪承载力满足要求。
2）刚度验算：
荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2,则：
q=1.2×0.5×1+1.2×24×1×2.5+1.2×3.55×1×2.5
=83.25KN/m（线荷载）
I=1/12×b1×h13=1/12×1000×183=486000mm4
Wmax =0.667qL4/(100EI)
=0.667×83.25×2004÷（100×9000×486000）
=0.20mm
[W]=L/400=200/400=0.5mm
∵Wmax =0.20mm＜[W]=0.5mm
∴梁底模刚度满足要求。
1.2.2 支撑梁底模的大方楞验算：
大方楞下小横杆间距为400mm，故为等跨度多跨度连续梁，取四等跨度连梁计算。计算简图如图二。

1）承载力验算：
荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：
q=1.2×0.75×0.2+1.2×24×0.2×2.5+1.2×3.55×0.2×2.5+1.4×1.5×0.2
=17.13KN/m
Mmax=MB支=-0.107qL2
=-0.107×17.13×0.42
=-0.294KN.m
大方楞截面抵抗矩为：
W=1/6×b×h12=1/6×50×1002=83333mm3
δmax=Mmax/W=0.294×106/83333=3.528N/mm2
<fm=13N/mm2
∴ 大方楞抗弯承载力满足要求。
Vmax=VB左=0.607qL=0.607×17.13×0.4
=4.16kN
τ=3V/2b1h1=3×4.16×103/(2×50×100)
=1.25N/mm2＜fv= 1.5N/mm2
∴梁底大方楞抗剪承载力满足要求。
2)刚度验算：
荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2,则：
q=1.2×0.75×0.2+1.2×24×0.2×2.5+1.2×3.55×0.2×2.5
=16.71KN/m
I=1/12×b1×h13=1/12×50×1003=4166666.67mm4
Wmax =0.632qL4/(100EI)
=0.632×20.0×4004÷（100×9000×4166666.67）
=0.072mm
[W]=L/400=400/400=1.0mm
∵Wmax =0.072mm＜[W]=1.0mm
∴大方楞刚度满足要求。
1.2.3 大方楞下小横杆验算（小横杆为φ48×2.8的钢管）
荷载标准值同上,小横杆承受大方楞传来的集中荷载。
小横杆下立杆间距为400mm，计算简图如图三。

1） 承载力验算：
荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4,则：
F=17.13×0.4
=6.85KN
Mmax=0.286FL
=0.286×6.85×0.4=0.784KN.m
小横杆截面抵抗矩为：W=5080 mm3
δmax=Mmax/W=0.784×106/5080=155N/mm2
<fm=205N/mm2
∴小横杆抗弯承载力满足要求。
Vmax=VB左=1.286F=1.286×6.85
=8.77kN
τ=3×8.77×103/(2×3.14×（482－412）/4)
=26.81N/mm2＜fv= 125N/mm2
∴钢管抗剪承载力满足要求。
2) 刚度验算：
荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2,则：
F=16.71×0.4
=6.68KN
小横杆惯性矩：I=121900mm4
E=2.06×105N/mm2
Wmax =1.079FL3/100EI
=1.079×6.68×4003÷（100×206000×121900）
=0.184mm
[W]=L/400=400/400=1mm
∵Wmax =0.184mm＜[W]=1mm
∴小横杆刚度满足要求。
3） 双扣件抗滑移承载力验算：
Rmax=2×6.85
=13.7KN≈2Rc=2×8=16KN
由于本计算针对2.5m高的大梁，其最大宽度为1500mm，即满足要求的立杆间距为400×400。
∴双扣件抗滑移承载力满足要求。
1.2.4 梁底立杆验算
立杆采用为φ48×2.8的钢管，间距400MM，扣件对接，横杆步距L=1800mm。
1）承载力验算：
荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4,则：
N=6.33KN<［N］<30.3KN
∴梁底立杆强度满足要求。
A=489mm2 f=0.205KN/mm2
L=1800mm I=15.8mm
λ=L/I=（1800+2×200）/15.8=139
查表得ф=0.353
δ=N/фA=6.33/(0.353×489)=0.037KN/mm2
＜f=0.205KN/mm2
∴梁底立杆受压稳定性满足要求。
1.2.5 梁侧模验算

荷载标准值同上，木方间距为300mm，为等跨度多跨度连续梁，仍取四等跨度连续梁计算，计算简图如图4。
1）承载力验算：
荷载为第5、6种荷载组合，分项系数分别取1.4、1.2，则：
q=1.4×4.0×1+1.2×48.88×1
=64.256KN/m
Mmax=MB 支=-0.107qL2
=-0.107×64.256×0.32
= -0.619KN.m
侧梁模截面抵抗矩为：
W=1/6×b×h12=1/6×1000×182=54000mm3
δmax=Mmax/W=0.619×106/54000=11.5N/mm2
<fc=13N/mm2
∴侧梁模抗弯强度满足要求。
Vmax=VB左=0.607qL=0.607×64.256×0.3=11.7KN
τ=3V/2b1h1=3×11.7×103/(2×1000×18)
=0.975N/mm2
＜fv=1.5N/mm2
∴侧梁模抗剪强度满足要求。
2）刚度验算：
荷载为第6种荷载组合，分项系数取1.2，则：
q=1.2×48.88×1= 58.656KN/m
I=1/12×b1×h13=1/12×2000×183=972000mm4
Wmax =0.632qL4/(100EI)
=0.632×58.656×3004÷（100×9000×972000）
=0.343mm
[W]=L/400=300/400=0.75mm
∵Wmax =0.343mm＜[W]=0.75mm
∴梁侧模刚度满足要求。
竖向方木、水平方向钢管验算过程同梁底方木、钢管，符合要求。
1.2.6 墙、柱、梁对拉螺杆验算
φ12对拉螺杆间距为450×450mm
f=0.205KN/mm2 A=113.1 mm2
荷载标准为第5、6、7种荷载组合，分项系数分别均取1.4、1.2、1.4则：
F=(4.0×0.6×0.5+2.0×0.45×0.45)×1.4+48.88×0.45×0.45×1.2
=13.6KN
δ=F/A=13.6/113.1=0.120KN/mm2
＜f =0.205KN/mm2
∴对拉螺杆抗拉满足要求。
1.3 板模板计算
1.3.1 板底模计算
板底模下方楞间距400，取1m宽板带按四跨受均布荷载的连续梁计算。
计算简图如下：

1）承载力验算：
荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4、则：
q1＝1.2×0.5×1+1.2×24×1×0.18+1.2×1.27×1×0.18
＝6.06KN/m
q2=1.4×2.5×1=3.5KN/m
P=1.4×2.5=3.5KN
M1=0.107qL2
= 0.107×6.06×0.42
=0.104KN.m
M2=0.107qL2
= 0.107×3.5×0.42
=0.060KN.m
MP=0.161PL
= 0.161×3.5×0.4
=0.225KN.m
集中荷载作用弯矩较大
∴M=0.2104+0.225=0.329KN.m
梁底模截面抵抗矩为：
W = 1/6×b×h12 = 1/6×1000×182=54000mm3
δmax= M max/W = 0.329×106/54000=6.09N/mm2
< f m = 13 N/mm2
∴板底模抗弯承载力满足要求。
Vmax=VB左=0.607 q1L+0.661P=0.607×6.06×0.4+0.661×3.5
=3.78KN
τ=3V/2b1h1=3×3.78×103/(2×1000×18)
=0.315N/mm2＜fv=1.5N/mm2
∴板底模抗剪承载力满足要求。
2）刚度验算：
荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数分别均取1.2,则：
q= q1=6.06KN/m
I=1/12×b1×h13=1/12×1000×183=486000mm4
Wmax =0.667qL4/(100EI)
=0.667×6.06×4004÷（100×9000×486000）
=0.24mm
[W]=L/250=400/250=1.6mm
∵Wmax =0.24mm＜[W]=1.6mm
∴板底模刚度满足要求。
1.3.2 支撑板底模的纵向方楞验算
纵向方楞间距为400mm，横向方楞间距800mm，故为等跨度连续梁，取四等跨度连梁计算。计算简图如下图。

1）承载力验算：
荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4则：
q=1.2×0.75×0.4+1.2×24×0.18×0.4+1.2×1.27×0.18×0.4
=2.54KN/m
P=1.4×2.5=3.5 KN
Mmax=MB支
=0.107qL2＋0.169PL
=0.174＋0.473
=0.647KN.m
方楞截面抵抗矩为：
W=1/6×b×h12=1/6×50×1002=83333.33mm3
δmax=Mmax/W=0.647×106/83333.33=7.76N/mm2
≈fm=13N/mm2
∴方楞抗弯承载力满足要求。
Vmax=VB左=0.607qL=0.607×2.54×0.8+0.661×3.5
=3.55KN
τ=3V/2b1h1=3×3.55×103/(2×50×100)
=1.07N/mm2＜fv=1.5N/mm2
∴板底方楞抗剪承载力满足要求。
2） 刚度验算：
荷载为第1、2、3、种荷载组合，分项系数分别均取1.2则：
q=2.54KN/m
I=1/12×b1×h13=1/12×50×1003
=4166666.67 mm4
Wmax =0.632qL4/(100EI)
=0.632×2.54×8004÷（100×9000×4166666.67）
=0.18mm
[W]=800/250=800/250=3.2mm
∵Wmax = 0.18mm＜[W]= 3.2mm
∴方楞刚度满足要求。
1.3.3 下层横向方楞验算
方楞间距为800mm，立杆支撑间距800mm，为等跨度连续梁，取四等跨度连梁计算。
计算简图如下图。

1） 承载力验算：
荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4则：
P=（1.2×0.75+1.2×24×0.18+1.2×1.27×0.18+1.4×1.0）×0.4×0.6
=2.48KN
Mmax=MB支=-0.286PL
=-0.286×2.48×0.6
=-0.567KN.m
方楞截面抵抗矩为：
W=1/6×b×h12=1/6×50×1002=83333mm3
δmax=Mmax/W =0.567×106/83333=6.80N/mm2
<fm=13N/mm2
∴方楞抗弯承载力满足要求。
Vmax=VB左=1.286P=1.286×2.48
=3.19KN
τ=3V/2b1h1=3×3.19×103/(2×50×100)
=0.96N/mm2＜fv=1.5N/mm2
∴板底方楞抗剪承载力满足要求。
2） 刚度验算：
荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数分别均取1.2,则：
P=(1.2×0.75×0.4+1.2×24×0.4×0.18+1.2×1.27×0.4×0.18)×0.8
=2.03KN/m
I=4166666.67 mm4
Wmax=1.079PL3/(100EI)
=1.079×2.03×103×8003÷（100×9000×4166666.67）
=0.296mm
[W]=L/250=800/250=3.2mm
∵Wmax =0.296mm＜[W]=3.2mm
∴方楞刚度满足要求。
1.3.4 板底立杆验算
立杆间距为800×800mm，模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑的长度不大于1000mm，其余同上。
N=[1.2×(0.75+24×0.18+1.27×0.18) +1.4×1.0]×0.8×0.8
=4.96KN
∴板底立杆强度满足要求。
A=489mm2 f=0.205KN/ mm2
λ=Lo/I=4600/15.8 = 291
查表得ф=0.104
δ=N/фA=4.96/(0.104×489)=0.097KN/mm2
＜f=0.205KN/mm2
∴板底立杆受压稳定性满足要求。

I=15.8mm
计算长度Lo=L+2a=1800+2×1000=4600

钢 筋 工 程
由于本层梁截面大，钢筋规格型号数量多，梁钢筋密集，安装绑扎量大，任务重工期紧，因此劳动力组织必须周密合理，施工单位项目部要求劳务班组劳动力35-40人。下面主要就梁钢筋绑扎工艺顺序和质量要求进行阐述：
一、 、钢筋进场检验及验收
对进场钢筋必须认真检验，进场钢筋要有出厂质量证明和试验报告单，每捆（盘）钢筋必须有标牌，不得有颗粒状或片状铁锈、裂纹、结疤等。
进场钢筋由项目质检组织验收，按规范的标准抽样做机械性能试验，同炉号、同牌号、同规格的钢筋≤60t 为一批，不合格的钢筋，不得使用到工程上。
二 、钢筋的接长
钢筋的接长是钢筋工程的关键，根据设计和规范要求在柱、板筋及梁筋、墙筋分别采用等强度单面焊接、电渣压力焊、机械连接和绑扎连接等不同的施工方法。
（一）单面焊接头
梁筋（直径在14~20时）采用单面搭接电弧焊连接接头。
1）材料要求
a 钢筋必须有出厂合格证及试验报告、品种和性能符合有关标准及规范的规定。
b 焊条必须符合设计要求，HPB235、Q235型钢筋采用E43型焊条，HRB335、HRB400、Q345级钢材采用E50型焊条。
2）施工操作工艺
a 焊接前要检查钢筋的级别、直径符合设计要求。
b 焊接前应查看焊条牌号是否符合要求；焊条药皮应无裂缝、气孔凹凸不平等缺陷。焊头的焊缝长度单面焊10d,双面焊5d,焊缝宽度b 不小于0.7d。搭接焊时，钢筋的装配和焊接应符合下列要求：
钢筋必须预弯，以保证两钢筋的轴线在一轴线上；用两点固定，定位焊缝离搭接端部20mm 以上。
C 焊接时，引弧在搭接钢筋的一端开始，收弧在搭接钢筋端头上，弧坑添满。第一层焊缝要有足够的熔深，主焊缝与定位焊缝，特别是在定位焊缝的始端与终端，必须熔合良好。
钢筋搭接长度应满足下表要求
项 次
钢筋级别
焊缝型式
焊缝长度
1
Ⅰ级
单面焊
≥8d
2
Ⅱ级
单面焊
≥10d
3
Ⅲ级
单面焊
≥12d
3） 注意事项
a.根据钢筋级别、直径和焊接位置，选择适宜的焊条直径和焊接电流，保证焊缝与钢筋熔合良好。
b.焊接过程中若发现接头有弧坑、未填满、气孔及咬边、焊瘤等质量缺陷时，立即修整补焊。
c.焊工必须持证上岗。
d. 每批钢筋正式焊接前，焊接试件作拉力试验，经试验合格后方可按确定的焊接参数成批施工。见证取样接头按300个/批为一组，不足300个按300计取。
（二）电渣压力焊接头
1）墙柱Ⅱ、Ⅲ级14～20竖向钢筋连接应采用电渣压力焊。
2）电渣压力焊工艺过程应符合下列要求：
a、焊接夹具的上下钳口应夹紧于上、下钢筋上；钢筋一经夹紧不得晃动。
b、接头焊毕，应停歇后，方可回收焊剂和卸下焊接夹具，并敲去渣壳；四周焊包应均匀，凸出钢筋表面的高度应大于或等于4mm。
c、电渣压力竖焊两钢筋的同心度不得大于2mm，钢筋接头处的弯折角不得大于4度。
d、在焊接生产中应进行自检，当发现偏心、弯折、烧伤等焊接缺陷时，应查找原因和采取措施及时消除。
E、焊接件检测根据规范300个/批为一组，不足300个接头300个计取。
（三）直螺纹连接
梁柱受力钢筋Ⅱ、Ⅲ级大于直径22采用直螺纹机械连接，主要通过对钢筋端部切削螺纹，再用连接套筒对接钢筋。
1）套筒及接头类型
a 套筒类型：直螺纹接头标准套筒的规格、尺寸如下：
钢筋直径（mm）
套筒外径（mm）
套筒长度（mm）
螺纹规格（mm）
备 注
22
33
60
M25×2.5

25
37
65
M28×3.0

28
42
70
M32×3.0

b.接头类型：
序号
型 式
使 用 场 合
备 注
1
标准型
正常情况下连接钢筋

2
异径型
用于连接不同直径的钢筋

3
正反丝扣型
用于两端钢筋均不能转动而要求调节轴向长度的场合

2）施工工艺及检验方法：
接头使用等强直螺纹的要求；丝头：其长度应为1/2 套筒长度，公差为+P（P 为螺距）以保证套筒在接筒的居中位置；钢筋下料时，切口端面应与钢筋轴线垂直，不得有马蹄形或挠曲，端部不直应调直后下料。钢筋丝头的螺纹应与连接套筒的螺纹相匹配。
接头的现场检验按验收批进行，500 个为一验收批，不足500 个也为一批。
三、钢筋的配料绑扎
1）钢筋配料
.认真熟悉图纸，准确放样并填写料单。
.核对成品钢筋的钢号、直径、尺寸和数量等是否与料单相符。
2）.钢筋绑扎：
柱
工艺流程：套柱箍筋→竖向钢筋接长→划箍筋间距线→绑箍筋（拉筋）→布第二道卡位钢筋→（绑梁板筋）→布第一道卡位钢筋
a、套柱箍筋：按图纸要求间距，计算好每根柱箍筋数量，先将箍筋套在下层伸出的竖向钢筋上，然后立竖向钢筋。
b、竖向钢筋接长：柱子竖向钢筋（20≥D≥14 mm） 采用电渣压力焊接头，位置按图纸及规范要求。连接时设专人负责，由专业持证操作人员连接,连接接头相互错开。
c、 划箍筋间距线：在立好的柱子竖向钢筋上，按图纸要求用粉笔划箍筋间距线。
d 、绑箍筋：箍筋的接头要交错排列垂直放置；箍筋转角与竖向钢筋交叉点均要扎牢（箍筋平直部分与竖向钢筋交叉点可每隔一根互成梅花式扎牢）。绑扎箍筋时，钢丝扣要相互成八字形绑扎。
e 柱筋保护层按设计要求，采用塑料卡作为保护层，控制在保护层允许的偏差范围之内。把塑料卡卡在外竖筋上，间距1000 mm。
f 板筋绑扎完毕后，在柱筋上除套上卡位筋外，把柱筋与板筋点焊，防止柱主筋偏位。
墙筋
工艺流程：凿毛墙根混凝土→立竖筋及竖向钢筋定位架 →绑扎横竖筋
a 为保证墙截面尺寸、竖向钢筋间距及保护层厚度准确，在楼板结构标高以上50mm 设置水平钢筋定位架。
b 墙筋应逐点绑扎，于四面对称进行，避免墙钢筋向一个方向歪斜，水平筋接头应错开。一般先立几根竖向定位筋，与下层伸入的钢筋连接，然后绑上定位横筋，接着绑扎其余竖筋，最后绑扎其余横筋。水平和竖向定位筋应在加工场地派专人负责加工，严格控制尺寸，尽量利用边角料加工.
c 钢筋有180°弯钩时，弯钩应朝向混凝土内。绑扎丝朝向混凝土内。
d 下层墙的竖向钢筋露出楼面部分，用水平定位钢筋定位准确，以利上层墙的钢筋搭接。当上下层墙截面有变化时，其下层墙钢筋的露出部分，必须在绑扎钢筋之前，先行收分准确。`
f 墙内的水电线盒必须固定牢靠，采用增加定位措施筋的方法将水电线盒焊接定位。
g 采用塑料卡作为保护层，控制在保护层允许的偏差范围之内。把塑料卡卡在竖筋上，间距1000 mm。
梁筋
工艺流程：支梁底模→在底模划箍筋间距线→主筋穿好箍筋，按已划好的间距逐个分开→固定主筋→穿次梁主筋并绑好箍筋→放主筋架立筋、次梁架立筋→隔一定间距将梁底主筋与箍筋绑住→绑架立筋→再绑主筋→放置保护层垫快→合侧模。主次梁同时配合进行。
a 梁的纵向主筋≤20 mm 采用电弧单面焊连接，梁的受拉钢筋接头位置不能在端部箍筋加密范围内、面筋接头应在跨中区（跨中1/3 处），底筋接头应在支座处，接头位置应相互错开，在受力钢筋35d 区段内（且不小于500mm），有绑扎接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积百分率，在受拉区不得超过25%，受压区不得超过50%。
B 纵向受力钢筋双层或多层排列时，两排钢筋之间应垫以直径25 ㎜的与梁宽同长钢筋(端头应作防锈处理)。
c 次梁的纵向受力钢筋应支承在主梁的纵向受力钢筋上。
d 框架梁接点处钢筋穿插十分稠密时，梁顶面主筋的净间距要留有30 ㎜，以利灌注混凝土之用。
e 采用高标号的砼块或花岗石垫块作为保护层，当梁筋绑好后，立即放置垫块于梁纵向受力筋下，每根钢筋间距400 mm。
f 在完成梁筋绑扎通过施工项目部和监理、建设单位质检员验收后木工可跟进封梁侧模。
板筋
工艺流程：清理模板杂物→在模板上划主筋、分布筋间距线→先放主筋后分布筋→下层筋绑扎→上层筋绑扎→放置马凳筋及垫块。
a 绑扎钢筋前应修整模板，将模板上垃圾杂物清扫干净，在平台底板上用墨线弹出控制线，并用红油漆或粉笔在模板上标出每根钢筋的位置。
b 按划好的钢筋间距，先排放受力主筋，后放分布筋，预埋件、电线管、预留孔等同时配合安装并固定。待底排钢筋、预埋管件及预埋件就位后交质检员复查，再清理场面后，方可绑扎上排钢筋。
c 钢筋采用绑扎搭接时，下层筋不得在跨中搭接，上层筋不得在支座处搭接，搭接处应在中心和两端绑牢，Ⅰ级钢筋绑扎接头的末端应做1800 弯钩。
d 板钢筋网的绑扎施工时，单向主筋四周两行交叉点应每点扎牢，中间部分每隔一根相互成梅花式扎牢，双向主筋的钢筋必须将全部钢筋相互交叉扎牢，邻绑扎点的钢丝扣要成八字形绑扎（右左扣绑扎）。下层的钢筋弯钩向上；上层钢筋弯钩朝下布置。为保证上下层钢筋位置的正确和两层间距离，上下层筋之间用马凳筋架立，马凳筋根据板厚及保护层厚度预制专用。
e 板、次梁与主梁交叉处，板的钢筋在上，次梁的钢筋在中层，主梁的钢筋在下。
f 板按1m 的间距放置垫块，梁底及两侧每1m 均在各面垫上两块塑料垫块。
3） 钢筋的绑扎接头要符合下列规定：
、搭接长度的末端距钢筋弯折处，不得小于钢筋直径的10 倍，接头不宜位于构件最大弯距处；
. 受拉区域内，Ⅰ级钢筋接头的末端做1800弯钩，Ⅱ级，Ⅲ级钢筋可不做弯钩；
.搭接区内箍筋间距不大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不大于100mm；
.钢筋搭接处，在中心和两端用钢丝扎牢 ；
.受拉钢筋绑扎接头的搭接长度应符合设计要求规定，受压钢筋绑扎接头的搭接长度，应取受拉钢筋绑扎接头搭接长度0.7 倍；
.受拉焊接骨架和焊接网绑扎接头的搭接长度要符合要求
.受力钢筋混凝土保护层厚度，要符合设计要求；
四、 质量标准
1）. 保证项目
钢筋必须有出厂合格证明和试验报告。钢筋的规格、形状、尺寸、数量、间距、锚固长度、接头位置、保护层厚度必须符合设计要求和施工规范的规定。
2）. 基本项目
钢筋、骨架绑扎、缺扣、松扣不得超过绑扎数10%，且不应集中。钢筋弯钩的朝向正确，绑扎接头符合施工规定，搭接长度不得小于规定值。
3）. 允许偏差项目
钢筋安装及预埋件位置的允许偏差和检验方法
项 目
允许偏（mm）
检查方法
绑 扎 网 片 的 长 、宽
±10
尺 量 检 查
绑 扎 网 眼 的 尺 寸
±20
尺量连续三档取最大值
绑 扎 骨 架 的 宽 、高
±5
尺 量 检 查
绑 扎 骨 架 的 长 度
±10
受 力 钢 筋
间 距
±10
尺量两