落地式钢管脚手架施工方案(附计算书).doc

雅居乐A08区莱佛士度假酒店 脚手架工程施工方案
钢管脚手架施工方案
第一章 工程概况
本工程为海南雅居乐房地产开发有限公司A08区莱佛仕酒店东客房部分，建筑面积四万余平方米，客房分为Ⅰ段、Ⅱ段和Ⅲ段。Ⅰ段包括一栋7层和一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1626.50m2，建筑总高度41.70m，其中地下2.19m，地上41.70m；Ⅱ段包括一栋8层和一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1751.16m2，建筑总高度45.30m，其中地下2.09m，地上45.30m；Ⅲ段为一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1744.32m2，建筑总高度43.20m，其中地下一层，层高2.19m，地上43.20m。 矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。

第二章 编制依据
1、《莱佛士度假酒店工程设计文件》
2、《莱佛士度假酒店工程施工组织设计》
3、《JGJ130 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

第三章 脚手架搭拆及安全管理
一、方案设想
根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59～99）规定，结合本工程实际情况，本工程I段、II段F2层以下四周采用落地式钢管脚手架，每步架高为1.8米。F3层以上采用型钢悬挑斜拉式钢管脚手架（另行设计）。聞創沟燴鐺險爱氇谴净。
二、材质选择
1、钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的A3焊接钢管，其质量要符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用，外架钢管采用黄色，扣件刷黄色防锈漆。残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。
2、扣件：其材质应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）中A3的规定，且不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件应与钢管的贴面接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要大于5mm。扣件的规格有三种：酽锕极額閉镇桧猪訣锥。
（1）直角扣件：主要作大、小横杆与立杆的联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：主要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用；（3）对接扣件：主要作立杆、大横杆、搁栅、防护栏杆接长使用。凡严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏的扣件不准采用；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。
3、脚手片采用规格为700mm×800mm由8厘钢筋网片。
4、连墙件：采用ф48×3.5 A3焊接钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用。謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。
5、安全网：采用栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.8×6m的密目式安全立网，安全网应为不小于2000目/100cm2的密目工绿化围护立网，经建设主管部门认证并应符合要求。厦礴恳蹒骈時盡继價骚。
三、落地式脚手架立杆基础处理
1、基础平整夯实，100厚C20混凝土硬化，落地立杆垂直稳放在混凝土地坪上，设纵横相连扫地杆。四、落地式架体施工方法及搭设要求茕桢广鳓鯡选块网羈泪。
1、立杆：横向间距0.8m，纵向间距1.5m，考虑到上部结构小挑板以及装饰操作空间，外架立杆离墙边700mm～750mm，步高1.8m，且相邻接头错开。底排立杆及扫地杆均漆黄黑相间色。鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。
2、大横杆：间距1.0m，接头错开，每一立面同一步架内纵向水平高低差应控制在60mm以内。落地处设置纵横向扫地杆。籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。
3、小横杆：小横两端各伸出立杆净长度不少于100mm，并尽量保持一致。
4、剪刀撑（又称斜撑或十字撑）：在脚手架的转角、端头水平距离每隔6m(即四跨)，全部落地（底），从底到顶呈“之”字型连续设置，连接处用回转扣件连接，与地面夹角成45°～60°之间。剪刀撑的钢管接长，采用搭接方式，三只回转扣件接长，搭接长度不小于1m。回转扣件固定在与这相交。預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。
5、防护栏杆和踢脚杆：从脚手架的第二步开始，每步在外立杆里侧设1.2m高的防护栏护和0.3m高的踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和0.3m高踢脚杆。渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。
6、脚手板（片）及安全网设置：每步钢管架搭设好后及时满铺好脚手板（片），脚手板（片）采用钢筋网片，四角用18#铅丝与双股并联牵杆扎牢。要求交接处平整，无探头板，脚手片完好无损，破损的要及时更换。外脚手架外立杆内侧用密目安全封闭围护。铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。
搭设顺序：立杆→小横杆→大横杆→连墙杆→斜拉杆→搁栅→防护栏杆→脚手片→安全网。
7、外架搭设高度时立杆低于500mm，外立杆搭设至F2层披檐底。外架搭设同时每班做到落手清，一步一清，现场清。擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。
钢管脚手架搭拆方便，但技术要求较高，脚手架的搭设标准是一样的，即外观必须整体平整，做到横平竖直，几何图形一致，各扣件使用正确，紧固力距应达到4～5kg.m。贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。
8、搭设人员必须是经过专业技术培训合格持证上岗，且上岗前必须要经过分部分项安全技术交底。五、落地式架体内封闭坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。
1、脚手架的架体里立杆与墙体间设站人片，站人片设置平整牢固。
2、施工层以下外架每隔3步架底部采用密目安全网或其它隔离措施。
六、通道
上人斜道搭设位置见平面图，具体搭设要求如下：
1、外脚手架设置上下走人斜道，附着搭设在脚手架的外侧，不得悬挑。斜道的设置应为来回上折形，坡度不大于1∶3，宽度不小于1米，转角处平台面积不小于3㎡。斜道立杆单独设置，不得借用脚手架立杆，并在垂直方向和水平方向每隔一步或一个纵距设一连接。蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。
2、斜道两侧及转角平台外围均应设1.2m高防护栏杆和0.3m高踢脚杆，并用合格的密目式安全网封闭。
3、斜道侧面及平台外侧设置剪刀撑。
4、斜道脚手片采用横铺，每隔20～30cm设一防滑条，防滑条采用40×60mm方木，并多道铅丝绑扎牢固。買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。
5、外架与各楼层之间设置进出通道，坡度不大于1∶3，宽度不小于1米，通道采用木板铺设，两边设1.2米高防护栏杆和0.3m高踢脚杆，并固定牢固。綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。
6、斜道和进出通道的栏杆、踢脚杆统一漆黄黑相间色。
七、脚手架搭设技术要求及验收标准
1、钢管上严禁打孔。
2、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用出现滑丝的螺栓必须更换。
3、脚手片对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆， 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距，不大于150mm，靠墙一端的外伸长度不大于0.4L，且不大于500mm。驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。
4、连墙杆保证架子稳定的关键，必须按标准进行设置拉结点采用ф48×3.5钢管预埋于梁上再用钢管连结。连墙杆靠近主节点设置，偏高主节点的距离不应大于300mm，连垟与主节点呈水平连结，当不能水平设置时，与脚手架连结的一端采用下余连接。猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。
连垟杆的排形式采用梅花型。
当脚手架施工操作层高出连垟杆两步时，采取与砼连结加固，直至上一层连垟杆搭凤后方可根据情况拆除。
外墙装饰阶段位结点因施工需要需除去原拉结点时，采取与柱窗洞口临时拉结加固，以确保外架的安全可靠。
连垟杆设置在架体的边缘及转角1m范围内和水平6m以内，垂直一个楼层，顶部800mm范围内每6m设拉结点加密，使每个拉结点的覆盖架体面积不大于28m2。锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。
5、脚手架必须设置纵，横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在中底座上皮不大于200mm处的立杆上。
6、脚手架必须设置纵横扫地杆，纵向扫地采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧纵扫地杆下方的立杆上。構氽頑黉碩饨荠龈话骛。
7、立杆必须用连垟件与建筑物连接。每根连垟件覆盖面积≤28m２。
8、立杆接长除顶层顶步可采用接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接搭接应符合下列规定：
（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于600mm。輒峄陽檉簖疖網儂號泶。
（2）搭接长度大于1m，采用不小于2个回转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。
9、排脚手架必须用刚性连接垟件与建筑物可靠连接。
10、连垟件必须采用可承受拉力 压力的构造。
11、脚手架下有设备基础，管沟时在脚手架使用过程中不得开挖。
12、脚手架必须配备施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连垟件以上。
13、剪刀撑横向搭撑搭设必须随立杆，纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。
14、节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度控制在扭力矩40～50KN(采用力矩扳手)。
15、脚手架立杆垂直度应≤1／300，且应同时控制其最大垂直偏差值(不得大于75mm)。
16、纵向水平杆的水平偏差应≤1／250，且全架长的水平偏差不大于50mm。
八、脚手架的验收与检查
1、架子按需要进行分段搭设，搭设后要经过验收，合格后挂验收合格牌才能投入使用。验收时项目经理、架子班长、安全部门有关人员要参加并签字。识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。
2、架子投入使用后，项目部在定期安全检查时要对架子进行检查。
3、脚手架的验收和日常按以下规定执行，检查合格后方允许投入使用或继续使用。
（1）搭设完毕后。
（2）连续使用达到六个月。
（3）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后。
（4）施工中途停止作用超过15天，在重新使用前。
（5）在使用过程中发现有显着变形、沉降拆除杠件和拉结以及安全隐患存在的情况时。
4、在装饰开始后，要重点检查架子的拉接与脚手板的铺设情况。
5、脚手架在使用期间，严禁随意拆除或剪断各种设施。
九、脚手架的拆除
1、落地式脚手架的拆除
（1）拆除作业必须帖而下逐层进行严禁上下同时作业。
（2）连垟件必须随脚手架逐层拆除来先将连垟件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除差不应大于2步，如高关大于2步，应增设连垟斜件加固。凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。
（3）各构配件严禁抛掷至地面。
（4）拆除前的准备工作：
1）全面检查脚手架的扣件连接、连垟件、支撑体系等是否符合构造要求。
2）根椐检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，并经主管部门批准。
3）单位工程负责人进行拆除安全技术交底工。
4）清理脚手架上杂物及地面障碍物。
（5）拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责。恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。
（6）拆架子的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。
（7）如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。
（8）所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺要求。
（9）建筑物内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑物件。
（10）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、对象及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。
（11）按搭设的反程序即后搭先拆进行拆除，即安全网→脚手板（片）→防护栏杆 →搁栅→斜拉杆→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆。硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。
（12）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式）、认真做到一步一清，一杆一清。
（13）所有连墙杆、斜拉杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。
（14）所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。
（15）所有垫脚手板（片）拆除，自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，脚手板（片）面垃圾对象直接从高处堕落伤人。阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。
（16）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5m)时，需搭设临时抛撑加固后再拆除连垟件。
（17）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方准撒离岗位。氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。
（18）输送至地面的所有杠件、扣件等对象，及时检查，整修与保养，并按品种、规格、随时码堆存放，及时清运出场。釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。
十、脚手架的安全管理
1、上岗人员应必须定期体检，合格者方可持证上岗。
2、作业层上的施工荷载(作业层人员、器具、材料的重量)的标准值(取3KN／m2)，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。
3、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杠件：
（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
（2）连墙件
4、在架板上堆放上的砖不得多于单砖立码三层，砂浆和容量总重量不得大于1.5KN／m2。
5、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作人员通行。
6、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为，禁止在架板上加垫器物或脚手板以增加操作高度。
7、作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杠件，整体性杠件，连接紧固件和连墙件。因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应的弥补措施，并在作业完毕后及时修复。谚辞調担鈧谄动禪泻類。
8、工人在架上作业中，应注意自我保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆等不安全处休息。嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。
9、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁抛援脚手架上下。
10、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全的问题存在，在排除和解决后，方可开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查。熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。
11、每步脚架完成之后必须将架上剩余材料移至上(下)步架或室内。

第四章 落地脚手架搭设计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
一、参数信息:

1.脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 14.4 米，立杆采用单立管；
内排架距离墙长度为0.70米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距2.90 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2；

3.风荷载参数
海南省陵水地区，基本风压为0.85，风荷载高度变化系数μz为1.52，风荷载体型系数μs为1.20；
考虑风荷载

4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；
脚手板类别:8厘钢筋网片；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；

5.地基参数
地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kN/m2):140.00；
基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.850/(2+1)=0.085 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×0.850/(2+1)=0.850 kN/m；
静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.085=0.148 kN/m；
活荷载的计算值: q2=1.4×0.80=1.190 kN/m；

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.502+0.10×1.190×1.502 =0.275 kN.m；纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.148×1.502-0.117×1.190×1.502 =-0.324 kN.m；颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.275×106,0.324×106)/5080.0=63.780 N/mm2；

大横杆的抗弯强度:σ= 63.780 N/mm2 小于 [f]=205.0 N/mm2。满足要求！

3.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.085=0.123 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.850 kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= 0.677×0.123×150.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.850 濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。
×150.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.628 mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于 150.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!

三、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.450 = 0.056 kN；
脚手板的荷载标准值：P2=0.300×0.850×1.450/(2+1)=0.123 kN；
活荷载标准值：Q=3.000×0.850×1.450/(2+1) =1.233 kN；
荷载的计算值: P=1.2×(0.056+0.123)+1.4 ×1.233 = 1.940 kN；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×0.8002/8 = 0.004 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.940×0.80/3 = 0.550 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.554 kN.m；

σ = M / W = 0.554×106/5080.000=109.033 N/mm2 ；

小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！

3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×850.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.010 mm ；銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。

P2 = p1 + p2 + Q = 0.056+0.123+1.233 = 1.411 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1411.430×800.0×(3×800.02-4×850.02/9 ) /(72×2.060×105挤貼綬电麥结鈺贖哓类。
×121900.0) = 1.225 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.010+1.225 = 1.236 mm；

小横杆的最大挠度小于 (800.000/150)=5.333 与 10 mm,满足要求!；

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.800=0.034 kN；

脚手板的荷载标准值: P2 = 0.300×0.850×1.450/2=0.185 kN；

活荷载标准值: Q = 3.000×0.800×1.450 /2 = 1.849 kN；

荷载的计算值: R=1.2×(0.034+0.185)+1.4×1.849=2.849 kN；

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1233
NG1 = 0.123×14.400 = 1.776 kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2= 0.300×2×1.450×(0.80+0.3)/2 = 0.500 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15
NG3 = 0.150×2×1.450/2 = 0.218 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.450×14.400 = 0.104 kN；

经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.598 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2
取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×0.80×1.450×2/2 = 3.698 kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。
Wo = 0.850 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1.520 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =1.200 ；

经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.85×1.520×1.200 = 1.085 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×2.598+ 1.4×3.698= 8.294 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.80×1.4NQ = 1.2×2.598+ 0.85×1.4×3.698= 7.517 kN；塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×1.085×1.450×
1.8002/10 = 0.607 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值 ：N =8.294 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 8294.000/(0.186×489.000)=91.186 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 91.186 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =7.517 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 7517.229/(0.186×489.000)+606738.807/5080.000 = 180.085 N/mm2；裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。

立杆稳定性计算 σ = 180.085 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 1.085 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.440 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 13.862 kN；

连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 18.862 kN；

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比 l/i=700.000/15.800的结果查表得到0.872；
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.872×4.890×10-4×205.000×103 = 87.414 kN；仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。

Nl=18.862<Nf=87.414,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl=18.862小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

地基承载力设计值:
fg = fgk×Kc = 140.000 kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk= 140.000 kN/m2 ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ；

立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =83.525 kN/m2 ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.517 kN；
基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。

p=83.525 ≤ fg=140.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！

脚手架搭设平面示意图(此方案仅为I、II段)

20