塔吊基础专项施工方案说明书(范本).doc

塔吊基础专项施工方案
. 目 录
1、工程概况 - 1 -
2、编制依据 - 1 -
3、塔吊基础避雷接地要求 - 2 -
4、塔吊基本性能 - 2 -
5、塔吊基础计算书 - 2 -
5.1 1#塔吊基础计算书 - 2 -
5.2 2#塔吊基础计算书 - 10 -
6、塔吊基础配筋图 - 18 -
6.1 桩基配筋图 - 18 -
6.2 承台配筋图 - 20 -
7、桩位平面图 - 21 -
8、塔吊基础排水做法 - 22 -

- 26 -
ΧΧΧΧ楼工程
塔吊基础专项施工方案
1、工程概况
本工程为xx工程，xx xx 位于xx xx以南。站房总建筑面积 20000m2，由站房、站台雨棚、天桥组成。落客平台下出站层接城市地下广场。站房地下局部一层，地上二层（一层和二层局部设置夹层）。本工程±0.000=129.71m（黄海高程），站房建筑檐口高度20.6m，最高点23.37m。工程站房采用现浇钢筋混凝土框架结构，屋盖体系采用大跨度空间网架结构体系；基础采用钻孔灌注桩。
本工程由xx 股份有限公司投资新建，xx xx院设计，xx xx有限公司地质勘察，xx xx监理，xx xx组织施工。
为了工程施工需要，计划在工程施工阶段安装两台塔吊，塔吊型号均为TC6013独立式塔式起重机，塔吊臂长60m，7轴位置塔吊编号为1#塔吊，17轴位置塔吊编号为2#塔吊。
2、编制依据
本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)
《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）；
《地基基础设计规范》（GB50007-2002）；
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）；
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；
《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）
《塔式起重机安全规程》GB5144-2006
《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-88
《建筑安装工程资料管理规程》DJB-51-2002
QTZ1000系列TC6013自升塔式起重机使用说明书
相关的法律法规、政策、文件。
3、塔吊基础避雷接地要求
塔吊基础接地装置，采用承台预埋避雷接地扁钢，下端与桩基主钢筋焊接，上端与任何一根主弦杆的连接螺栓连接，所有外露焊接处均涂刷防锈漆，以保证节点良好。
4、塔吊基本性能
本工程安装的塔吊为四桩基础塔吊，塔吊型号为TC6013独立式塔吊，四桩基础所用塔吊参数为：
塔吊型号为：TC6013 塔吊自重为：441kN
最大起重荷载为：80kN 塔吊额定起重力矩为：800kN·m
塔吊起升高度为：45m 塔身宽度为：1.7m
5、塔吊基础计算书
5.1 1#塔吊基础计算书
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
5.1.1 参数信息
塔吊型号: TC6013 塔机自重标准值:Fk1=441kN
起重荷载标准值:Fqk=80kN
塔吊最大起重力矩:M=1085.86kN.m 塔吊计算高度: H=45m
塔身宽度: B=1.70m
非工作状态下塔身弯矩:M1=-763.07kN.m 桩混凝土等级: C35
承台混凝土等级:C40
保护层厚度: 100mm 矩形承台边长: 5.00m
承台厚度: Hc=1.500m
承台箍筋间距: S=150mm 承台钢筋级别: HRB335
承台顶面埋深: D=0.000m
桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.400m
桩钢筋级别: HRB335
桩顶标高: -2.900m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩
计算简图如下：

5.1.2 荷载计算
1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值
Fk1=441kN
2) 基础以及覆土自重标准值
Gk=5×5×1.50×25=937.5kN
3) 起重荷载标准值
Fqk=80kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)

=0.8×1.59×1.95×1.34×0.2=0.66kN/m2

=1.2×0.66×0.35×1.7=0.47kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.47×45.00=21.36kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×21.36×45.00=480.56kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)

=0.8×1.63×1.95×1.34×0.35=1.19kN/m2

=1.2×1.19×0.35×1.70=0.85kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.85×45.00=38.32kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×38.32×45.00=862.14kN.m
3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=-763.07+0.9×(1085.86+480.56)=663.04kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=-763.07+862.14=99.07kN.m
5.1.3 桩竖向力计算
非工作状态下：
Qk=(Fk+Gk)/n=(441+937.50)/4=344.63kN
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(441+937.5)/4+(99.07+38.32×1.50)/4.81=377.18kN
Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(441+937.5-0)/4-(99.07+38.32×1.50)/4.81=312.08kN
工作状态下：
Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(441+937.50+80)/4=364.23kN
Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(441+937.5+80)/4+(663.04+21.36×1.50)/4.81=509.13kN
Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(441+937.5+80-0)/4-(663.04+21.36×1.50)/4.81=220.12kN
5.1.4 承台受弯计算
1. 荷载计算
不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：
工作状态下：
最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×(441+80)/4+1.35×(663.04+21.36×1.50)/4.81=370.92kN
非工作状态下：
最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×441/4+1.35×(99.07+38.32×1.50)/4.81=192.78kN
2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条

其中 Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
由于工作状态下，承台正弯矩最大：
Mx=My=2×370.92×0.85=630.564kN.m
3. 配筋计算
根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条

式中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。
底部配筋计算:
s=630.52×106/(1.000×19.100×5000.000×14002)=0.0047
=1-(1-2×0.0047)0.5=0.0047
s=1-0.0047/2=0.9976
As=630.52×106/(0.9976×1400.0×360.0)=1253.98mm2
由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:
5000.00×1500.00×0.15%=11250mm2。
实际配筋为：HRB335级钢筋， φ20@196。承台底筋、面筋双向均为25φ20。实际配筋值15710mm2>11250mm2。
5.1.5 承台剪切计算
最大剪力设计值：
Vmax=519.32kN
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第7.5.7条。
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

式中 ──计算截面的剪跨比,=1.500
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.710N/mm2；
b──承台的计算宽度，b=5000mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1400mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；
S──箍筋的间距，S=150mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋，在面筋、底筋之间每隔500mm设一根φ12拉勾。
5.1.6 承台受冲切验算
角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算。
5.1.7 桩身承载力验算
桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×619.05=835.72kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中 c──基桩成桩工艺系数，取0.75
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；
Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求。
由于桩的最小配筋率为0.65%，计算得最小配筋面积为3267mm2 ；
桩实际配筋为HRB335级钢筋17φ16钢筋，实际配筋值：3419mm2 ；
桩主筋深入承台不少于35d=560mm。
5.1.8 桩竖向承载力验算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条
轴心竖向力作用下，Qk=474.48kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=619.05kN.m
桩基竖向承载力必须满足以下两式：

单桩竖向承载力特征值按下式计算：

其中 Ra──单桩竖向承载力特征值；
qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；
qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=2.51m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下；
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号 土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名称
1 13.46 25 0 素填土
2 3.3 60 0 含砾粉质粘土
3 2.2 80 0 强风化泥质粉砂岩
4 200 2000 中风化泥质粉砂岩
桩长为19.96m，所以桩端是在第4层土层。
最大压力验算:
Ra=2.51×(10.46×25+3.3×60+2.2×80+4×200)+2000×0.50=4726.61kN
由于: Ra = 4603.11 > Qk = 474.48,所以满足要求!
由于: 1.2Ra = 5523.73 > Qkmax = 619.05,所以满足要求!
5.2 2#塔吊基础计算书
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
5.2.1 参数信息
塔吊型号: TC6013 塔机自重标准值:Fk1=441.00kN
起重荷载标准值:Fqk=80kN
塔吊最大起重力矩:M=1085.86kN.m 塔吊计算高度: H=45m
塔身宽度: B=1.70m
非工作状态下塔身弯矩:M1=-763.07kN.m 桩混凝土等级: C35
承台混凝土等级:C40
保护层厚度: 100mm 矩形承台边长: 5.00m
承台厚度: Hc=1.500m
承台箍筋间距: S=150mm 承台钢筋级别: HRB335
承台顶面埋深: D=0.000m
桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.400m
桩钢筋级别: HRB335
桩顶标高: -2.200m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩
计算简图如下：

5.1.2 荷载计算
1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值
Fk1=441kN
2) 基础以及覆土自重标准值
Gk=5×5×1.50×25=937.5kN
3) 起重荷载标准值
Fqk=80kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)

=0.8×1.59×1.95×1.34×0.2=0.66kN/m2

=1.2×0.66×0.35×1.7=0.47kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.47×45.00=21.36kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×21.36×45.00=480.56kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)

=0.8×1.63×1.95×1.34×0.35=1.19kN/m2

=1.2×1.19×0.35×1.70=0.85kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.85×45.00=38.32kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×38.32×45.00=862.14kN.m
3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=-763.07+0.9×(1085.6+480.56)=663.04kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=-763.07+862.14=99.07kN.m
5.1.3 桩竖向力计算
非工作状态下：
Qk=(Fk+Gk)/n=(441+937.50)/4=344.63kN
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(441+937.5)/4+(99.07+38.32×1.50)/4.81=377.18kN
Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(441+937.5-0)/4-(99.07+38.32×1.50)/4.81=312.08kN
工作状态下：
Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(441+937.50+80)/4=364.23kN
Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(441+937.5+80)/4+(663.04+21.36×1.50)/4.81=509.13kN
Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(441+937.5+80-0)/4-(663.04+21.36×1.50)/4.81=220.12kN
5.1.4 承台受弯计算
1. 荷载计算
不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：
工作状态下：
最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×(441+80)/4+1.35×(663.04+21.36×1.50)/4.81=370.92kN
非工作状态下：
最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×441/4+1.35×(99.07+38.32×1.50)/4.81=192.78kN
2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条

其中 Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
由于工作状态下，承台正弯矩最大：
Mx=My=2×370.92×0.85=630.564kN.m
3. 配筋计算
根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条

式中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。
底部配筋计算:
s=630.52×106/(1.000×19.100×5000.000×14002)=0.0047
=1-(1-2×0.0047)0.5=0.0047
s=1-0.0047/2=0.9976
As=630.52×106/(0.9976×1400.0×360.0)=1253.98mm2
由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:
5000.00×1500.00×0.15%=11250mm2；
实际配筋为：HRB335级钢筋， φ20@196。承台底筋、面筋双向均为25φ20。实际配筋值15710mm2>11250mm2。
5.2.5 承台剪切计算
最大剪力设计值：
Vmax=519.32kN
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第7.5.7条。
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

式中 ──计算截面的剪跨比,=1.500
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.710N/mm2；
b──承台的计算宽度，b=5000mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1400mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；
S──箍筋的间距，S=150mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋，在面筋、底筋之间每隔500mm设一根φ12拉勾。
5.2.6 承台受冲切验算
角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算。
5.2.7 桩身承载力验算
桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×619.05=835.72kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中 c──基桩成桩工艺系数，取0.75
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；
Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求。
由于桩的最小配筋率为0.65%，计算得最小配筋面积为3267mm2；
桩实际配筋为HRB335级钢筋17φ16钢筋，实际配筋值：3419mm2；
桩主筋深入承台不少于35d=560mm。
5.2.8 桩竖向承载力验算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条：轴心竖向力作用下，Qk=474.48kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=619.05kN.m。
桩基竖向承载力必须满足以下两式：

单桩竖向承载力特征值按下式计算：

其中 Ra──单桩竖向承载力特征值；
qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；
qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=2.51m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下表；
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号 土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名称
1 8.91 25 0 素填土
2 2.7 60 0 泥质粉砂残积岩
3 2.4 80 0 强风化泥质粉砂岩
4 200 2000 中风化泥质粉砂岩
由于桩的入土深度为18.01m,所以桩端是在第4层土层。
最大压力验算:
Ra=2.51×(8.91×25+2.7×60+2.4×80+4×200)+2000×0.50=4655.22kN
由于: Ra = 4579.7 > Qk = 474.48,所以满足要求!
由于: 1.2Ra = 5495.64 > Qkmax = 619.05,所以满足要求!
6、塔吊基础配筋图
根据塔吊计算书，1#塔吊、2#塔吊基础配筋情况一致，配筋图如下：
6.1 桩基配筋图

塔吊基础桩配筋图

6.2 承台配筋图

承台配筋图

7、桩位平面图

1#塔吊基础桩位图

2#塔吊基础桩位平面图

8、塔吊基础排水做法
塔吊基础承台四周采用非粘土烧结砖砌筑240厚排水沟，排水沟宽度为150mm，深度200mm。沿排水沟四周采用砌筑240厚挡土墙，并在挡土墙外处设置一个集水坑，集水坑尺寸为800mm*800mm，集水坑与挡土墙采用240厚非粘土烧结砖砌筑，砌筑高度至自然地面。具体详见附图：塔吊基础排水做法

附图：塔吊基础排水做法

目 录
1 总论 1
1.1项目摘要 1
1.2 编制依据与研究范围 3
1.3 建设规模 4
1.4 主要建设内容 4
1.5 投资估算及资金筹措 4
1.6 工程效益 5
2 投资环境及建设条件分析 6
2.1 投资环境分析 6
2.2 建设条件分析 10
3 项目建设的必要性与可行性分析 15
3.1 项目建设的必要性 15
3.2 项目建设的可行性 16
4 开发区规划与交通量预测 17
4.1 项目区总体规划 17
4.2 项目影响范围的交通量预测 18
5工程建设方案 21
5.1 设计标准及设计规范 21
5.2 道路设计方案 22
5.3 给排水工程设计 28
5.4 道路照明 34
5.5 电力综合管沟 35
5.6 道路绿化工程 35
5.7 交通安全及管理设施 35
6 节能分析 37
6.1 设计依据 37
6.2 项目概况 37
6.3 项目对所在地能源供应状况的影响 37
6.4 项目用能方案、用能设备 38
6.5 项目能源消耗量、能源消费结构、效率水平和能源管理水平 38
6.6 节能措施分析评价 38
6.7 节能措施建议 39
6.8 结论 39
7 环境保护 40
7.1 大气环境质量 40
7.2 交通噪声 41
7.3 振动环境质量 42
7.4 日照环境质量 42
8 组织机构与人力资源配置 43
8.1 施工组织机构 43
8.2 项目部的职责 43
8.3人力资源配置 44
9 项目实施进度 45
9.1建设工期 45
9.2 工程实施进度安排 45
10 征地拆迁 46
10.1 项目建设用地面积 46
10.2 建设用地现状 46
10.3 征地赔偿 46
10.4 道路两侧需拆除建筑物与安置办法 46
11 投资估算与资金筹措 46
11.1投资估算 46
11.2投资筹措 46
11.3工程利润分析………………………………………………………49
12 招标投标管理 50
12.1招标依据 50
12.2招标范围 50
12.3 招标组织形式 50
12.4招标方式 50
12.5招标遵循的原则 51
13 社会影响分析 53
13.1优化投资环境，提升开发区服务功能 53
13.2 项目对社会的影响分析 54
13.3 项目与所在地互适性分析 54
13.4 社会评价结论 54
14 结论与建议 55
14.1 结论 55
14.2 建议 55