沙湖连岭永发工业城二期厂房工程模板施工方案书(沙湖).doc

沙湖连岭永发工业城二期厂房工程 模板施工方案

模板工程施工方案
一、工程概况： 3
二、施工工艺 3
一、基础承台、地梁模板安装： 3
二、柱模板的安装 3
三、梁顶架及模板的安装 4
四、模板的拆除 4
五、模板工程施工安全措施： 5
三、模板计算书 6
一、柱模板计算书 6
一、第1段（柱底至柱身高度3.50米位置；分段高度为3.50米）: 7
一、参数信息 7
二、柱模板荷载标准值计算 8
三、柱模板面板的计算 8
四、竖楞计算 11
五、B方向柱箍的计算 13
六、B方向对拉螺栓的计算 15
七、H方向柱箍的计算 16
二、第2段（柱身高度3.50米位置至柱身高度7.00米位置；分段高度为3.50米）: 18
一、参数信息 18
二、柱模板荷载标准值计算 19
三、柱模板面板的计算 20
四、竖楞方木的计算 22
五、B方向柱箍的计算 25
六、B方向对拉螺栓的计算 27
七、H方向柱箍的计算 27
八、H方向对拉螺栓的计算 29
二、梁模板(门架)计算书 30
一、参数信息 31
二、梁侧模板荷载计算 32
三、梁侧模板面板的计算 33
四、梁侧模板支撑的计算 34
五、穿梁螺栓的计算 38
六、梁底模板计算 39
七、梁底纵、横向支撑计算 40
八、门架荷载计算 46
九、立杆的稳定性计算 47
十、立杆的地基承载力计算 48
三、板模板(门架)计算书 49
一、参数信息 50
二、板底模板计算 51
三、板底纵、横向支撑计算 52
四、门架荷载计算 56
五、立杆的稳定性计算 58
六、楼板强度的计算 59
七、立杆的地基承载力计算 60

一、工程概况：
本工程拟建于东莞市塘厦镇，工程名称为：沙湖连岭永发工业天二期厂房工程，由东莞市永发置业有限公司，湖南省建筑材料研究院有限公司设计，珠海巨业建设监理有限公司监理，抚州玉茗房屋建筑工程有限公司承建，为框架排架结构,1层，建筑高度7.2米，建筑面积为2838㎡，最大夸度6米，梁截面为：250×600、250×500、250㎜×400㎜。
根据该工程结构外形尺寸的实际受力状况对模板、横楞、立杆、拉杆支撑系统进行配制，须保证模板体系有足够的强度刚度，安装前应根据不同标高，进行翻样、楼梯、坡道踏步斜坡高度要均匀，特加注意转换处的要求；同时配合安装工程要做好预留、预埋及设备安装敷设构件、线管、吊钩等一系列工作。
根据本工程设计的结构特点：模板选用优质夹板、钢管及钢龙门架支撑，搁置为6CM－12CM木檩，模板现场配制，备足柱、板、模板、支撑及梁底周转，该工程连续施工的需要。为拟定以下模板施工方案：
二、施工工艺
一、基础承台、地梁模板安装：
本工程承台形状分为矩形，正方形、多边形，且承台顶标高与地梁面标高相同，故采用夹板支模，木枋加固，钢管扣件拉结的方法支模；地梁采用全模板安装形式支模。为保证承台及地梁的几何形状、断面、平面尺寸符合设计图纸要求，按规定采用木枋、钢管拉结，保证有足够的刚度及稳性。混凝土施工过程中，跟班工人应随时掌握情况，保证不发生爆模现象。
二、柱模板的安装
本工程为抢时间，保证工期质量，按施工组织设计要求，采用柱子模板模板一次性安装的施工方法。在钢筋绑扎完并检查合格后，进行柱模板安装。支模板前应认证清理现场，有浮将的应凿除干净，再用高压水冲洗，确保施工缝的质量。
柱模板在模板加工场按图纸拼装成大模板后运至现场安装。为保证柱模板安装后尺寸，位置准确，本工程采用φ48*3.5钢管做为柱箍，间距为300MM。
三、梁顶架及模板的安装
在柱子砼浇捣完毕并经检查合格后，进行梁板模板的安装。
门架、调节架及可调托座根据支撑高度设置，支撑架底部采用大定底座放置在20MM厚的木板上。用于梁板支撑的门架采用垂直于染轴线的布置方式样。门架两侧设置交叉支撑，在楼板模板支撑时，门架间距与门架跨距由计算和构造要求确定，并设置剪刀撑。门从高度方向0.5M起搭设水平横杆，以后每1.2M设一道来增加脚手架的稳定性。
架设梁底杉木骨架于碗扣横梁上，横木枋为80CM*80CM，间距为30CM纵向两道木枋，用两条80CM*80CM木枋上下搭设，组成横枋叠在纵枋上固定，梁板模板支模时应严格按照施工规范要求在跨
中起拱，以部分抵消受荷后下垂的后挠度，模板按施工规范的拆除时间拆除。模板表面要平整以保证楼面平整度，模板接缝要严密，缝隙处要补平。模板施工过程中应注意预留洞口，避免日后打孔。浇捣混凝土时要专派人跟班，随时观察楼面、支顶是否变形，如发现应立即加固，加固后方可继续施工。
四、模板的拆除
1、拆除时应严格遵守“拆除作业”的要点和规定。
2、高处复杂结构模板的拆除，应专人指挥和切实的安全措施，并在下标出作区，严禁非操作人员进入作业区。
3、工作前事先检查所使用的工具是否牢固，板手等板手等工具必须用绳系挂在身上，工作思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。
拆除模板应采用长撬杆，严禁操作人员在正拆除的模板上。
已拆除的模板、拉杆、支撑等及时堆运走或是妥善戴盆望天放，严禁操作人员扶空和踏空而坠落。
4、已拆除的平板上有预留洞是应在模板拆除后随时在墙洞上做安全防护栏，或将板的洞口盖严。
5、拆除4M以上的模板时，应搭设脚手架步手架或操作平台，并设防护栏。
严禁在同一垂直面上操作。
6、拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。
7、拆除平台、楼层板凳的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，特别是拆柱模时，操作人员站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。
8、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模模。
9、每人应足够的工作面，数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动。
五、模板工程施工安全措施：
1、现浇整体式模板包括基础、柱模板以及楼梯、圈梁、雨篷、楼板模板都应使模板及其支架系统整体稳定，结构安全可靠。
2、模板的支设必须严格按工序进行。模板没有固定前，不得进行下道工序的施工。模板及具支撑系统在安装过程中必须设置临时固定设施，而且要牢固可靠，严防倾覆。
3、使用塔吊吊装定型柱模时，应采取卡环和柱模连接，严禁用钢钩代替，以免柱翻转时脱钩造成事故。待模板立隐后并拉好撑方可摘取卡环。
4、严禁在模板的连接件上攀登上下，严禁在同一垂面上安装模板。
5、支设高度在3M的，使用马登作业，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。
6、用钢管和扣件支承模板时，扣件应拧紧，横杆步按设计规定，严禁随意增大。
7、墙模板在未装对拉螺全前，板面要倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌伤人。
8、平板模板安装就位时，要在支架搭设稳定，板下模板与支架连接牢固后进行。
9、所有支承系统的间距，连杆的步距，模板的间距必须按设计施工方案执行。
10、高处复杂结构模反拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。
11、作业人员在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，报告施工员经过处理后方可继续拆除。
12、堆放在料平台上的模板、拉杆、方木、支撑应分类，堆放的数量及重量应符合要求，吊装时应服从指挥员的指挥，严禁超重和违章吊装。
13、模板拆除后其临时堆放处距离楼层边缘不小1米，且堆放高度不超过1米。楼层口，通道口脚手架边缘处脚手架上，严禁堆放任何拆下物件。
14、拆除高度在3米以上的模板时，应搭设脚手架或操作平台并设防护栏杆。拆除时应设逐块拆卸，不得成片松动撬落或拉倒。作业人员严禁站在悬臂上面操作。
作业人员不可挤用在一起，每个人应有足够的工作面，多人同时操作时，应注意配合，统一信号和行动。
三、模板计算书
一、柱模板计算书
柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 7.00m；

计算简图
模板在高度方向分 2 段进行设计计算。
一、第1段（柱底至柱身高度3.50米位置；分段高度为3.50米）:
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；
对拉螺栓直径(mm):M16；
2.柱箍信息
柱箍材料:圆钢管；
直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；
柱箍的间距(mm):300；柱箍合并根数:2；
3.竖楞信息
竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；
宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
二、柱模板荷载标准值计算
新浇混凝土侧压力标准值 q1=84kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 260 mm，且竖楞数为 3，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。

面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
M=0.1ql2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×84.00×0.30×0.90=27.216kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =27.216+0.756=27.972 kN/m；
面板的最大弯矩：M =0.1 ×27.972×260×260= 1.89×105N.mm；
面板最大应力按下式计算：
σ =M/W<f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :
W=bh2/6
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 300×18.0×18.0/6=1.62×104 mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.89×105 / 1.62×104 = 11.672N/mm2；
面板的最大应力计算值 σ =11.672N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:
V=0.625ql
其中， V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×84.00×0.30×0.90=27.216kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =27.216+0.756=27.972 kN/m；
面板的最大剪力：V = 0.625×27.972×260.0 = 4545.450N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = 4545.450N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 300mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×4545.450/(2×300×18.0)=1.263N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =1.263N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
ν=0.521ql4/(100EI)
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 84.00×0.30＝25.20 kN/m；
ν--面板最大挠度(mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm ；
E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ；
I--面板截面的惯性矩(mm4)；
I=bh3/12
I= 300×18.0×18.0×18.0/12 = 1.46×105 mm4；
面板最大容许挠度: [ν] = 260 / 250 = 1.04 mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×25.20×260.04/(100×6000.0×1.46×105) = 0.686 mm；
面板的最大挠度计算值 ν =0.686mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.04mm,满足要求！
四、竖楞计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.500m,柱箍间距为300mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×80×80/6×1 = 85.33cm3；
I = 80×80×80×80/12×1 = 341.33cm4；

竖楞计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
M=0.1ql2
其中， M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×84.000×0.260×0.900=23.587kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.260×0.900=0.655kN/m；
q = 23.587+0.655=24.242 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×24.242×300.0×300.0= 2.18×105N·mm；
σ =M/W<f
其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；
M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.53×104；
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 2.18×105/8.53×104 = 2.557N/mm2；
竖楞的最大应力计算值 σ =2.557N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6ql
其中， V--竖楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×84.000×0.260×0.900=23.587kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.260×0.900=0.655kN/m；
q = 23.587+0.655=24.242 kN/m；
竖楞的最大剪力：V = 0.6×24.242×300.0 = 4363.632N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；
V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×24.242×300=4363.632N；
b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ；
hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×4363.632/(2×80.0×80.0×1)=1.023N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =1.023N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =84.00×0.21 = 24.24 kN/m；
νmax--竖楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm ；
E--竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ；
I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.41×106；
竖楞最大容许挠度: [ν] = 300/250 = 1.2mm；
竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×24.24×300.04/(100×9000.0×3.41×106) = 0.043 mm；
竖楞的最大挠度计算值 ν=0.043mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.2mm ，满足要求！
五、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 4.493×2=8.99cm3；
I = 10.783×2=21.57cm4；
按集中荷载计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2 ×84×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.21 × 0.3 = 5.87 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 9.333 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = 0.182 kN·m；

B方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν = 0.030 mm；
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
σ =M/(γxW)<f
其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 182330.11 N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；
B边柱箍的最大应力计算值: σ = 19.32 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =1.82×108/(1.05×8.99×106)=19.32N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν= 0.03 mm；
柱箍最大容许挠度:[ν] = 250 / 250 = 1 mm；
柱箍的最大挠度 ν=0.03mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1mm，满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
N<[N]=f×A
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的型号: M16 ；
对拉螺栓的有效直径: 13.55 mm；
对拉螺栓的有效面积: A= 144 mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.333 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.44×10-4 = 24.48 kN；
对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.333kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 4.493×2=8.99cm3；
I = 10.783×2=21.57cm4；
按计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×84×0.9+1.4×2×0.9)×0.26 ×0.3 = 7.27 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 11.086 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = 0.260 kN·m；

H方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν = 0.053 mm；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
σ =M/(γxW)<f
其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 259607.77 N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；
H边柱箍的最大应力计算值: σ = 27.515 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值 σ =2.60×108/(1.05×8.99×106)=27.515N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν = 0.053 mm；
柱箍最大容许挠度: [ν] = 300 / 250 = 1.2 mm；
柱箍的最大挠度 ν =0.053mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.2mm，满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的直径: M16 ；
对拉螺栓有效直径: 13.55 mm；
对拉螺栓有效面积: A= 144 mm2；
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.44×10-4 = 24.48 kN；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.086 kN。
对拉螺栓所受的最大拉力: N=11.086kN 小于 [N]=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
二、第2段（柱身高度3.50米位置至柱身高度7.00米位置；分段高度为3.50米）:
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；
对拉螺栓直径(mm):M14；
2.柱箍信息
柱箍材料:圆钢管；
直径(mm):100.00；壁厚(mm):5.00；
柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；
3.竖楞信息
竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；
宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00；
4.面板参数
面板类型:钢面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):210000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取24.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取3.500m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
分别计算得 200.362 kN/m2、84.000 kN/m2，取较小值84.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=84kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 260 mm，且竖楞数为 3，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。

面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
M=0.1ql2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×84.00×0.45×0.85=38.556kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.85=1.071kN/m；
式中，0.85为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =38.556+1.071=39.627 kN/m；
面板的最大弯矩：M =0.1 ×39.627×260×260= 2.68×105N.mm；
面板最大应力按下式计算：
σ =M/W<f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :
W=bh2/6
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；
面板的最大应力计算值： σ = M/W = 2.68×105 / 2.43×104 = 11.024N/mm2；
面板的最大应力计算值 σ =11.024N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=205N/mm2，满足要求！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:
V=0.625ql
其中， V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×84.00×0.45×0.85=38.556kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.85=1.071kN/m；
式中，0.85为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =38.556+1.071=39.627 kN/m；
面板的最大剪力：V = 0.625×39.627×260.0 = 6439.388N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = 6439.388N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205.000 N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×6439.388/(2×450×18.0)=1.192N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =1.192N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
ν=0.521ql4/(100EI)
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 84.00×0.45＝37.80 kN/m；
ν--面板最大挠度(mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm ；
E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ；
I--面板截面的惯性矩(mm4)；
I=bh3/12
I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；
面板最大容许挠度: [ν] = 260 / 250 = 1.04 mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×37.80×260.04/(100×210000.0×2.19×105) = 0.020 mm；
面板的最大挠度计算值 ν =0.02mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.04mm,满足要求！
四、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.500m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×80×80/6×1 = 85.33cm3；
I = 80×80×80×80/12×1 = 341.33cm4；

竖楞计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
M=0.1ql2
其中， M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×84.000×0.260×0.850=22.277kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.260×0.850=0.619kN/m；
q = 22.277+0.619=22.896 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×22.896×450.0×450.0= 4.64×105N·mm；
σ =M/W<f
其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；
M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.53×104；
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 4.64×105/8.53×104 = 5.433N/mm2；
竖楞的最大应力计算值 σ =5.433N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6ql
其中， V--竖楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×84.000×0.260×0.850=22.277kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.260×0.850=0.619kN/m；
q = 22.277+0.619=22.896 kN/m；