基京城16号工字钢悬挑钢管脚手架专项施工方案-学位论文.doc

悬挑式钢管扣件脚手架专项施工方案
1．编制依据
1、深圳市华阳国际设计院有限公司提供的施工设计图。
2、深圳市华阳国际设计院有限公司提供的人防地下室施工设计图。
3、本工程施工组织设计。
4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）。
5、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
6、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）。
7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）。
8、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）
9、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）
10、《建筑施工手册》
11、《建筑施工计算手册》
12、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。
13、公司《质量手册》、《环境管理手册》等

2．工程概况
湛江西粤京基城二期位于湛江市体育中心对面，是一个由9栋29至31层的高层商住楼组成的花园。由湛江市京基房地产开有限公司开发，深圳市华阳国际设计院有限公司有限公司设计，吴川市建筑安装工程公司承建，深圳市九州建设监理有限公司监理。本工程建筑占地面积*****m2，采用框剪结构，地下1到2层，主楼为地上29层31层，裙房为地上2层，总建筑高度***m，建筑工程总建筑面积***m2，地下***m2，地上***m2。建筑一层、二层层高***m，标准层层高***m，总计划工期***日历天。
3． 脚手架设计
3.1.材料选用
3.1.1钢管
采用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A级的焊接钢管，材质符合《碳素结构钢》（GB/T700）的相应规定。不得有明显变形、裂缝、结痕、分层、压痕、压扁和锈蚀。必须进行防锈处理。严禁有打孔的钢管。
搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚板统一漆黄色，剪刀撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆漆红白相间色。
3.1.2扣件
钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
3.1.3脚手板
脚手板均采用松木脚手板，脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。脚手板、脚手片采用符合有关要求。
3.1.4安全网
安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由太原市建筑安全监督管理部门发放的准用证。
3.1.5工字钢：选用10号工字钢，每根长度为3m或4.5m。
3.1.6连墙件
连墙件采用外径48mm，壁厚3.5mm钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。
3.2．设计方案原则
1．架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2．在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3．选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4．结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5． 综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求，要符合温州市市文明标准化工地的有关标准。
3.3．方案确定
本工程外架采用16号工字钢悬挑钢管扣件式（48系列）双排脚手架，脚手架宽0.8m，立杆间距1.5m，步距为1.7m，内侧立杆距墙为0.30m，脚手架从12.5米标高（第四层楼面）开始用工字钢外挑搭设，脚手架搭设高度为 17.4m(10步)。挑架预埋吊环采用φ18钢筋制作（未经冷拉），间距为1500㎜，在4F、10F、16F、22F、28F设置。 悬挑工字钢采用6×19+1直径18钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳拉结点采用φ20钢筋制作，布置于相应工字钢位置上面两层外侧墙、梁处。工字钢长3m，外挑长度1.3m，锚固长度1.7m。详见各截面剖面图及平面布置图。

3.4. 脚手架计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:
双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.70米。
采用的钢管类型为48×3.5，
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑3层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设9层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.60kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数1.1340。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.15m。拉杆采用钢丝绳。

一、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.500/2=0.113kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×2.250=3.331kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=3.331×0.8002/8=0.266kN.m

=0.266×106/5080.0=52.458N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.113+2.250=2.401kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.401×800.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.510mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.031+1.2×0.090+1.4×1.800)/2=1.332kN

大横杆计算简图

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.332×1.500=0.358kN.m

=0.358×106/5080.0=70.484N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm

集中荷载标准值P=0.031+0.090+1.800=1.921kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×1920.720×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=2.96mm

最大挠度和
V=V1+V2=3.011mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.090+1.4×1.800=2.697kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×17.400=2.172kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×9×1.500×(0.800+0.300)/2=1.114kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.500×9/2=1.013kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×17.400=0.130kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.428kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×3×1.500×0.800/2=5.400kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.600
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.134

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.600×1.670×1.134 = 0.795kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.428+0.85×1.4×5.400=11.740kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.428+1.4×5.400=12.874kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.795×1.500×1.700×1.700/10=0.410kN.m

五、立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.874kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.700=2.945m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为2945/16=186；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12874/(0.21×489)=126.979N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.740kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.700=2.945m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为2945/16=186；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.410kN.m；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11740/(0.21×489)+410000/5080=196.565N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.795kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.40×4.50 = 15.300m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 17.037kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 22.037kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

七、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1150mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。

受脚手架集中荷载 P=12.87kN
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=14.810kN,R2=12.173kN,R3=-0.497kN

最大弯矩 Mmax=2.166kN.m
抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.166×106/(1.05×141000.0)+3.406×1000/2610.0=15.937N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：
b=2.00
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.929
经过计算得到强度 =2.17×106/(0.929×141000.00)=16.54N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!

九、拉杆的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=15.196kN

十、拉杆的强度计算

拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=15.196kN

拉绳的强度计算：
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×15.196/0.850=143.025kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。

钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=15.196kN

钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[15196×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm

十一、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.173kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[12173×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12.17kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于12172.67/(3.1416×20×1.5)=129.2mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12.17kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；
fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2；
经过计算得到公式右边等于109.5kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求!

九、脚手架配件数量匡算:

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；
根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

L --长杆总长度(m)； N1 --小横杆数(根)；
N2 --直角扣件数(个)； N3 --对接扣件数(个)；
N4 --旋转扣件数(个)； S --脚手板面积(m2)；
n --立杆总数(根) n=334； H --搭设高度(m) H=17.4；
h --步距(m) h=1.7； la--立杆纵距(m) la=1.5；
lb --立杆横距(m) lb=.8；

长杆总长度(m) L =1.1×17.4×(334+1.5×334/1.7-2×1.5/1.7)=11999.65
小横杆数(根) N1=1.1×(17.4/3.4+1.5)×334=2431
直角扣件数(个) N2=2.2×(17.4/1.7+ 1.5)×334=8623
对接扣件数(个) N3=11999.65/6=2000
旋转扣件数(个) N4=0.3×11999.65/6=600
脚手板面积(m2) S=1.6×(334-2)×1.5×.8=637.44

根据以上公式计算得长杆总长11999.65；小横杆2431根；直角扣件8623个；对接扣件2000个；
旋转扣件600个；脚手板637.44m2。

4． 施工部署
4.1．项目组织机构
建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
4.2．劳动力组织
(1). 建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
(2).为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定每个单体工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均应有上岗作业证书。
(3).外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

5． 脚手架搭设
5.1 施工工艺流程
放预埋件 —→ 摆放工字钢—→ 摆放扫地杆—→ 逐根竖立立杆，随即将立杆与扫地杆（扫地横杆和扫地纵杆）扣紧—→安第一步小横杆（与各立杆扣紧）—→安第一步大横杆—→ 第二步小横杆—→ 第二步大横杆—→ 连墙件 —→加设剪刀撑 —→ 搭设栏杆和踢脚杆—→ 铺脚手片—→ 挂设安全网 —→ 依次搭设至设计高度。
5.2 预埋吊环设置要求
5.2.1.挑架预埋吊环采用2φ20钢筋制作（未经冷拉），间距为1500㎜。在4F、10F、16F、22F、28F设置，预埋筋锚固长度为25d,并安放在楼板筋下面，工字钢与吊环用木楔塞紧，在外挑口垫25厚板条。内侧预埋吊环距槽钢端150㎜，外侧预埋吊环埋设在房屋外侧框架梁内。具体尺寸见附图。
5.2.2.槽钢与立杆的连接，先在槽钢上用电焊固定Φ25长150~200钢筋头，钢筋位置同立杆配套，搭设立杆时将钢管套在Φ25钢筋头里面，详见附图。
5.3 细部做法及构造要求
5.3.1．立杆间距
(1)．脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨 )：内排架距钢管桩的距离为0.3m。
(2)．脚手架严格按照设计要求进行各杆间距布置，三角支撑架的底部要与钢管桩用旋转扣件可靠连接，并用扣件牢固连接。支撑杆中部的连接杆是为减少支撑杆的受力高度，抵抗弯曲变形而设置的，必须用旋转扣件与支撑杆牢固连接。扣件拧紧扭力矩不能小于40N•m，且不能大于65N•m。
(3)．脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
(4)．立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。
5.3.2．大横杆、小横杆设置
(1)．大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2)．外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

5.3.3．悬挑支撑连接件设置
悬挑支撑连接件的钢管直径为48mm，厚度为3.5mm，必须用旋转扣件和支撑杆连接，不得用其他材质的材料，连接件必须用符合要求的旋转扣件连接，扣件拧紧力矩为40～65N•m，不得用钢丝或其他材料绑扎。
在四层设置的水平悬挑杆件必须在四层楼板施工时预留地锚，相应需要设置穿墙孔的在剪力墙施工时预埋穿墙孔；转角处悬挑杆件设置间距较小，不得调整；楼梯间悬挑杆件设置在比楼层高半层的转角休息平台上；水平悬挑杆件的下底标高同该楼层标高，同时转角部位有部分杆件相交，施工时将其中一根杆件的地锚和预留孔提高5cm。地锚做法见附图（地锚钢筋采用Φ20规格，括号内数字用于转角挑杆有重叠部位）。
5.3.4．剪刀撑
脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
5.3.5．脚手板、脚手片的铺设要求
1．脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。
2．满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
3．脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
5.3.6．防护栏杆
1．脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
2．选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
3．脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
4．脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
5.3.7．连墙件
1．脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。
2．拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
3．拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
4．外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。
5.3.8．架体内封闭
1．脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。
2．脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
3．施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
4．支承结构钢管的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的
支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。采