学位论文-—万寨贡茶苑模板工程专项施工方案.doc

万寨贡茶苑模板工程专项施工方案
宣恩县万寨贡茶苑工程

模
板
工
程
专
项
施
工
方
案

编制人：
审核人：
审批人：

恩施州大宇建设工程有限公司
2013年6月
万寨贡茶苑模板工程专项施工方案
一、工程概况：
建设单位：宣恩县万和房地产开发有限责任公司
设计单位：恩施州天工建筑勘察设计有限责任公司
施工单位：恩施州大宇建设工程有限公司。
监理单位：恩施州同欣监理有限公司。
本工程共有三栋建筑，分别为1#商铺楼，2#商铺楼，3#农贸市场，建筑总用地面积为20588.23m²，建筑占地面积8286.75 m²。其中总地下建筑面积41214.89m²,总地上建筑面积13665.81m²。
其中1#商铺楼为地上两层的框架结构，建筑面积7458.69 m², 建筑基地面积3769.28 m²，建筑高度12.1m。
2#商铺楼为地上两层的框架结构，建筑面积2882.52 m², 建筑基地面积1441.26m²，建筑高度12.1m。
3#商铺楼为地上两层，地下一层的框架结构， 地上建筑面积3324.6 m²,，地下建筑面积1214.89 m²,建筑基地面积1675.12m²，建筑高度10.27m。
二、编制依据
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》GB50017-2011 中国建筑工业出版社；
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 中国建筑工业出版社；

三、施工工艺及操作要求
1 、梁模板施工
1）工艺流程：抄平、弹线（轴线、水
平线）→支撑架搭设→ 支柱头模板→铺
设底模板→ 拉线找平→封侧模→预检。
2）根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
3）梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。
4） 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。
5） 梁模板安装
大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。
梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。

2、柱模板施工
柱模板安装顺序是：安装前检查 —— 模板安装—— 检查对角线 —— 长度差 —— 安装柱箍 —— 全面检查校正—— 整体固定 —— 柱头找补。安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板下口外辅一层水泥浆（10～20mm厚）以免砼浇筑时漏浆而造成柱底烂根。
3、 楼板模板施工
1）工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。
2） 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。
3）模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。
4）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。
4、墙体模板施工

1、墙模安装顺序是：支模前的检查 ——支侧模——钢筋绑扎 ——安装对拉螺栓，支另一侧模 ——校正模板位置 —— 紧固对拉止水螺栓——支撑固定 ——全面检查。
2、墙体模板支设前须对墙内杂物进行清理，弹出墙的边线和模板就为线，外墙大角应标出轴线，并做好砂浆找平层或通过在模板下口粘贴海绵条以防止漏浆。
3、 墙体模板安装前先放置好门窗模板及预埋件，并按照墙体厚度焊好限位钢筋，地下室外墙限位钢筋内外禁止联通。但应注意不能烧断墙体主筋。
4、 模板安装从外模中间开始，以确保建筑物的外形尺寸和垂直度的准确性；立好一侧模板后即可穿入焊接好止水的对拉螺栓，再立另一侧模板就位调整，对准穿墙螺栓孔眼进行固定。当全部螺栓穿过通并固定后，通过斜撑校正好模板的垂直度和板面平整度并控制好标高后，再一起进行均匀、适度的紧固。外模安装好后再进行内模的安装。
5、 模板安装前须均匀涂刷脱模剂；支模时须对模板拼缝进行处理，在面板拼缝处用双面胶带粘贴；在墙的拐角处（阳角）也应注意两块板的搭接严密；阴角模立好后，要将墙体模板的横背楞（48钢管）延伸到阴角模，并穿好对拉螺栓使其与对应的阴角模或墙体模板固定，以确保角度的方正和不跑模。
四、 模板的支设安装
模板的支设方法基本上有两种，即单块就位组拼和预组拼，其中预组拼又可分为分片组拼和整体组拼两种。采用预组拼方法，可以加快施工速度，提高模板的安装质量，但必须具备相适应的吊装设备和有较大的拼装场地。
1、模板的支设安装，应遵循以下规定：
1）板设计循序安装，以保证模板系统的整体稳定；
2）必须装插牢固。支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，要有足够的受压面积。支承件应着力于外钢楞；
3）洞必须位置准确，安设牢固；
4）板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木；
a) 墙和柱子模板底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱子上继续安装模板时，模板应有可能的支承点，其平直度应进行校正；
b) 预组装墙模板吊装就位后，下端应垫平，紧靠定位基准；两侧模板均应利用斜撑调整和固定其垂直度；
c) 支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置；
d) 多层支设的支柱，上下应设置在同一竖向中心线上。
5）安装时，应符合下列要求：
e) 同一条拼缝上的U形卡，不宜向同一竖向卡紧；
f) 墙模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。钻孔严禁采用电、气焊灼孔；
g) 钢楞宜采用整根杆件，接头应错开设置，搭接长度不应少于200mm。
6）安装时，应切实做好安全工作，应符合以下安全要求：
h) 模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36V的低压电源或采取其他有效的安全措施；
i) 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上；各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落；
j) 高层建筑施工时，应有防雷措施；
k) 装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷；
l) 装拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员应挂上安全带；
m) 安装墙，柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆；
n) 预拼装模板的安装，应边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固；
o) 预拼装模板垂直吊运时，应采取两个以上的吊点；水平吊运应采取四个吊点。吊点应做受力计算，合理布置；
p) 预拼装模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼接两片模板的配件，待模板离开结构表面后在起吊；
q) 拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，防止突然整块坍落。
五、模板的拆除

1、 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
2、柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。
3、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。
5、 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
六、 质量保证措施及施工注意事项

1、 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经有关人员组织验收合格后，方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业
2、 现浇结构模板安装允许偏差：
序号
项 目
允许偏差(mm)
1
轴线位移
5
2
底模上表面标高
±5
3
截面内部尺寸
柱、梁
＋4，-5
4
层高垂直度
大于5m
8
5
相邻两板表面高底差
2
6
表面平整度
5
注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
3、 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
4、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通书。
5、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。
6、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。
7、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。
8、 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。
七、文明施工及环保措施
一、文明施工
1、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。
2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。
3、 模板安装时，应注意控制噪声污染。
4、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。
5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。
6、每次下班时保证工完场清。
二、成品保护
1、模板涂刷隔离剂时，不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工。
2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。
3、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。
4、按楼板部位层层复安，减少损耗。
5、材料应按编号分类堆放。
6、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。
7、 使用后拆卸下来的门架及其构件，将有损伤的门架及构件挑出，重新维修，严重损坏件的要剔除更换。
8、门架支顶可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。
9、搬运时，门架及剪刀撑等不能随意投掷。
八、施工安全措施
1、 进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。
2、 经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。
3、 工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
4、 安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
5、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。。    ．
7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。
8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
9、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而坠落。
10、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。
11、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。  
15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
16、装柱模时，将柱模与主筋临时固定，防止柱模倾覆伤人。
17、拼装柱模拆除时，先挂好吊索，再拆除拉杆及两片柱模之间的连接件，待模板脱离混凝土表面之后吊运柱模。

九、模板结构设计
本工程模板内支撑为扣件式钢管脚手架支撑，选取一跨层高为4.2米的梁，截面尺寸为250mmX700mm,其梁模板计算书如下
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.70；
混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.20；梁两侧立杆间距(m)：0.85；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3；
立杆承重连接方式：可调托座；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：21.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):3.00；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.7；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：18.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；
主楞到梁底距离依次是：30mm，230mm，430mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；
二、梁侧模板荷载计算
新浇混凝土侧压力标准值F1=14.700kN/m2；
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ ＝ M/W < f
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 52×1.8×1.8/6=28.08cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.52×14.7×0.9=8.256kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.52×4×0.9=2.621kN/m；
计算跨度: l = 350mm；
面板的最大弯矩 M = 0.1×8.256×3502 + 0.117 ×2.621×3502 = 1.39×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.256×0.35+1.2×2.621×0.35=4.279kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.39×105 / 2.81×104=4.9N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=8.256N/mm；
l--计算跨度: l = 350mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 52×1.8×1.8×1.8/12=25.27cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×8.256×3504/(100×6000×2.53×105) = 0.553 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.553mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=4.279/(0.700-0.180)=8.229kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×5×9×9/6 = 67.5cm3；
I = 1×5×9×9×9/12 = 303.75cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.033 kN·m，最大支座反力 R= 1.780 kN，最大变形 ν= 0.004 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 3.33×104/6.75×104 = 0.5 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 0.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 200/400=0.5mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.004mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=0.5mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.78kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×4.493=8.99cm3；
I = 2×10.783=21.57cm4；
E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.280 kN·m，最大支座反力 R= 3.961 kN，最大变形 ν = 0.204 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2.80×105/8.99×103 = 31.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =31.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.204 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 700/400=1.75mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.204mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.75mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M12 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.961 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.961kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 250×18×18/6 = 1.35×104mm3；
I = 250×18×18×18/12 = 1.22×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2×(21.00+3.00)×0.25×0.70×0.90=4.536kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:1.2×0.35×0.25×0.90=0.095kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×(18.00+2.00)×0.25×0.90=6.300kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(4.536+0.094)×2502+0.117×6.3×2502=7.50×104N·mm；
σ =Mmax/W=7.50×104/1.35×104=5.6N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =5.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=4.536+0.095=4.631kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =250.00/250 = 1.000mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×4.63×2504/(100×6000×1.22×105)=0.168mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.168mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =1mm，满足要求！
八、梁跨度方向托梁的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
托梁采用：钢管(单钢管) :Ф48×3；
W=4.49 cm3；
I=10.78 cm4；
1.梁两侧托梁的强度计算：
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.206 kN.

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.18 kN·m ；
最大变形 νmax = 1.268 mm ；
最大支座力 Rmax = 1.355 kN ；
最大应力 σ=M/W= 0.18×106 /(4.49×103 )=40.1 N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 40.1 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度νmax=1.268mm小于1500/150与10 mm,满足要求!
九、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(ΦA)≤[f]
1.梁内侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(4.2-0.7)=0.542 kN；
N =0+0.651=0.651 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.79；
上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1uh = 1.155×1.79×1.5 = 3.101 m；
lo/i = 3101.175 / 15.9 = 195 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.189 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ =650.664/(0.189×424) = 8.1 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 8.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.001×(1.5+0.1×2) = 1.986 m；
lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.423 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ =650.664/(0.423×424) = 3.6 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 3.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁外侧立杆稳定性验算：
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =1.355/Sin75o = 1.403 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(4.2-0.7)/Sin75o = 0.561 kN；
N = 1.403+ 0.561 = 1.964 kN；
θ--边梁外侧立杆与楼地面的夹角：θ= 75 o；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh/Sinθ (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.79；
上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1uh/Sinθ = 1.167×1.79×1.5/0.966 = 3.244 m；
lo/i = 3243.929 / 15.9 = 204 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.174 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ =1964.055/(0.174×424) = 26.6 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 26.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.001×(1.5+0.1×2) = 1.986 m；
lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.423 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ =1964.055/(0.423×424) = 11 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 11 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =0.651/0.25=2.603 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 0.651 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=2.603 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！
十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控