模板专项施工方案3.doc

模板专项施工方案(平安性性计算书)

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模板专项施工方案
模板专项施工方案

第一节 工程概况
第二节 编制依据
主要依据施工图纸,施工组织设计，标准和规程
第三节 方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和平安要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计,力求做到结构要平安可靠，造价经济合理.
2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的平安性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确,构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ5162-2021检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。
第四节 材料选择
模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高外表光洁度，阴阳角模板统一整齐。
墙模板
采用15mm厚高强度多层板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓M12使用。竖向内楞采用50×100 木方，水平外楞采用圆钢管48×3。5。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓。
柱模板
小于1m的柱采用15mm 厚高强度多层板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50×100 木方，柱箍采用［100×5×3.0槽钢围檩加固.大于1m的柱子采用可回收M14对拉螺栓进行加固〔地下室外柱采用止水螺栓〕。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。
梁模板
面板采用15mm 高强度多层板50×100木方〔内楞〕现场拼制,50×100木方〔外楞〕支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用φ48×3.5钢管支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、顶撑组成，采用φ48×3.5钢管.

板模板
板底采用φ48×3.5钢管支撑。承重架采用扣件式钢管支模架，由扣件、立杆、横杆、顶撑组成，采用φ48×3.5钢管。

第五节 模板安装
1、模板安装的一般要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前,要去除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作,抹好模板下的找平砂浆。
2、模板定位
当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(≥1.2MPa〕，即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线,并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板200〔mm) 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板撤除以后,开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。
4、地下室模板安装要求
〔1)墙体模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模
②技术要点
安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机去除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆〞烂根〞现象,墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量.
〔3)梁模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
搭设和调平模板支架〔包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板
②技术要点按设计要求起拱，并注意梁的侧模包裹包住底模,下面龙骨包住侧模。
〔4〕楼板模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序
②技术要点
楼板模板当采用单块就位时,宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱，起拱部位为中间起拱，四周不起拱.
(5〕柱模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
模板定位→柱模就位安装→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇注混凝土→撤除脚手架和模板→清理模板
②技术要点
板块与板块竖向接缝处理,做成企口式拼接,然后加柱箍、支撑体系将柱固定。

第六节 模板撤除
1、模板撤除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后,由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
2、模板及其支架在撤除时混凝土强度要到达如下要求。在撤除侧模时,混凝土强度要到达1。2MPa〔依据拆模试块强度而定〕,保证其外表及棱角不因撤除模板而受损前方可撤除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合规定前方可撤除.
3、撤除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆,后支的先拆。
〔1〕墙模板撤除
墙模板在混凝土强度到达1.2MPa,能保证其外表及棱角不因撤除而损坏时方能撤除，模板撤除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再撤除内侧模板,先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开.不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。
(2〕 门洞口模板撤除
松开洞口模板四角脱模器与大模连接螺栓，撬棍从侧边撬动脱模，禁止从垂直面砸击洞口模板。防止门洞过梁砼拉裂，拆出的模板及时修整。所有洞口宽〉1m时拆模后立即用钢管加顶托回撑。
(3〕顶板模板拆
顶板模撤除参考每层每段顶板砼同条件抗压强度试验报告,跨度均在2m以下，强度到达50%即可撤除，跨度大于8m的板当砼强度到达设计强度100％强度前方可撤除，其余顶板、梁模板在砼强度到达设计强度的75％强度前方可撤除。拆顶板模时从房间一端开始，防止坠落人或物造成质量事故。
顶板撤除时注意保护顶板模板，不能硬撬板接缝处,以防止损坏多层板.撤除的多层板、龙骨及钢管要排放整齐，并注意不要集中堆料。撤除的钉子要回收再利用，作业面要清理干净，以防扎脚伤人
〔4〕后浇带模板撤除
撤除前必须经过江中集团施工技术负责人同意前方可撤除。
4、模板的维护及维修
吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已安装好的模板和其他硬物；大模板吊运就位时要平稳、准确,不要兜挂钢筋.用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下口的海绵条。严格控制拆模时间。拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土外表和棱角。模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。定型模板在使用过程中应加强管理，分规格堆放，及时修理，保证编号的清晰。拆模时要注意对成品加以保护,严禁破坏
第七节 模板技术措施
1、进场模板质量标准
模板要求:
(1〕技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验〕。
〔2)外观质量检查标准〔通过观察检验〕
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡.不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0。001m2 。每平方米污染面积不大于0。005m2
〔3〕规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点,取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差.长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺〔或钢卷尺〕量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
2、模板安装质量要求
必须符合?混凝土结构工程施工及验收标准?〔GB 50204-2002)及相关标准要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载〞。
〔1〕主控工程
1〕安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准,并铺设垫板。
检查数量:全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。
2)在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处.
检查数量：全数检查。
检验方法：观察.
〔2〕 一般工程
1〕模板安装应满足以下要求：
模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
2〕对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱.
检查数量:按标准要求的检验批〔在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。〕检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
3)固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；

检查数量：按标准要求的检验批〔对梁、柱，应抽查构件数量的10％,且不应少于3 件;对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％,且不得小于3间〕。
检验方法:钢尺检查.
(3〕现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。
检查数量:按标准要求的检验批〔对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10％,且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：(检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。〕
〔4〕模板垂直度控制
1〕对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后,方可模板安装。
2〕模板拼装配合,工长及质检员逐一检查模板垂直度,确保垂直度不超过3mm,平整度不超过2mm；
3)模板就位前,检查对撑棍位置、间距是否满足要求。
〔5〕顶板模板标高控制
每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。
〔6〕模板的变形控制
1〕墙模支设前,竖向梯子筋上，焊接对撑棍〔墙厚每边减少1mm〕。
2〕浇筑混凝土时,做分层尺竿，并配好照明,分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。
3〕门窗洞口处对称下混凝土；
4〕模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；
5〕浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动;
6〕模板支立完毕后,禁止模板与脚手架拉结。
(7)模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。
〔8)窗洞口模板
在窗台模板下口中间留置2个排气孔,以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实.
〔9〕满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下而上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10M左右设由下而上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4～6m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45°～60°。当建筑层高在8~20m时，除应满足上述规定外,还应在纵横向相邻的竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位应在每隔剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑
〔10〕清扫口的留置
楼梯模板清扫口留在平台梁下口,清扫口50×100 洞,以便用空压机清扫模内的杂物,清理干净后,用木胶合板背订木方固定.
(11〕跨度小于4m 不考虑，4~6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。
(12〕与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合,合模通知书发放前方可合模。
〔13〕混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线,边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决.
(14〕为提高模板周转、安装效率,事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号,以便定位使用.撤除后的模板按编号整理、堆放.安装操作人员应采取定段、定编号负责制。

3、其他考前须知
在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工,另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底.
〔1〕模板上架设电线和使用电开工具采用36V的低压电源。
〔2)登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内,严禁放在模板或脚手架上。
〔3〕撤除施工时,上下有人接应，随时支撑固定,防止倾覆随拆随运转,并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架上或抛掷。
〔4〕防止雷击措施
〔5〕安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。
〔6〕预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件、并加设临时支撑稳固。
〔7)撤除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。
〔8〕安装整块柱模板,不得将柱子钢筋代替临时支撑。
〔9〕吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用平安有关规定。
〔10〕撤除模板时由专人指挥和切实可靠的平安措施,并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好平安带,禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准先下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢靠，严防突然掉落、倒塌伤人。
(11〕拆模起吊前,复查拆墙螺栓是否拆净,再确定无遗漏且模板与墙体完全脱落方可吊起。
〔12〕雨雪及五级大风等天气情况吓禁止施工。
〔13〕模板放置时不得有电线、气焊管线等。
〔14〕模板撤除时严禁使用大杠或重锤敲击.撤除后的模板及时清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺寸,偏差过大及时修理。

第八节 模板计算书
1．现浇板模板计算
楼板厚度为：400mm、250mm空心板(按200mm实心板计算)、180mm、100mm
模板的面板采用15mm厚高强度板
次龙骨采用50mm×100mm木方 E=104 N/mm2 I=bh2/12=4.16×104 mm4
主龙骨采用φ48×3。5钢管
1〕.荷载计算
模板及支架自重标准值: 0。3KN/ m2
混凝土标准值： 24KN/ m2
钢筋自重标准值： 1.1KN/ m2
施工人员及设备荷载标准值: 2。5KN/ m2
楼板按400mm厚计算
荷载标准值：F1=0.3+24×0.4+1。1+2。5=13.5KN
荷载设计值：F2=〔0.3+24×0。4+1。1)×1.2 + 2。5×1。4=16。7KN
楼板按250mm厚空心板〔按200mm厚实心板〕计算
荷载标准值：F1=0。3+24×0。2+1.1+2.5=18。7KN
荷载设计值：F2=〔0。3+24×0.2+1.1〕×1.2 + 2。5×1。4=10.94KN
楼板按100mm厚计算
荷载标准值：F1=0.3+24×0。1+1。1+2。5=6.3KN
荷载设计值：F2=〔0。3+24×0.1+1.1〕×1。2 + 2.5×1。4=8。06KN
2〕。计算主龙骨间距
新浇注的混凝土均匀作用在面板上，单位宽度的面板可以视为梁。次龙骨作为梁支点按三跨连续梁计算
（1） 板厚按400mm计算〔梁宽按300mm计算〕
那么最大弯矩Mmax =0.1 Q12 I12
最大挠度Umax=0. 677Q12 I14/(100EI〕
其中线荷载设计值:Q1= F2×0。3=16.7×0.3=5。01KN
按面板的抗弯承载力要求
Mmax =0。1 Q12 I12=[fWW]=1/6bfWh2
0。1×5。01×I12=1/6bfWh2=(1/6〕×30×300×4002=2。4×108
I1=21887
按面板得刚度要求，最大变形值为模板结构得I1/250
Umax=0. 677Q12 I14/(100EI〕= I1/250
I1=[(100×104×4.16×104〕÷〔5。01×0。667×250)］1/3
=367.9mm>300mm
所以满足要求
〔2)板厚按200mm计算〔梁宽按350mm计算〕
那么最大弯矩Mmax =0。1 Q12 I22
最大挠度Umax=0。 677Q12 I24/〔100EI〕
其中线荷载设计值：Q1= F2×0。35=10.94×0。35=3。829KN
按面板得刚度要求，最大变形值为模板结构得I1/250
Umax=0。 677Q12 I24/(100EI〕= I1/250
I1=[(100×104×4。16×104)÷(3。829×0。667×250)］1/3
=402mm〉350mm
所以满足要求
〔3〕板厚按100mm计算(梁宽按400mm计算〕
那么最大弯矩Mmax =0.1 Q12 I32
最大挠度Umax=0。 677Q12 I34/(100EI)
其中线荷载设计值：Q1= F2×0.35=8。04×0.4=3。224KN
按面板得刚度要求，最大变形值为模板结构得I1/250
Umax=0. 677Q12 I24/(100EI)= I1/250
I1=[〔100×104×4.16×104)÷(3.224×0。667×250)]1/3
=424mm〉400mm
所以满足要求
3〕。立杆间距计算
ⅰ。取400mm板厚计算，立杆采用φ48×3.5钢管，间距为700mm，步距为700mm，用铸铁扣件卡子连接,水平拉杆最下一层距地300mm，中间水平拉杆间距1800mm,支撑杆件有效面积A=489mm2
(1) 抗压强度计算
N=16。7×0。7×0。7=8.183KN
[N]=Af=489×215=105135KN〉8。183KN
(2〕 稳定性计算(按中心最大偏心25mm计算〕
Ix=π〔D2- d2〕/64=π〔482— 412〕/64=1。22×105mm
ix =〔Ix /A)1/2=〔1.22×105/489)1/2=15。79
λx=1800/ ix =1800/15.8=114
λ= kuh/ ix =1.155×1。7×1800/15.8=223。7
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。141

σ=8183/〔0.141×489)=118.8<205N/ mm2
所以满足要求，结构稳定
（3） 扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R ≤ Rc
其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值，取8。00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
根据前面计算结果得到 R=8。183 kN〈 Rc
不满足扣件抗滑要求，需要加一个托件
ⅱ。取200mm板厚计算，立杆采用φ48×3。5钢管,间距为700mm，步距为700mm,用铸铁扣件卡子连接,水平拉杆最下一层距地300mm，中间水平拉杆间距1800mm,支撑杆件有效面积A=489mm2
〔1〕扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R ≤ Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
N=10。94×0.7×0。7=5。36KN
根据前面计算结果得到 R=5。36 kN〉 Rc
满足扣件抗滑要求
ⅲ。取100mm板厚计算,立杆采用φ48×3.5钢管，间距为950mm，步距为950mm,用铸铁扣件卡子连接，水平拉杆最下一层距地300mm,中间水平拉杆间距1800mm，支撑杆件有效面积A=489mm2
(1) 抗压强度计算
N=8.06×0.7×0.7=7.27KN
［N］=Af=489×215=105135KN〉7。27KN
(2) 稳定性计算(按中心最大偏心25mm计算〕
Ix=π〔D2— d2〕/64=π(482— 412)/64=1.22×105mm
ix =〔Ix /A〕1/2=〔1。22×105/489)1/2=15.79
λx=1800/ ix =1800/15.8=114
λ= kuh/ ix =1。155×1.7×1800/15.8=223。7
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。141

σ=7270/〔0.141×489〕=105.44<205N/ mm2
所以满足要求，结构稳定
（4） 扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R ≤ Rc
其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN;
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
根据前面计算结果得到 R=7。27 kN〈Rc
满足扣件抗滑要求,以上立杆间距是根据扣件抗滑承载力计算的，假设钢管顶采用钢管顶丝连接，那么立杆间距可适当加大一点。

2．墙体模板计算
⑴荷载计算
ⅰ.新浇混凝土作用于模板的最大侧压力①，按以下公式计算，并取其中的较小值

其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3;
t -— 新浇混凝土的初凝时间，取t=5h
T -— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度,取3.000m/h；
H —- 模板计算高度，取4。46m;
β1-— 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150.
得F1 =0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52。58KN
ⅱ.倾倒混凝土时对模板产生水平荷载②
砼采用布料杆浇注，取倾倒砼对模板产生的水平荷载4KN/m2
由1。2①+1.4②得模板承受的水平荷载值为
Q1=1。2×52.58+1.4×4=68.7 KN/m
⑵模板及次龙骨得设计及计算
次龙骨采用50 ×100mm白衫木方，间距300mm，按受力方向垂直木纹方向，其截面性能为E=10000 N/mm2 σ =87 N/mm2 W=83c㎡ I=416 c㎡
主龙骨间距为450mm，次龙骨按三跨连续梁计算
ⅰ.次龙骨的强度计算
Q托=68.7×0。3=20。6KN/m
得次龙骨的截面最大弯矩为
M=0。1 Q托τ托=0.1×20。6×0。62=0.74KN
σ=M/W=0。74×106/83×103=8.91<［σ］87 N/mm2
所以次龙骨的强度满足要求
ⅱⅱ.次龙骨的刚度计算
Q次=68。7×0.3=20。6KN/m
W =0。 677Q次L次/(100EI〕= 0.677×20.6×0。64×1012÷(100×104×416×106〕
=0.021mm〈[W]=1.5mm
次龙骨的刚度满足要求
ⅲ.对拉螺栓计算
现场使用φ12钢筋作为墙体的对拉螺栓,螺栓间距取0.45m,对拉螺栓抗拉强度取12。9KN
计算每根钢筋受力为N
N=0。45×0.45×52.58=10。64KN〈12.9KN
由此可得，用φ12钢筋作为墙体螺栓满足要求
3．梁模板计算
ⅰ。梁取600×700mm计算，采用φ48×3.5钢管.梁底增加一根支撑，梁两侧的钢管在梁底位置用两个扣件作为梁底支托，立杆间距950mm，水平杆间距1800mm最下一根水平杆件距地300mm，，用铸铁扣件卡子连接，支撑杆件有效面积A=489mm2
⑴ 荷载计算
钢筋混凝土荷载标准值：Q1=〔24+1。5)×1。2×0。7=21.42 KN/ m2
模板自重荷载标准值： Q2=0.3 KN/ m2
施工人员与设备自重以及振捣砼荷载：Q3=2。5+2=4。5 KN/ m2
Q=1.2×〔21.42+0。3〕+1.4×4.5=32.36 KN/ m2
侧模产生的集中荷载、
P ，=1.2 Q2ah=1.2×0.3×0.7×0.95=0。2394KN
梁底传递给支撑的荷载为
P=Qab/n—1=32。36×0.6×0。95/2=9.2226KN
那么支座反力为
R1= R3=P/2+ P ，=4。8507KN
R2=9.2226KN
⑵ 扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，双扣件的抗滑承载力按照下式计算
R ≤ Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值,取12。96kN;
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9。2226 KN
R 〈 12.96kN，所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
⑶ 立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

① 梁两侧支撑钢管稳定性计算
支座反力N1= R1=4.8507KN
由计算可得楼板荷载N2=10。94KN
N=4.8507+10.94×0.7×0。7=10.2113kn
钢管支撑采用φ48×3。5，其性能为
φ-— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -— 计算立杆的截面回转半径 (cm〕：i = 1。58；
A -- 立杆净截面面积 〔cm2〕： A = 4.89;
W —- 立杆净截面抵抗矩〔cm3〕：W = 5。08；
σ —— 钢管立杆轴心受压应力计算值 〔 N/mm2)；
［f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:［f] =205 N/mm2
由公式lo = k1uh
k1 —— 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照?扣件式标准?表5.3.3,u =1。7
可得lo=1.155×1.7×1.8=3.5343
长细比λ= Lo/i=3.5343÷1.58=223.7
由表可得φ=0。141
那么σ=N/ΦA=10211。3÷0.141÷489=148。1N/ mm2<2O5 N/ mm2
由计算可知，所以满足要求。
② 梁底中间支撑稳定性计算
N= R2=9.2226KN
钢管支撑采用φ48×3.5，其性能为
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到;
i -— 计算立杆的截面回转半径 (cm〕：i = 1。58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2〕： A = 4。89；
W —— 立杆净截面抵抗矩〔cm3〕：W = 5.08；
σ —— 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2〕;
[f］ -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f］ =205 N/mm2
由公式lo = k1uh
k1 —— 计算长度附加系数，取值为:1.155 ；
u —— 计算长度系数,参照?扣件式标准?表5.3.3,u =1。7
可得lo=1。155×1。7×1。8=3.5343
长细比λ= Lo/i=3。5343÷1。58=223.7
由表可得φ=0.141
那么σ=N/ΦA=9222。6÷0.141÷489=133.73N/ mm2〈2O5 N/ mm2
由计算可知，所以满足要求.
ⅱ.梁取400×750mm计算，采用φ48×3。5钢管.梁底增加一根支撑，梁两侧的钢管在梁底位置用两个扣件作为梁底支托,立杆间距700mm，水平杆间距1800mm最下一根水平杆件距地300mm,,用铸铁扣件卡子连接，支撑杆件有效面积A=489mm2
(1)荷载计算
钢筋混凝土荷载标准值：Q1=〔24+1.5〕×1.2×0。75=22.95 KN/ m2
模板自重荷载标准值： Q2=0。3 KN/ m2
施工人员与设备自重以及振捣砼荷载：Q3=2.5+2=4。5 KN/ m2
Q=1。2×〔22。95+0.3)+1.4×4.5=34。2 KN/ m2
侧模产生的集中荷载、
P ，=1.2 Q2ah=1.2×0.3×0.95×0。4=0。137KN
梁底传递给支撑的荷载为
P=Qab/n—1=34。2×0.4×0。95/2=6.498KN
那么支座反力为
R1= R3=P/2+ P ，=3。386KN
R2=6。498KN
（2） 扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8。00 kN;
R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=4。788 Kn
R < 8。00 kN，所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
（3） 立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

① 梁两侧支撑钢管稳定性计算
支座反力N1= R1=3。386KN
由计算可得楼板荷载N2=10.94KN
N=3.386+10.94×0。7×0.7=8。7466kN
钢管支撑采用φ48×3.5,其性能为
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到;
i —— 计算立杆的截面回转半径 〔cm〕：i = 1.58；
A -— 立杆净截面面积 〔cm2〕: A = 4。89；
W —— 立杆净截面抵抗矩〔cm3)：W = 5.08;
σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 〔 N/mm2〕；
[f] —- 钢管立杆抗压强度设计值:[f］ =205 N/mm2
由公式lo = k1uh
k1 —— 计算长度附加系数，取值为:1.155 ;
u -— 计算长度系数,参照?扣件式标准?表5。3.3，u =1。7
可得lo=1。155×1。7×1.8=3.5343
长细比λ= Lo/i=3。5343÷1.58=223.7
由表可得φ=0.141
那么σ=N/ΦA=8746.6÷0.141÷489=126.86N/ mm2<2O5 N/ mm2
由计算可知,所以满足要求。
② 梁底中间支撑稳定性计算
N= R2=6.498KN
钢管支撑采用φ48×3.5，其性能为
φ—- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i —- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1。58；
A -- 立杆净截面面积 〔cm2): A = 4。89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 5。08;
σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 〔 N/mm2);
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值：［f］ =205 N/mm2
由公式lo = k1uh
k1 —— 计算长度附加系数，取值为：1。155 ；
u —— 计算长度系数，参照?扣件式标准?表5.3。3，u =1。7
可得lo=1。155×1。7×1.8=3.5343
长细比λ= Lo/i=3。5343÷1.58=223。7
由表可得φ=0。141
那么σ=N/ΦA=6498÷0。141÷489=94。24N/ mm2〈2O5 N/ mm2
由计算可知，所以满足要求。

4．柱模板计算
宽度大于1m的柱子采用φ14螺栓加固，间距300×500mm.宽度不大于1m得柱子采用［100×50×3。0槽钢为柱箍
ⅰ。柱子取1.2m×1。2m计算
⑴荷载计算
ⅰ.新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取其中的较小值

其中 γ —— 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取t=5h
T -— 混凝土的入模温度,取20.000℃;
V —— 混凝土的浇筑速度，取6。000m/h；
H —- 模板计算高度，取4。46m；
β1-- 外加剂影响修正系数,取1。000;
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150.
得F1 =0.22×24×5×1。0×1。15×61/2=74。4KN
对拉螺栓间距300×500mm,φ14对拉螺栓抗拉强度取17。8KN
那么N=0。3×0.5×74.4=11.16KN〈17。8KN
由计算可得，φ14对拉螺栓满足要求
设计计算满足要求！
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