10m3液化石油气储罐设计毕业设计论文.doc

太原理工大学课程设计课程设计课程名称： 过程设备课程设计 设计名称： 10 m3液化石油气储罐设计 专业班级： 过控1203 学号： 学生姓名： 指导教师： 2015 年 6 月 19 日课程设计任务书10M3液化石油气储罐设计课程设计要求及原始数据一、 课程设计要求1、按照国家压力容器设计标准，规范进行设计，掌握典型过程设备设计的过程。2、设计计算采用手算，要求设计思路清晰，计算数据准确、可靠。3、工程图纸要求计算机绘图。4、独立完成。二、 原始数据：设计条件表序号项目数值备注1名称液化石油气储罐储罐2用途液化石油气储配站3最高工作压力MPa1.610介质由温度确定4工作温度OC-20505公称容积M3106工作压力波动情况可不考虑7装量系数0.98工作介质液化石油气（易燃）9使用地点太原市，室内课程设计主要内容：1、设备工艺设计2、设备结构设计3、设备强度设计4、技术条件编制5、绘制设备总装配图6、编制设计说明书学生应交出的设计文件（论文）1、设计说明书一份2、总装配图一张（折合A1图纸一张）摘要液化石油气贮罐是盛装液化石油气的常用设备,由于该气体具有易燃易爆的特点,因此在设计这种贮罐时,要注意与一般气体贮罐的不同点,尤其是安全与防火,还要注意在制造、安装等方面的特点。目前我国普遍采用常温压力贮罐,常温贮罐一般有两种形式:球形贮罐和圆筒形贮罐。球形贮罐和圆筒形贮罐相比:前者具有投资少,金属耗量少,占地面积少等优点,但加工制造及安装复杂,焊接工作量大,故安装费用较高。一般贮存总量大于500m3或单罐容积大于200m3时选用球形贮罐比较经济;而圆筒形贮罐具有加工制造安装简单,安装费用少等优点,但金属耗量大占地面积大,所以在总贮量小于500m3,单罐容积小于100m3时选用卧式贮罐比较经济。圆筒形贮罐按安装方式可分为卧式和立式两种。在一般中、小型液化石油气站内大多选用卧式圆筒形贮罐,只有某些特殊情况下(站内地方受限制等)才选用立式。本文主要讨论卧式圆筒形液化石油气贮罐的设计。液化石油气呈液态时的特点。(1)容积膨胀系数比汽油、煤油以及水等都大,约为水的16倍,因此,往槽车、贮罐以及钢瓶充灌时要严格控制灌装量,以确保安全;(2)容重约为水的一半。因为液化石油气是由多种碳氢化合物组成的,所以液化石油气的液态比重即为各组成成份的平均比重。卧式液化石油气贮罐设计的特点。卧式液化石油气贮罐也是一个储存压力容器,也应按GB150钢制压力容器进行制造、试验和验收;并接受劳动部颁发压力容器安全技术监察规程(简称容规)的监督。液化石油气贮罐,不论是卧式还是球罐都属第三类压力容器。贮罐主要有筒体、封头、人孔、支座以及各种接管组成。贮罐上设有液相管、液相回液管、气相管、排污管以及安全阀、压力表、温度计、液面计等。II目录课程设计任务书I摘要II1.工艺设计11.1设计压力的确定11.2设计温度的确定22.机械设计22.1结构设计22.1.1设计条件22.2结构设计32.2.1材料选择32.2.2筒体和封头结构设计42.2.3筒体整体、接管、人孔分布图42.2.4法兰设计52.2.5接管设计7 2.2.6接管法兰垫片设计8 2.2.7 接管法兰紧固件设计9 2.2.8人孔结构设计92.2.9支座结构设计122.2.10焊接接头设计143.强度计算173.1.液柱静压力173.2容器的筒体和封头厚度设计173.2.1筒体厚度设计173.2.2封头厚度设计183.3开孔补强圈计算184.强度校核194.1水压试验应力计算和校核194.2 气密性实验194.3软件强度校核表格19结束语33参考文献3410M3液化石油气储罐设计1.工艺设计工艺设计的内容是根据设计任务提供的原始数据和生产工艺要求，通过计算和选型确定设备的轮廓和尺寸。其中设计存储量 W= V t 式中，W 储存量，t； f 装量系数； V 压力容器容积； t 设计温度下饱和液体密度； 其中=0.9 V=10.31m3 t=0.571 t/m3计算可得W=5.3（t）。1.1设计压力的确定设计压力应根据最高工作压力来确定。设计压力是指设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为容器的基本设计载荷条件，其值不低于工作压力。设计压力的确定原则是应该根据容器最危险的操作情况而定。通常可取最高工作压力的1.05 1.10倍。表11 液化石油气饱和蒸汽压及饱和液密度温度 15103050饱和蒸汽压MPa(绝压）液化石油气0.1830.3190.7221.182丙烷0.2790.6161.0581.710饱和液密度Kg/m3液化石油气571543512485该储罐用于液化石油气储配站，因此属于常温压力存储。工作压力为相应温度下的饱和蒸汽压。因为对于液化石油气的压力起主要贡献的是其中丙烷的饱和蒸汽压，所以可取50时丙烷的饱和蒸汽压力作为最高工作压力。由上表可知50时丙烷饱和蒸汽压力1.710MPa,其表压为1.7100.1=1.610MPa,则其设计压力为1.6101.1=1.77MPa.1.2设计温度的确定 设计温度指容器在正常工作情况下，设定的元件金属温度（沿元件金属截面的平均温度值）。设计温度不得低于元件金属在工作状态可能达到的最高温度。该储罐使用地点在太原室外，因取其最高温度为设计温度，所以其设计温度为50。2.机械设计 机械设计包括结构设计和强度计算两方面。2.1结构设计2.1.1设计条件 表21 结构设计条件表项目内容备注工作介质液化石油气原油热裂解产物工作压力 MPa1.61由介质温度确定设计压力 MPa1.77设计压力的1.1倍工作温度 2050设计温度 50公称容积 （Vg）m310计算容积 （V计）m310.31工作容积 （V工）m310装量系数 0.9介质密度 （t）t/m30.571材质Q345R保温要求无其他要求无 表22 管口表公称规格连接法兰标准密封面用途或名称PN25 DN20HG/T 20952-2009FM液位计口PN25 DN500HG/T 21518-2005MFM人孔G3/4”HG/T 20952-2009FM温度计接管M2015HG/T 20952-2009FM压力计接管PN25 DN100HG/T 20952-2009FM安全阀接管PN25 DN50HG/T 20952-2009FM排空管PN25 DN50HG/T 20952-2009FM排污管PN25 DN50HG/T 20952-2009FM气相平衡管PN25 DN50HG/T 20952-2009FM气相管PN25 DN50HG/T 20952-2009FM出液管PN25 DN50HG/T 20952-2009FM进液管PN25 DN20HG/T 20952-2009FM连通管排污口2.2结构设计化工设备的结构设计包括设备承压壳（一般为筒体和封头）及其零部件设计。设备零部件包括支座接管和法兰、人孔和手孔、视镜等。我国已经制订了化工设备通用零部件的系列标准，设计时可根据具体条件按照标准进行选用。2.2.1材料选择 正确选择材料对于保证设备的安全使用和降低成本是至关重要的。压力容器用材料包括容器受压壳体用钢和设备零部件用材料。零部件有受压元件（如接管、法兰）和非受压元件（如支座），所用材料涉及钢板、钢管、锻件、型钢及钢棒等。 压力容器受压元件用钢应符合压力容器GB150中的有关规定。对于非受压元件用钢，当与受压元件焊接时，也应是焊接性能良好的钢材。 压力容器壳体通常采用钢板经过成形焊接而成的，法兰视具体情况可采用钢板或锻件，螺栓和螺柱应采用钢棒，接管一般应采用无缝钢管，支座所用材料涉及钢板、型钢及钢管（视具体结构而定）。常见用压力容器用碳素钢和低合金钢板有Q245R、Q345R、Q370R等；无缝钢管常用材料有10、20、16Mn等。对于该储罐，其设计压力属于中压，设计温度为2050，综合设备结构、工艺、实际工作条件及价格等因素，因选择Q345R作为筒体的材料，16Mn为钢管的材料。2.2.2筒体和封头结构设计 筒体直径由工艺条件决定，但要注意符合压力容器的公称直径标准。查表可知10m3容积的储罐筒体内径为1800mm，长度为3400mm。标准椭圆形封头是中低压容器中经常采用的封头形式，其最新标准为压力容器封头GB/T251982010。封头的公称直径必须与筒体的公称直径相一致，查表可得封头参数如表表23 EHA椭圆形封头参数公称直径DN/mm总深度H/mm内表面积A/m2容积V封/m318004753.65350.8270 图2.1 椭圆形封头2.2.3筒体整体、接管、人孔分布图2.2.4法兰设计法兰有压力容器法兰和管法兰，二者属于不同的标准体系。容器法兰按JB/T 470047072000压力容器法兰标准设计。管法兰按HG/T205922009钢制管法兰标准进行设计，设计内容如下：根据设计压力、操作温度和法兰材料决定法兰的公称压力PN。公称压力应比设计压力稍高，该储罐设计压力为1.77MPa,故选PN为2.5MPa。根据公称直径DN、公称压力PN及介质特性决定法兰类型及密封面形式。法兰选带颈对焊法兰（WN),密封面形式为凹凸面（MFM)。 图2.2 带颈对焊法兰 图2.3 法兰的连接尺寸 图2.4 密封面形式 表24 PN 2.5带颈对焊法兰钢制管法兰尺寸（mm)管口符号管口名称公称直径钢管外径B法兰外径D法兰厚度C法兰高度H法兰理论质量（kg）a1-2液位计口202510518401.0b人孔50053073048125302.0c温度计口G3/4”10518401.0d压力计口M201510518401.0e1-2安全阀口10010823524656.5f排空口505716520483.0g排污口505716520483.0h气象平衡口505716520483.0i气象口505716520483.0j出液口505716520483.0k进液口505716520483.0l连通管排污口202510518401.02.2.5接管设计 容器一般采用无缝钢管，使用标准GB8163。钢管的材料选用16Mn。与壳体连接形式为平齐式。表25 接管尺寸（mm）管口符号管口名称公称直径DN钢管外径 B数量n管口伸长量L管壁厚a1-2液位计接管202521003.5c温度计接管202511003.5d压力计接管202511003.5e1-2安全阀接管10010821508f排空管505711505g排污管505711505h气相平衡管505711505i气相管505711505j出液管505711505k进液管505711505l连通管排污口202511003.52.2.6接管法兰垫片设计根据介质为液化石油气、公称压力为2.5MPa、工作温度50oC、密封面为凸面得出垫片的形式并考虑液化石油气腐蚀性，查HG/T 20283-2011可以选用金属包覆垫片，金属材料选用铝板L3（查标准HG 20609 附录D，代号CM,硬度40HB，最高使用温度427oC），填充材料为特制石棉。 图2.5凹凸面型垫片2.2.7 接管法兰紧固件设计 根据密封所需压紧力大小计算螺栓载荷，选择合适的螺柱材料。计算螺栓直径与个数，按螺纹和螺栓标准确定螺栓尺寸。选择螺栓材料为Q345。查钢制管法兰、垫片、紧固件中表5.7-9和附录中标A.0.1，得螺柱的长度和平垫圈尺寸： 图2.6 双头螺柱 图2.7 螺母2.2.8人孔结构设计 根据HG-T20583-2011 P440一般当设备的公称直径超过1000mm时应开设人孔，所以该储罐应开设人孔。人孔大小的设置原则是方便人的进出。因此，人孔的公称直径规定为400600mm，可根据容器直径及所处地区的冷暖程度来选择。容器公称直径大于等于1000mm且筒体与封头为焊接连接时，容器应至少设置一个人孔。卧式容器筒体长度大于等于6000mm时，应考虑设置两个以上人孔。 现行的人孔手孔标准为HG/T21514215352005钢制人孔和手孔。该储罐人孔选用回转盖带颈对焊法兰人孔。图2.8 回转盖带颈对焊法兰人孔（HG/T 21518-2005）表26 回转盖带颈对焊法兰人孔明细表 件号标准号名称数量材料类比代号1筒节116MnR2HG20613等长双头螺栓见尺寸表8.8级35CrMoA3HG20613螺母8级30CrMo4HG20595法兰116Mn5HG20606垫片1非金属垫片6HG20601法兰盖116MnR7把手1Q235-A.F8轴销19GBT91销2Q21510GBT95垫圈2100HV11盖轴耳（1）1 Q235A. F12法兰轴耳(1）113法兰轴耳（2）114盖轴耳（2）1表27 回转盖带颈对焊法兰人孔尺寸表密封面形式PN(MPa)DN(mm)dwS(mm)d(mm)D(mm)D1(mm)H1(mm)H2(mm)b(mm)凹凸面2.55005301250673066028012344b1(mm)b2(mm)A(mm)B(mm)L(mm)d0(mm)螺柱螺母螺柱总质量（kg)数量直径长度4346405200300302040M3321703022.2.9支座结构设计鞍式支座是卧式容器常采用的支座形式，设计时可根据具体情况通过鞍式支座 第一部分：鞍式支座JB/T4712.12007确定。设计中鞍式支座的地脚螺栓中心至封头切线位置的距离应不大于1/4筒体中径。若无法满足时，应尽量使该距离不大于0.2倍的两封头切线间距离。估算鞍座负荷鞍座总负荷量等于各部分质量之和 m=m1+2m2+m3+m4其中：m1为筒体的质量，对于Q345R的碳素钢，=7850kg/m3 故 m1=DL=78501.83.40.012=1811.14Kg m2为单个封头的质量， 查压力容器封头GB/T25198-2010 中表C.2 EHA椭圆形封头质量得 338.4Kgm3为充水质量：故m3 （max)=V=100010.3016=10301.6Kgm4为附件质量: 选取人孔后，查得人孔质量为302kg ，其他质量总和估计为200Kg. 则m4=302+200=502Kg由上可得总质量: m=m1+2m2+m3+m4=1811.14+2338.4+10301.6+502=13292kg所以每一个鞍座承受的的重量G=132929.8=130.26 kN。由此查容器支座第一部分：鞍式支座JBT4712.12007选择轻型，焊制A，包角120度，带垫板的鞍座，筋板数为4。鞍座标记 JBT4712.12007 鞍座A 2008S JBT4712.12007 鞍座A 2008F查表JB4712.12007得鞍座尺寸表如下，表28 鞍座支座结构尺寸 （mm）公称直径DN1800 筋板l3295 垫板弧长2100允许载荷Q/kN295b2190b4430鞍座高度h250b3260410 底板l1128038e80b1220鞍座质量kg162 螺栓 配置间距l21120112增加100mm高度增加的质量kg16孔长l40螺孔d24腹板210螺纹M20 图2.9 鞍式支座结构图鞍座位置的确定 当外伸长度A=0.207L时（L为两封头切线间距离，A为鞍座中心线距封头切线间距离），支座处弯矩的绝对值与跨中截面弯矩的绝对值相等，使其最大弯矩达到最小。通常取尺寸A0.2L，否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。根据JB/T 4746-2002，当DN2000mm时，直边高度 h=25 mm，故A0.2（L+2h）=0.2（2475+3400+225）=880mm此外，由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗弯刚度，故而封头对于圆筒的抗弯刚度具有局部加强的作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒的加强作用。JB 4731规定当满足 A0.2L时，最好使A0.5R.其中R=DN/2+n/2=900+6=906 mm所以 A0.5Rm=0.5906=453.综上所述，取A=500 mm L=2400 mm 材料：鞍座为Q235A,垫板为Q345R。2.2.10焊接接头设计容器各受压元件的组装通常采用焊接。焊接接头是焊缝，熔合区和热影响区的总称。焊接接头的型式直接影响到焊接的质量与容器的安全。焊接接头的型式及焊接材料应在化工设备的装配及零部件图中以适当的方式表示出来。（1）回转壳体的焊接结构设计 回转壳体的拼接接头必须采用对接接头。壳体上的所有纵向及环向接头，凸形接头上的拼接接头，及A，B类接头，必须采用对接焊头，不允许采用搭接焊。对接焊易于焊透，质量容易保证，易于作无损检测，可获得最好的焊接接头质量。（2）接管与带补强圈的焊接结构设计 接管与壳体及补强圈之间的焊接一般智能采用角焊和搭焊，具体的焊接结构还与安全的要求有关，涉及到是否开坡口，单面焊与双面焊，焊透与否等问题。作为开孔补强元件的补强圈，一方面要求就尽量与补强前的壳体贴合紧密，另一方面与接管，壳体之间的焊接接头设计也应力求完善合理。但只能采用搭接和角接，难于保证全融透，也无法进行无损检测，因而焊接质量不易保证(3) 焊接方法和材料选择 一般压力容器的设计中，都是按电弧焊的要求来进行焊接结构设计，并选择用相应的焊接材料。 手工电弧焊设备简单，便于操作，适用于各种焊接，在压力容器制造中应用十分广泛，钢板对接，接管与筒体，封头的连接等都可以采用手工电弧焊。 焊条电弧焊的焊接材料是焊条。 表29 焊条的选用 焊接母材焊条型号焊条牌号示例Q345R与Q345RE5015J507Q345R与16MnRE5015J507Q235A与Q235AE4303J42216Mn与Q235AE4315J427筒体和封头的焊接：=620 =6070 b=02 p=2 3采用Y型对接接头和手工电弧焊图2-10 Y型坡口 接管与筒体的焊接：=50+5 b=20.5 p10.5 Kt/3，且K6图2-11接管、筒体焊接接头结构带补强圈的焊接：1=352 2=505 b1=51 b2=20.5K1=S /3,且K16 K2=e（当e8时） K2=0.7e，或K2=8 取大值（e 8时） P=20.5图2-12 带补强圈焊接接头结构3.强度计算 依据我国现行压力容器常规设计的标准GB150-1998钢制压力容器、JB/T4731-2005钢制卧式容器。3.1.液柱静压力 根据设计为卧式储罐，所以储存液体最大高度h maxD=1800mm。P静（max）=gh max=5719.81800=10.07kPa P液P设 5%=88.5 kPa 则 P静 可以忽略不记。 Pc=P设=1.77Mpa3.2容器的筒体和封头厚度设计3.2.1筒体厚度设计内压容器的计算厚度由中径公式确定 = 式中 t材料许用应力，假定罐体厚度范围为=616mm,查表可得 t=189MPa Pc 计算压力 ，Pc =P=1.77MPa ，忽略液柱的静压力 Di 罐体内直径，Di =1800mm 焊接接头系数=1（因为筒体为单面对接接头形式相当于单面对接焊的全焊透对接接头，采用100无损检测，故取=1.0）综上得计算厚度=(1.771800)(21891.0-1.77)=8.47mm 取腐蚀余量C2=2.5mm得设计厚度d=+C2=8.47+2.5=10.97mm对于Q345R，取钢板负偏差C1=0.3mm,因而可取名义厚度n=12mm(满足616mm),故取n=12mm。3.2.2封头厚度设计 标准椭圆封头是经常采用的封头形式，其计算公式由下式确定=假设封头厚度=616mm,工作条件与筒体相同可得计算厚度 =PCDI 2t -0.5Pc =(1.771800)(21891.0 0.51.77)=8.45mm取腐蚀余量C2=2.5mm得设计厚度d=+C2=8.45+2.5=10.95mm对于Q345R，取钢板负偏差C1=0.3mm因而可取名义厚度n=12mm(满足=616mm)，故可取n=12mm。3.3开孔补强圈计算 根据GB150壳体开孔满足下述全部要求时，可不另行补圈 设计压力小于等于2.5MPa 两相邻开孔中心的间距应不小于两孔直径之和的两倍接管工程外径小于等于89mm接管最小壁厚满足下表要求。表210 接管最小壁厚 （mm）接管工程直径25323845485765769最小壁厚3.54.05.06.04.强度校核4.1水压试验应力计算和校核 试验压力Pt=1.25Pt=1.251.77189189=2.21MPa 有效厚度e=n-C2-C1=12-2.5-0.3=9.2mm 校核圆筒应力：t=Pt(Di+e)2e=2.21106（1800+9.2）（29.2）217.30=MPa0.9e=0.91.0345=310.5MPa 校核合格4.2 气密性实验因为液化石油气易燃易爆，故不允许有微量泄漏，所以应进行气密性实验。气密性实验压力为1.77MPa。4.3软件强度校核表格液化石油气储罐计算单位太原理工大学计 算 条 件 简 图设计压力 p1.77MPa设计温度 t50筒体材料名称Q345R封头材料名称Q345R封头型式椭圆形筒体内直径 Di1800mm筒体长度 L3400mm筒体名义厚度 dn12mm支座垫板名义厚度 drn10mm筒体厚度附加量 C2.8mm腐蚀裕量 C12.5mm筒体焊接接头系数 F1封头名义厚度 dhn12mm封头厚度附加量 Ch2.8mm鞍座材料名称Q235-B鞍座宽度 b220mm鞍座包角 120支座形心至封头切线距离 A525mm鞍座高度 H250mm地震烈度 八(0.2g)度内压圆筒校核计算单位太原理工大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 1.78MPa设计温度 t 50.00 C内径 Di 1800.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.50mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 8.52mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 9.20mm名义厚度 dn = 12.00mm重量 1823.16Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 2.2100 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 217.30 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 1.92218MPa设计温度下计算应力 st = = 175.02MPastf 189.00MPa校核条件stf st结论 合格左封头计算计算单位太原理工大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 1.78MPa设计温度 t 50.00 C内径 Di 1800.00mm曲面深度 hi 475.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.50mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 2.2100 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 201.98MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.9317计算厚度 dh = = 7.92mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 9.20mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 12.00mm结论 满足最小厚度要求重量 347.30 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 2.06802MPa结论 合格右封头计算计算单位太原理工大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 1.78MPa设计温度 t 50.00 C内径 Di 1800.00mm曲面深度 hi 475.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.50mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 2.2100 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 201.98MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.9317计算厚度 dh = = 7.92mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 9.20mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 12.00mm结论 满足最小厚度要求重量 347.30 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 2.06802MPa结论 合格卧式容器（双鞍座）计算单位太原理工大学计 算 条 件简 图 计算压力 pC1.77MPa 设计温度 t50 圆筒材料Q345R 鞍座材料Q235-B 圆筒材料常温许用应力 s189MPa 圆筒材料设计温度下许用应力st189MPa 圆筒材料常温屈服点 ss345MPa 鞍座材料许用应力 ssa147MPa 工作时物料密度 1000kg/m3 液压试验介质密度 1000kg/m3 圆筒内直径Di1800mm 圆筒名义厚度 12mm 圆筒厚度附加量 2.8mm 圆筒焊接接头系数 1 封头名义厚度 12mm 封头厚度附加量 Ch2.8mm 两封头切线间距离 3450mm 鞍座垫板名义厚度 10mm 鞍座垫板有效厚度 10mm 鞍座轴向宽度 b220mm 鞍座包角 120 鞍座底板中心至封头切线距离 A525mm 封头曲面高度 475mm 试验压力 pT2.21MPa 鞍座高度 H250mm腹板与筋板组合截面积 18680mm2 腹板与筋板组合截面断面系数365686mm3 地震烈度8(0.2g)圆筒平均半径 Ra 906mm 物料充装系数 0.9一个鞍座上地脚螺栓个数2地脚螺栓公称直径20mm地脚螺栓根径17.294mm鞍座轴线两侧的螺栓间距1120mm地脚螺栓材料16Mn支 座 反 力 计 算 圆筒质量(两切线间)1850.03kg 封头质量(曲面部分)335.271kg 附件质量502kg 封头容积(曲面部分)7.63407e+08mm3 容器容积(两切线间)V = 1.0306e+10mm3 容器内充液质量工作时, 9275