干挂石材幕墙计算书编写.doc

目 录
第一章：工程概况---------------------------------------------P2
第二章：结构设计理论和标准--------------------------------P3-P4
第三章：幕墙材料的物理及力学性能--------------------------P5-P7
第四章：荷载和作用计算-----------------------------------P8-P10
第五章：幕墙玻璃设计计算--------------------------------P11-P18
第六章：结构胶缝宽度和厚度计算--------------------------P19-P20
第七章：幕墙铝板设计计算--------------------------------P21-P23
第八章：玻璃及铝板幕墙立柱的设计计算--------------------P24-P32
第九章：玻璃及铝板幕墙横梁的设计计算--------------------P33-P39
第十章：石材幕墙的设计计算------------------------------P40-P45
第十一章：幕墙其他配件验算------------------------------P46-P50
第一章 工程概况

1.1 工程名称：
1.2 工程地点：
1.3 幕墙总高度：84.400米
1.4 幕墙防火等级： 耐火等级为一级
1.5 防雷分类： 二类
1.5 荷载及其组合：
幕墙系统在结构设计时考虑以下荷载及其组合
● 风荷载
● 自重
● 施工荷载
● 温度应力作用
● 雪荷载
1.6 构件验算：
幕墙系统设计时验算如下节点和构件
● 幕墙系统与主体结构的连接件强度
● 竖梁、横梁等杆件的强度和刚度
● 各连接螺栓、螺丝的强度
● 玻璃等面材的强度
● 结构胶缝的宽度和厚度

第二章 结构设计理论和标准

2.1 本结构计算过程均遵循如下规范及标准：
2.1.1 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001
2.1.2 《钢结构设计规范》 GB50017-2003
2.1.3 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003
2.1.4 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001
2.1.5 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94
2.1.6 《建筑设计防火规范》 GBJ16-87（2001年版）
2.2 结构设计和计算时均遵守如下理论和标准及相应的计算方法：
2.2.1 玻璃幕墙、铝板幕墙、石材幕墙等均按围护结构设计。幕墙其主要杆件悬挂在主体结构上，层与层之间设置竖向伸缩缝。
2.2.2 玻璃幕墙、铝板幕墙、石材幕墙等各构件及连接件均具有承载力、刚度和相对于主体结构的位移能力，并均采用螺栓连接。
2.2.3 工程抗震设防烈度不考虑。
2.2.4 幕墙构件在重力荷载﹑风荷载﹑温度作用和主体结构位移影响下均具有安全性。
2.2.5 幕墙构件内力采用弹性方法计算，其截面最大应力设计值应不超过材料的强度设计值： ≤
式中 ——荷载和作用产生的截面最大应力设计值
——材料强度设计值
2.2.6 进行幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，荷载和作用的分项系数按
下列数值采用：
重力荷载： :1.2
风荷载： :1.4
温度作用： :1.2
2.2.7 幕墙构件进行位移和挠度计算时，荷载和作用分项系数按下列数据取值：
重力荷载： :1.0
风荷载： :1.0
温度作用： :1.0
2.2.8 可变作用的组合值系数应按下列规定采用：
1． 一般情况下，风荷载的组合值系数ψ应取1.0，地震作用的组合值系数ψ应取0.5；
2． 对水平倒挂玻璃及其框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载值系数ψ应取1.0（永久荷载的效应起控制作用时）或0.6（永久荷载的效应起控制作用时）。
2.2.9 荷载或作用效应按下列方式进行组合：
(2.1)
式中： ——荷载和作用效应组合后的设计值；
——重力荷载作为不变荷载产生的效应；
——分别为风荷载和温度作用作为可变荷载和作用产生的效应；
——分别为重力荷载、风荷载、温度作用的分项系数，按2.2.6或2.2.7取值；
——分别为风荷载和温度作用效应的组合系数，
按2.2.8取值。
2.2.10 幕墙杆件及连接件按各效应组合件的最不利组合进行设计。
第三章 材料的物理特性及力学性能

3.1 幕墙及铝合金窗材料的重力体积密度按下表采用： 表3-1
序号
材 料 名 称
密 度 kN/m3
密 度 N/mm3
1
普通玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃
25.6
2.56×10-5
2
玻璃棉（防火棉、保温棉）
0.5～1.0
(0.5～1.0)×10-6
3
铝合金
28.0
2.70×10-5
4
钢 材
78.5
7.85×10-5
5
单层铝板
27.0
2.70×10-5
6
花岗石
28.0
2.8×10-5

3.2 板材单位面积重量按下列数值采用： 表3-2
序号
材 料 名 称
单位面积重量
（kN/m2）
单位面积重量
（N/mm2）
1
10+1.52+10钢化夹胶玻璃
0.41
4.1×10-4
2
8+1.14+8钢化夹胶玻璃
0.57
5.7×10-4
3
2.5mm厚单层铝板
0.081
0.81×10-4
4
6mm厚镀锌钢板
0.47
4.7×10-4
5
6+12A+6钢化中空玻璃
0.41
4.1×10-4
6
8mm厚普通玻璃,钢化玻璃
0.16
1.6×10-4
7
19mm厚普通玻璃,钢化玻璃
0.38
3.8×10-4
8
30mm厚花岗石
0.84
8.4×10-4

3.3 玻璃强度设计值f按下表采用： 表3-3
序号
玻璃类型
厚 度(mm)
强度设计值 (N/mm2)
大面积上的强度
直边缘强度
1
浮法玻璃
5~12
28.0
19.5
2
15~19
24.0
17.0
1
钢化玻璃
6~12
84.0
58.8
2
15~19
72.0
50.4

3.4 铝合金强度设计值f按下表采用： 表3-4 ( N/mm2)
序号
铝合金状态
抗拉、抗压强度
抗剪强度
1
6063T5 RCS
85.5
49.6

3.5 单层铝板强度设计值fa2t按下表采用： 表3-5 ( N/mm2 )
牌号
状态
厚度（mm）
抗拉ft
3003
H24
2.0~4.5
81

3.6 幕墙连接件用钢材强度设计值f按下表采用： 表3-6 ( N/mm2 )
序号
钢材类别
抗拉、抗压和抗弯 f
抗 剪 fv
1
Q235B
215
125

3.7 焊缝强度设计值f按下表采用： 表3-7 ( N/mm2)
焊接方法和焊条型号
构件钢材
对接焊缝（三级）
角焊缝
抗拉、抗弯、抗剪
抗 压
抗 拉
抗 弯
抗 剪
手工焊
E43XX型
Q235B
215
185
125
160

3.8 螺栓连接的强度设计值f按下表采用： 表3-8 ( N/mm2)
螺栓钢号和物件钢号
C 级
A 级 、B级
抗拉
抗剪
抗拉
抗剪
普通螺栓
Q235B钢
170
130
170
170
不锈钢螺栓
奥氏体A2-70
320
245
---
---

3.9 胀锚螺栓强度设计值f按下表采用： 表3-9
螺栓规格
M6
M8
M10
M12
M16
钻孔深度(mm)
40
50
60
75
100
钻孔直径(mm)
10.5
12.5
14.5
19
23
抗 拉(kN)
2.35
4.31
6.86
10.09
19.01
抗 剪(kN)
1.76
3.23
5.09
7.25
14.11

3.10材料弹性模量E按下表采用： 表3-10
序号
材 料
弹性模量 E ( N/mm2 )
1
玻 璃
0.72 × 105
2
铝 合 金
0.70 × 105
3
Q235B钢
2.06 × 105
4
不锈钢(奥氏体)
2.00× 105
5
花岗石
0.8× 105

3.11 幕墙材料的线膨胀系数按下表采用： 表3-11
序号
材 料
线膨胀系数 α(×10-5 )
1
混 凝 土
1.0
2
钢 材
1.2
3
铝 合 金
2.35
4
玻 璃
0.8~1.0
5
单层铝板
2.35
6
不锈钢板(奥氏体)
1.8
7
花岗石
0.8

第四章 荷载和作用计算

4.1 作用在幕墙上的风载荷标准值按下式计算
ωK =βgZ×μS×μZ×ω0 (4.1)
式中：ωK —作用在幕墙上的风荷载标准值（kN/m2 ）；
βgZ —考虑瞬时风压高度z处的阵风风压系数，按规范GB50009-2001的规定取值（B类地区）；
μS —风荷载体形系数，因正压区风压较小，负压区风压较大，故仅计算负压区，对墙面，取-1.0，对墙角边（指墙角处房屋宽度的0.1范围内）取-1.8，对檐口，雨蓬，遮阳板等突出构件，取-2.0；同时，考虑封闭建筑内表面内压取-0.2，故墙面实际体型系数取-1.2，墙角边部取-2.0。
μZ —风压高度变化系数，按现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定取值。（B类地区）；
ω0—基本风压，取 0.3 kN/m2
综上所述：ωK =βgZ×μZ×μS×0.3
=0.3×βgZ×μZ×μS kN/m2
4.2 作用在幕墙上的风荷载设计值按下式计算
ω = γW×ωK (4.2)
式中 ω—风荷载设计值：kN/m2
γW—风荷载作用效应的分项系数，取1.4
从而：ω = 1.4ωK
根据（4.1）及（4.2）公式，各层风荷载及设计值如表4—1所示。

4.3 幕墙温度应力计算时，所采用的幕墙年温度变化ΔT取80°C。
4.4 水平荷载及作用效应组合（最不利组合），按下式计算；
S =γGSG +ψWγW SW +ψTγT ST (4.7)
式中：
ψW =1 , ψT = 0.6，
进行强度计算时，
γW = 1.4 ， γT = 1.2
则：SH=1.4×1.0×S +0.6×1.2×ST
进行挠度计算时，
γW = 1.0 , γT = 1.0
则：SH′=ωK +0.6 ST (4.8)
4.5 垂直荷载及作用效应组合（最不利组合），按下式计算；
S =γGSG +ψWγW SW +ψTγT ST (4.9)
式中： 重力荷载：γG =1.2
温度作用：γT = 1.2
分项系数：ψE = 0 , ψT = 0
则： SV=1.2G
= 1.2 x 0.5bh
= 0.6bh (kN) (用于竖梁及支座验算)
SVˊ=1.0G
= 1.0 x 0.5bh
= 0.5bh(kN) (用于横梁挠度验算)

风荷载及荷载效应组合（S用于强度计算，S＇用于挠度计算）详见表4-1, 表4-2。

墙面体形系数为1.2的荷载组合
表4-1
楼层位置
高度 m
阵风压力系数
高度变化系数
标准风压KN/m2
设计风压KN/m2
第1层
4.050
1.880
1.000
1.000
1.400
第2层
8.550
1.809
1.000
1.000
1.400
第3层
12.450
1.751
1.069
1.000
1.400
第4层
16.350
1.712
1.170
1.000
1.400
第5层
19.950
1.690
1.249
1.000
1.400
第6层
23.850
1.671
1.315
1.000
1.400
第7层
27.450
1.653
1.377
1.000
1.400
第8层
31.050
1.636
1.435
1.000
1.400
第9层
34.650
1.622
1.485
1.000
1.400
第10层
38.250
1.607
1.536
1.000
1.400
第11层
41.850
1.596
1.580
1.000
1.400
第12层
45.450
1.589
1.620
1.000
1.400
第13层
49.050
1.582
1.628
1.000
1.400
第14层
52.650
1.575
1.697
1.000
1.400
第15层
56.250
1.568
1.733
1.000
1.400
第16层
59.850
1.560
1.769
1.000
1.400
第17层
63.450
1.553
1.801
1.007
1.410
第18层
67.050
1.546
1.833
1.020
1.428
第19层
70.650
1.540
1.866
1.035
1.448
第20层
74.250
1.536
1.898
1.050
1.469
机房层
79.350
1.531
1.944
1.071
1.500

88.450
1.522
2.010
1.101
1.542

墙角边体形系数为2.0的荷载组合
表4-2
楼层位置
高度 m
阵风压力系数
高度变化系数
标准风压KN/m2
设计风压KN/m2
第1层
4.050
1.880
1.000
1.128
1.579
第2层
8.550
1.809
1.000
1.085
1.520
第3层
12.450
1.751
1.069
1.123
1.572
第4层
16.350
1.712
1.170
1.202
1.683
第5层
19.950
1.690
1.249
1.266
1.773
第6层
23.850
1.671
1.315
1.318
1.846
第7层
27.450
1.653
1.377
1.366
1.912
第8层
31.050
1.636
1.435
1.409
1.972
第9层
34.650
1.622
1.485
1.445
2.023
第10层
38.250
1.607
1.536
1.481
2.073
第11层
41.850
1.596
1.580
1.513
2.118
第12层
45.450
1.589
1.620
1.545
2.162
第13层
49.050
1.582
1.628
1.545
2.163
第14层
52.650
1.575
1.697
1.604
2.245
第15层
56.250
1.568
1.733
1.630
2.283
第16层
59.850
1.560
1.769
1.656
2.318
第17层
63.450
1.553
1.801
1.678
2.349
第18层
67.050
1.546
1.833
1.700
2.380
第19层
70.650
1.540
1.866
1.724
2.414
第20层
74.250
1.536
1.898
1.749
2.449
机房层
79.350
1.531
1.944
1.786
2.500

88.450
1.522
2.010
1.836
2.570
第五章 幕墙玻璃设计计算

综合考虑玻璃的分格尺寸及风荷载情况取最不利处玻璃板块进行内力计算。
5.1 计算公式：
5.1.1 幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下，其最大应力标准值可按考虑几何非线形性的有限元方法计算，也可按下列公式计算为：
（5-1）
作用于夹层玻璃上的风荷载作用可按下列公式分配到两片玻璃上:

作用于中空玻璃上的风荷载作用可按下列公式分配到两片玻璃上:

式中：
——为风荷载下玻璃截面的最大应力标准值（ N/mm2 ）；
——垂直于玻璃幕墙平面的风荷载标准荷载值（ N/mm2 ）；
——分别为分配到外片玻璃和内片玻璃的风荷载标准值（ N/mm2 ）；
——玻璃短边长（mm）；
—— 分别为外片玻璃和内片玻璃的厚度（mm）
——弯曲系数，按表5-1选用。
η——折减系数，可由参数θ按表5-2选用
四边简支玻璃在垂直面载作用下的弯曲系数
表 5-1
a/b
0.00
0.25
0.33
0.40
0.50
0.55
0.60
0.65

0.1250
0.1230
0.1180
0.1115
0.1000
0.0934
0.0868
0.0804
a/b
0.70
0.75
0.80
0.85
0.90
0.95
1.00

0.0742
0.0683
0.0628
0.0576
0.0528
0.0483
0.0442

表5-2
θ
≤5.0
10.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
η
1.0
0.96
0.92
0.84
0.78
0.73
0.68
θ
120
150
200
250
300
350
≥400.0
η
0.65
0.61
0.57
0.54
0.52
0.51
0.50
表5-3
A/b
0.00
0.20
0.25
0.33
0.50
μ
0.01302
0.01297
0.01282
0.01223
0.01013
A/b
0.55
0.60
0.65
0.70
0.75
μ
0.00940
0.00867
0.00796
0.00727
0.00663
A/b
0.80
0.85
0.90
0.95
1.00
μ
0.00603
0.00547
0.00496
0.00449
0.00406

5.1.2 D=
式中 D ——玻璃的刚度（ N-mm ）；
E——玻璃的弹性模量（N/mm2）；
t ——玻璃的计算厚度(mm)；
ν——泊松比。玻璃取0.2。

式中 u ——在风荷载标准值作用下挠度最大值（mm）；
D ——玻璃的刚度（ N-mm ）；
a ——玻璃的短边边长(mm)；
——风荷载标准值（N/mm2）。
——组合荷载标准值（N/mm2）。
μ——板的挠度系数，（可查上表三）。
η——折减系数，（可查上表二）。

5.1.3 在温度变化影响下,玻璃边缘与边框之间发生挤压时在玻璃中产生的温度应力.
(5.2)
式中： c —— 玻璃边缘与边框间空隙（mm），取5mm；
d —— 施工误差，取3mm；
b —— 玻璃长边尺寸(mm)；
△T—— 玻璃幕墙年温度变化（0C）, 可按800C取用；
—— 玻璃线膨胀系数，取1.0×10–5；
E —— 玻璃弹性模量，取0.72×10 5N/mm2。
则： ×80-)
= 57.6- (N/mm2 )

5.1.4 自重应力：取板块中间的自重应力参与大面应力组合
σg= 1.2
（5.3）
5.1.5 玻璃板块大面应力组合：
σ=σg+σw +0.2＜ f （5.4）
5.1.6 玻璃中央与边缘温度产生的温度应力按下式计算：
（5.5）
式中： ——温度应力 （ N/mm2 ）；
E ——玻璃弹性模量 （N/mm2 ），取0.72×10 5 N/mm2 ；
——玻璃线膨胀系数，取1.0×10 –5；
μ1 ——阴影系数，取μ1 =1.0；
μ2 ——窗帘系数，取μ2 =1.1；
μ3 ——玻璃面积系数，取μ3 =1.1；
μ4 ——嵌缝材料系数，取μ4 =0.4；
TC –TS —— 玻璃中央和边缘的温度（0C）差，取TC –TS=400C。
则： =0.74×0.72×10 5×1.0×10 -5 ×1.0×1.1×1.1×0.4×40
=10.3N/mm2<58.8 N/mm2（6~12mm厚单片玻璃直边缘强度设计值）
故玻璃板块在温差应力作用下，直边缘强度可以满足要求。

综合考虑玻璃的分格尺寸及风荷载情况进行验算. 取以下几种尺寸的玻璃板块，分别进行验算：
5.2 玻璃板块的计算：
5.2.1 6+9A+6中空玻璃板块的计算。
板块（一）：以标高75.300米处墙角边荷载计算。
玻璃宽度为1343mm ，高度为2100mm。
幕墙玻璃在组合荷载作用下的弯曲应力计算：（按四边简支板计算）
⑴． 荷载计算:
因单元板块在墙角边处分布，所以取墙角边荷载值如下：
风荷载标准值：=1.786kN/m2
⑵．在垂直于玻璃平面的水平荷载作用下，最大弯曲应力计算（按四边简支板计算）：
短边a=1343mm
长边b=2100mm
a/b=0.64 查得弯曲系数m=0.0817 μ=0.0081 η= 0.882
作用于中空玻璃上的风荷载作用可按下列公式分配到两片玻璃上:

=

=21.28N/mm2

=19.34 N/mm2
无地震作用效应组合时，应按下式进行：
S=γGSG +ψWγW SW
=1.2×0.5+1.4×1.0×21.28
=30.39 N/mm2< fg=84.0 N/mm2
（其中，fg=84.0 N/mm2 为5~12mm厚钢化玻璃大面强度设计值。）
温度应力：
由公式（5.2）得：
=57.6-

=-182.4N/mm2 (负数表示无挤压温度应力)
挠度计算：中空玻璃的计算厚: t= te=0.95( t13+t23)1/3=0.95 ( 63+63)1/3=7.2mm
D=
=29.54 η= 0.882

＜a/60=22.4mm
综上，此6+9A+6钢化中空玻璃在自重、风荷载地震荷载、和温度应力作用下，玻璃的强度和挠度均可满足要求。
板块（二）：以标高75.300米处大面荷载计算。
玻璃宽度为1439mm ，高度为2100mm。
幕墙玻璃在组合荷载作用下的弯曲应力计算：（按四边简支板计算）
(1) 荷载计算:
因单元板块在墙面处分布，所以取墙面荷载值如下：
风荷载标准值： =1.071kN/m2
⑵．在垂直于玻璃平面的水平荷载作用下，最大弯曲应力计算（按四边简支板计算）：
短边a=1439mm
长边b=2100mm
a/b=0.67 查得弯曲系数m=0.078 μ=0.0077 η=0.915
作用于中空玻璃上的风荷载作用可按下列公式分配到两片玻璃上:

=

=13.81N/mm2

=11.50 N/mm2
无地震作用效应组合时，应按下式进行：
S=γGSG +ψWγW SW
=1.2×0.5+1.4×1.0×13.81
=19.93 N/mm2< fg=84.0 N/mm2
（其中，fg=84.0 N/mm2 为5~12mm厚钢化玻璃大面强度设计值。）
温度应力：
由公式（5.2）得：
=57.6-

=-182.4N/mm2 (负数表示无挤压温度应力)
挠度计算：
玻璃计算厚度： t= te=0.95( t13+t23)1/3=0.95 ( 63+63)1/3=7.2mm
D=
=21.35 η=0.915

＜a/60=23.45mm
综上，此6+9A+6钢化中空玻璃在自重、风荷载地震荷载、和温度应力作用下，大面的强度和挠度均可满足要求。
5.2.2. 8+1.14+8点式钢化夹胶玻璃板块强度验算：
在垂直与幕墙平面的风荷载和地震作用下，四点支承玻璃面板的应力和挠度应符合下列规定：
最大应力标准值和最大挠度可按考虑几何非线性的有限元方法计算，也可按下列公式计算：

D=

式中 D ——玻璃的刚度（ N-mm ）；
E——玻璃的弹性模量（N/mm2）；
t ——玻璃的计算厚度(mm)；
ν——泊松比。玻璃取0.2。
u ——在风荷载标准值作用下挠度最大值（mm）；
b ——玻璃的长边边长(mm)；
m ——弯矩系数；
——为风荷载下玻璃截面的最大应力标准值（ N/mm2 ）；
——风荷载标准值（N/mm2）。
——组合荷载标准值（N/mm2）。
μ——板的挠度系数，（可查上表三）。
η——折减系数，（可查上表二）。

取最大玻璃分格尺寸1700×2400，采用4点支承，该板块如下图点式玻璃

夹胶玻璃示意图
① 荷载计算:
风荷载标准值=1.000
② 强度计算: 短边a=1450mm， 长边b=2150mm
t=( t13+t23)1/3= ( 83+83)1/3=10.08mm
由 =0.674 查表，得
四点支承玻璃板的最大应力系数和在最大挠度系数表1
a/b
0.00
0.20
0.30
0.40
0.50

0.01302
0.01317
0.01335
0.01367
0.01417

0.125
0.126
0.127
0.129
0.130
a/b
0.60
0.65
0.70
0.75
0.80

0.01496
0.01555
0.01630
0.01725
0.01842

0.134
0.136
0.138
0.140
0.142

最大弯曲系数 =0.136 η=0.92
σ=6bη/ t=6×0.136×1×2150×2150×0.90/10.08×10.08
=37.12 N/mm2<84.0 N/mm2
无地震作用效应组合时，应按下式进行：
S=γGSG +ψWγW SW
=1.2×0.5+1.4×1.0×37.12
=52.57< fg=84.0 N/mm2
（其中，fg=84.0 N/mm2 为5~12mm厚钢化玻璃大面强度设计值。）
挠度计算：
最大挠度系数 =0.01555
=28.74 查表得η=0.90
D=
＜b/60=35.83mm
所以挠度满足要求。
综上， 8+1.14+8点式钢化夹胶玻璃满足设计要求。
5.2.3 8+1.14+8点式钢化夹胶玻璃北雨蓬的计算：
（1） 自重：
面板：0.41KN/㎡
驳接爪：0.06 KN/㎡
q=0.41+0.06=0.47KN/㎡
风荷载：
负风压：ωk=βgz×μS×μZ×ω0
=1.123 KN/㎡
施工荷载：0.5 KN/㎡
雪荷载：0.45 KN/㎡
（2） 荷载组合：
1、 自重与负风压组合，自重为有利因素，以设计值参与组合：
q=1.2×0.47－1.0×1.4×1.123=-1.008KN/㎡
2、由于雪荷载与施工荷载不同时考虑，因此采用其较大者，故取自重与施工荷载组合：
q=1.2×0.47+1.2×0.5=1.165KN/㎡
取最不利荷载组合：q=1.165 KN/㎡
（3） 璃板块强度验算：
玻璃板的最大分格尺寸为2400×3300，计算厚度为 t= te=( t13+t23)1/3= ( 83+83)1/3=10.08mm按六点支承板计算。
六点支承的玻璃板块最大应力的计算：
(5.1)
式中： ——为风荷载下玻璃截面的最大应力设计值（ N/mm2 ）；
——组合荷载设计值（）；
b——玻璃长边长度（）；
--- 弯曲系数。
η--- 折减系数。
六点支承玻璃板的最大应力系数和在最大挠度系数表1
a/b
0.7
0.8
0.9
1.0
1.1

1.438
1.813
2.313
3.063
4.063

1.635
1.815
1.980
2.160
2.325

挠度计算：

式中 u ——在风荷载标准值作用下挠度最大值（mm）；
b——玻璃的支承长边边长(mm)；
——风荷载标准值（N/mm2）。
t——玻璃的厚度（N/mm2）。
——板的挠度系数，（可查上表）。
夹胶玻璃示意图

由a/b=1525/2150=0.71，查表可得系数
=1.475 =1.653,η=0.96
由下面公式：
σ=bη/ t=1.653×1.165×2150×2150×0.96/10.08×10.08
= 83.76N/mm2<84.0 N/mm2
（其中，fg=84.0 N/mm2 为5~12mm厚钢化玻璃大面强度设计值。）
挠度计算：

=6.46 mm <a/60=35.8mm
故8+1.14+8 钢化夹胶玻璃北雨蓬强度和挠度满足要求。
5.2.4 10+1.52+10点式钢化夹胶玻璃南雨蓬的计算：
（1） 自重：
面板：0.41KN/㎡
驳接爪：0.06 KN/㎡
q=0.41+0.06=0.47KN/㎡
风荷载：
负风压：ωk=βgz×μS×μZ×ω0
=1.123 KN/㎡
施工荷载：0.5 KN/㎡
雪荷载：0.45 KN/㎡
（2） 荷载组合：
1、 自重与负风压组合，自重为有利因素，以设计值参与组合：
q=1.2×0.47－1.0×1.4×1.123=-1.008KN/㎡
2、由于雪荷载与施工荷载不同时考虑，因此采用其较大