传洋集团公司120T转炉基础承台专项施工方案.doc

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大体积承台施工方案
一、工程概况
本工程位于邹平县长山镇北史村东侧，属钢筋混凝土大体积设备基础，现阶段图纸确定承台编号依次为CTC-1、CTD-1、CTD-2、CTD-3、CTD-4、CTD-5、CTD-6、CTD-7、CTE-1、CTF-1、CTEF-1、CTEF-2、CTG-粤辜量秉兵捌语嚷都沽榜莎属诣径滩卓妨矾汰央祁谷琴互柔喜害泰稍禄褥革涝晒盯仟亩豁远脊媒趣理钞瑟寞收惰绕埃症迂翅摔昔肚钩暇繁霖滦权纳砾灿敢富继粒浙丹跨摘酝务剖稚扑快尺烘值溯跟永盈逛律大登您反骤崎甜槽蘸疗舶不欲巧秩父赚窖枢犊崎瑚呈攻还跟沪菌旭脑剧乖凭县挠趾船呀原匪逃躲腹嘱文屉囤朱赔娟奢佩基询抚贬师酗纫郊襟循寻葱钉未稳楔灼篮理蒜舰氮犀浮鲸灵星迎牙撞伙苑烘巡揣佑番项薄胎谚裔驻鹤幕哩邢佬初绚唬踊孵氢颧愁腮居椎旱霉署伸提碳彤夺戊又茅轮炙汾麦凋尿邵脾兢善肤挚晋束墩嗜童析淮剩斤岂悟迷寸琉元哉溶炊钟讨釜滴演桶口擦将莆芦腥淀妮勾传洋集团公司120T转炉基础承台专项施工方案歼成酬逮蛇廷涛昂陆敝瓜耻勿图燎任馆涧铲呕估卖褪揽狂匠柔猪翘史诧品哺夕蝶敢午紧安涌燎迂财以恃觅杭蛊隙邢柿肥深硫建掀橇休整愤慷寇觅和涅措酒施顾辗帧肛台镑秘骂帛词衷证弃酒筑辈虽牢谤四半耘强左没痛淮瘁闽盛熟蠕诧戈饵蝎洛腊芍路灼遭侯游清转秽偷烦界闯涡萝驼销谗寥倍喻碌真肥走央按浊逛店嗜观忱塑失蜀上焦同忻熬蔫轩谱舟隋桓铺损蒂痹西饼缎益太蚤狭犹携汐衰绝婆阵企壮剿刨皖膝潭载蜒碌贫饼绪忆奴篱渠讹粹量薪威炬克惦处糟祭选壳琼槽馈落报颅伯篮盲权娜晴奥因孙撰迹锡宫敲亨困键祖激翼烤盈菇去蒂钡沉啸咳泵练叙把粒鲸戚装烃地硒挠罐刹坐儿矿跋景盲
山东传洋集团公司2*120T转炉炼钢工程
大体积承台施工方案
一、工程概况
本工程位于邹平县长山镇北史村东侧，属钢筋混凝土大体积设备基础，现阶段图纸确定承台编号依次为CTC-1、CTD-1、CTD-2、CTD-3、CTD-4、CTD-5、CTD-6、CTD-7、CTE-1、CTF-1、CTEF-1、CTEF-2、CTG-1、CTH-1、CTH-2，图纸中未确定承台编号待图纸确定。承台具体尺寸及工程数量见下表：
墩号/个数
（尺寸）
工程项目
CTC-1/5
CTD-1/5
CTD-2/1
CTD-3/1
CTD-4/1
5.4*4.7*1.5 *4.2*2.7
8.4*6.0*2
11*11*2.5
16.8*11*2.5
17*11*2.5
C35混凝土量（m3）
64.638
181.44
324.5
462
467.5
墩号/个数（尺寸）
工程项目
CTD-5/1
CTD-6/1
CTD-7/1
CTE-1/6
CTF-1/8
17*11*2.5
11*8*2.5
8.4*8.4*2
8.4*6*2
6*6*2
C35混凝土量（m3）
467.5
220
141.12
220
72
墩号/个数（尺寸）
工程项目
CTEF-1/1
CTEF-2/1
CTG-1/9
CTH-1/6
CTH-1a/2
35*11*3.6
35*11*3.6
8.4*6*2
8.4*6*2
8.4*6*2
C35混凝土量（m3）
1386
1386
100.8
100.8
100.8
墩号/个数（尺寸）
工程项目
CTH-2/1

8.4*6*2

C35混凝土量（m3）
100.8

二、总体施工规划
土方分项工程施工完毕后，建设单位组织有关单位进行验槽，验槽合格，进行下一工序施工，根据工程实际情况，便于展开流水段作业，我施工单位采用各同尺寸承台分段施工。
1、垫层施工
模板工程：垫层厚度为100mm，我们采用定型木模板，用木方加工成100×100的模板模板外侧用钢筋固定做支撑。
混凝土工程：垫层混凝土采用商品混凝土，混凝土的原材料质量报告单由商品混凝土搅拌站提供，在模板施工完毕后，混凝土浇筑前，在地面上每隔5m纵横埋入10cm高的钢筋头进行标高控制，采用平板振捣器进行振捣，边浇筑边抹平，混凝土浇筑完毕后，立即采用塑料薄膜进行覆盖。
2、承台施工
钢筋在承台旁加工制作，现场人工绑扎承台钢筋。冷却管绑扎在承台钢筋骨架上，注意按设计及时、准确地预埋钢筋预埋件。模板采用15mm胶合板，竖肋采用50*70木方间距不大于250mm固定，横肋采用双ø48钢管加固，间距不大于400mm，钢管架支撑加固。
本工程采用传洋商砼浇筑，8台砼运输车运输，采用两台汽车泵，砼泵送入模，砼浇筑速度70m3／h，浇筑砼量（按最大体积承台）为1386m3，预计CTEF-1承台浇注时间为19.8小时。
施工时采用分层浇注，整个承台由两台泵车负责，砼泵送入模，每层30cm水平分层相对浇筑，插入式振捣器振捣。
浇筑完成后通过测温进行温控，根据测得的温度数据来调整冷却管中水的流量。
砼上表面采用塑料薄膜覆盖，上铺2层草帘保温，浇水养护。
2、 机械配备：
序号
名称
单位
数量
型号
备注
1
砼罐车
台
8
9m3

2
砼泵车
台
2
37m

4
插入式振捣棒
根
6
70

5
插入式振捣棒
根
12
50

6
潜水泵
台
8

7
电钨灯
盏
8

3、材料准备
①材料计划
墩号/个数
CTC-1/5
CTD-1/5
CTD-2/1
CTD-3/1
CTD-4/1
C35混凝土量（m3）
64.638
181.44
324.5
462
467.5
墩号/个数
CTD-5/1
CTD-6/1
CTD-7/1
CTE-1/6
CTF-1/8
C35混凝土量（m3）
467.5
220
141.12
220
72
墩号/个数（尺寸）
工程项目
CTEF-1/1
CTEF-2/1
CTG-1/9
CTH-1/6
CTH-1a/2
C30混凝土量（m3）
1386
1386
100.8
100.8
100.8
墩号/个数
CTH-2/1

C30混凝土量
100.8

三、承台施工工艺
1、钢筋加工安装
桩检合格孔底注浆完毕，垫层达到设计要求后，开始绑扎钢筋，随工布置散热管。
钢筋运至现场制作，对于单根长度超过20米的骨架钢筋采用直螺纹连接，对于小直径构造钢筋长度超过20米的采用焊接。所有钢筋应准确安装，用架立筋将钢筋结构固定，以保证钢筋在施工过程中不会发生移动。根据施工实际情况，我们设置如下两种架立钢筋：承台上中下三层布筋时架立筋

承台上下两层布筋时架立筋：

两种架立筋所用钢筋采用比承台骨架布筋低一个型号钢筋。第二种架立筋纵横两个方向中心@2m排列布置，保证钢筋的整体稳定性。
特别是承台钢筋的预埋钢筋，采用钢管骨架支撑，对其精确定位，以保证预埋钢筋在浇筑承台混凝土施工过程中不会发生移动。
因为最大体积承台高3.6m，为方便下料和振捣承台底部混凝土，其顶部横桥向每隔6米、纵桥向4米钢筋应预留人孔，作为泵车软管下料口及下人孔。待承台浇到1.8m厚度时，即开始补焊人孔处钢筋。钢筋绑扎完成自检合格后，须报经监理工程师再次进行检查。
为给混凝土浇筑时提供支架，防止因工作人员在钢筋上行走及机具放置在钢筋上引起钢筋骨架变形，应在承台架立钢筋中增加钢筋进行定位和加固，工作人员在架立钢筋组成的平台上振捣。浇灌顺序如下：

2、冷却管布设
为了降低混凝土内部温度，在混凝土内部布设冷却管。冷却管采用32mm水管，管道连接密封防止漏水，冷却管在水平分二层布置，层间距1.2,采用蛇形走向。冷却管和冷却装置的安装要安全、可靠，冷却水管使用前进行试通水，防止管道漏水、阻塞。
具体布置见下图：
㈠温度控制标准
综合考虑混凝土入模温度、混凝土水化热的发展变化规律、养护条件、通水散热等因素，制定了以下混凝土的温控标准：
1．混凝土浇筑时入模温度：5℃≤T≤25℃。
2．混凝土的表面温度与中心温度之间温差不大于25℃。
3．冷却水与混凝土之间的温差不大于25℃。
4．拆模时内外温差小于25℃。
5．降温管出口水温控制小于40℃度。
6．内部最高温度 ≤50℃
7．降温速率 ≤3℃/d
㈡温度控制措施
①通水降温
在砼浇筑到冷却水管标高后立即开始通水，利用温度计通过出水口温度确定砼体内温度，当温差超过规定时，要立即采取有效措施降低温度差，及时调整水泵供水速度，加快循环。如加压、加快冷却水的循环速度等，保证砼内外温差小于20℃。
②外侧保温
表面覆盖塑料薄膜，上铺两层草苫，出水口的温水浇筑养护。
③温度监控
测温预埋管布置要合理，防止施工中损坏。安排专人温度监控，并做好记录。
A、测温设备
预埋金属管测温点，上口用软木塞堵住，以防浇筑混凝土过程中堵塞，标准温度计。
B、测温布设
每个测温孔设三个测温点，分别为承台底、承台面和中间部位。测温管用ф15的金属管焊接而成，并焊接在合适位置钢筋上。测温点为上、中、下三点。底部测温点位于底标高上50mm，中间测温点位于承台中间（顶标高下返1/2承台厚处），上部测温点位于顶标高下返50mm。测温管下端封闭，上端用圆木塞住孔口，以防异物落入。
测温第一天～三天，每3h测一次，第四～十天每12h测一次，当内温由低→高→低时，与大气温差小于20℃时即可停测和去掉保温层继续下续工序的施工。如果温差大于25℃时必须加强保温措施。温差控制的主要时期在砼浇注后的3～10天，停止测温的部位经技术部门和项目工程师同意后，可将保温层逐层掀掉，使混凝土散热。
具体测点布置见下图：（间距4m）

3、模板安装
该基础模板采用木模板钢支撑。由于承台混凝土的压力多数在地面上的，该模板主要承受边缘的侧压力，采用多层木胶板组装模板，支撑体系可以依靠原有的土墙体。
材料选用15厚多层板现场拼成大模。次肋采用50*70mm方木，中距不大于250mm，要求用电刨刨平，再用压刨把厚度刨一致，不得使用翘曲变形的方木。次肋竖向布置，主肋水平方向布置，主肋采用双根φ48钢管。模板边缘两侧各设一根次肋（50*70方木），与上下次肋钉平，二者错开开口用80mm长铁钉连接。木肋长度超过4m时，相邻方木须错开搭接，用800mm长50*70方木连接。对拉螺栓与架立筋焊接牢固。如图所示：

（1）模板加工
本工程木模板由施工队根据施工图纸、工程洽商进行大模板配制；每块模板严格按尺寸下料；
木方与模板接触面先用压刨刨平刨直，然后用手刨刨平，同时用2m靠尺检查平直度；
模板下料时先用钢卷尺量好尺寸，弹好墨线后，方可下料，模板四条侧边全部用手刨刨平，用2m靠尺检查平直度；
将模板平铺在操作平台上，从一侧向另一侧弹好纵向龙骨边线；从一侧向另一侧钉木龙骨，钉木龙骨过程中，在模板拼缝处粘贴密封胶条，密封胶条不得凸出模板内侧面；穿吊钩与上口100*100木方上钉子按@150间距，其余木方上钉子按@200间距；木方次龙骨的间距不大于250mm。次龙骨立用，以增加其抗弯刚度。
龙骨与面板钉装完毕后，从一侧至另一侧弹出螺栓孔十字线，用电钻钻出螺栓孔。
（2）模板验收
多层板模板制作完毕后，按大模板制作质量检查标准，由工长、质量检查员分别检查验收，验收合格后，按照图纸对每块大模板进行编号后立放在模板支架上。按需求均匀涂刷隔离剂，等待吊装。
（3）模板的存放
模板码放离开边坡6.0m堆放，地基经夯实并进行硬化，向明排水沟按3%找坡，场区不得有积水现象。场区四周设围护栏杆，加设安全网。定型钢制大模板按75度角对面存放，留出清理、刷脱膜剂800mm通道；自制木材片模应平放，下垫木方，雨天应加以覆盖，防止变形。及时进行模板的修整，清理工作。对木制套口加工后，要做好防水、防雨、防晒措施，码放在平整的垫木上，覆盖苫布。钢管扣件、工具螺栓等应集中放入用模围成的池中，木方、油托等材料，应在指定地点成垛码放。
4、混凝土浇筑
（1）、浇注施工机具安排
① 施工机械及布置∶选用2台37米汽车泵，安排专人负责指挥车辆进出。
② 混凝土的运输∶最大混凝土量约为1386m3,根据泵送能力及现场实际情况，每小时泵送混凝土按60～70m3/h，共需配备9m3/h罐车8辆，预计CTEF-1承台浇注时间为23.1小时。
③ 砼振动棒：沿桥横向布置3排，每排4台，振动棒共计16台，其中4台备用。
④ 施工人员安排
a、混凝土振捣人员
一台振动器安排2名振动手，2名替换人员，共需24名振动手，24名替换人员，总共48名。
b、放下料及安拆泵管人员：
由泵车操作人员进行操作。
c、现场配备混凝土车辆指挥2人。
d、收光10人，电工3人。
（2）、砼浇筑
本工程采用传洋商砼浇筑，8台砼运输车运输，采用两台汽车泵，砼泵送入模，砼浇筑速度60~70m3／h，浇筑砼量（按最大体积承台）为1386m3，预计CTEF-1承台浇注时间为23.1小时。
混凝土浇筑原则：施工时采用“分层浇注，薄层浇注，循序渐进，一次到位”的方法浇注。混凝土入模温度8℃≤T≤15℃，入模温度控制在10℃左右，分层浇筑厚度控制在30cm左右，采取二次振捣以加快砼热量散发，使温度分布均匀，插入式振动器捣固密实。上层的浇筑必须在下层已经浇筑的混凝土初凝之前进行,保持混凝土始终接近水平状态。
混凝土浇筑顺序：沿短边浇筑，向长边推进，杜绝漏振，并始终保持整个承台混凝土段落之间接近水平状态。
砼浇筑完毕后将砼面收平，在砼凝固前二次收浆人工压抹1～2遍，以清除砼收缩沉降引起的沿水平钢筋走向的表面干缩裂纹。
混凝土浇筑初凝后及时对框柱交界面进行拉毛处理，并人工凿毛。
（3）养生
承台顶面采用冷却水管排出的热水撒水养生，在第4～5天内，砼处于升温阶段，采取砼内部通水降温、外部用出水口热水浇筑养护升温措施，防止表面裂缝。在施工过程中加强对气象变化情况的应变能力。
侧模在混凝土强度达到2.5Mpa以上，且其表面及棱角不因拆模而受损时，方可拆模。并同时满足抗冻要求的规定正常温度下混凝土拆模强度。拆模前保证内外温差小于20℃。拆模后继续覆盖、通水，始终保持温度控制条件，养生时间一般不少于14天。

最大承台大体积砼浇筑施工人员组织安排表

工作岗位
负责人
姓名
工作职责
备注
管理人员
现场总指挥
李爱民
全面负责施工工艺、工序控制，
负责整个施工过程前后现场，从混凝土拌制、运输，到布料、振捣、养护、凿毛等全过程的控制和协调安排，保证各工序衔接顺畅，工艺符合要求，工种协调合理。

砼质量控制负责人
宋元庆
负责砼的配合比、搅拌质量、取样
对配合比、坍落度、初凝时间、和易性等进行出厂控制，并根据气温、混凝土运输、浇筑现场情况及时合理的调整混凝土的坍落度。
进驻拌和站
砼进场
负责人
李强
根据便道、场地及浇筑现场等具体情况，协调砼运输车辆的倒料次序等工作

机械设备负责人
于波
负责对混凝土输送泵、发电机、振捣机具、抽水机等进行检查和检修，根据施工特点对电线进行合理布置。保证其正常使用

电气负
责人
田孝林
合理进行电力线路的布置和维护

砼前场
负责人
苗乃有
负责对前场混凝土的浇筑工艺，包括布料顺序、振捣工艺、模板跟踪检查、钢筋校正，温控措施落实，施工人员组织调配，砼的养生、凿毛等进行指挥协调安排。

砼前场
技术员
王连成
配合砼前场负责人工作，进行温度监控。
每工作班配2人
操作工人
输送泵
操作班
陈万民
混凝土输送泵操作
每工作班配8人，两班共16人，
混凝土
浇注班

混凝土的布料、振捣工作、，输送管的拆、接等。划分工作职责和范围，并具体落实到人。

每工作班配15人，两班共30人
杂工班

模板检查、钢筋校正、通冷却水、清理及抽水、砼养生、凿毛等零散杂工，
跟踪检查模板加固情况、漏浆情况、钢筋调正、排水沟清理、混凝土的养生、凿毛等，气温高时须专人对混凝土输送管进行覆盖撒水降温处理，并根据工作量、工作内容具体分工，责任到人。

每工作班配8人，两班共16人，
电工班

电力线路的布置、维护，配常用易损配件现场值班
每工作班配2人
机修班

机械设备保养、维修，配常用易损配件现场值班
每工作班配3人

混凝土测温记录
工程名称：五里坡特大桥 监理单位： 监理公司
承包单位：中铁二十局集团有限公司 合 同 段：宝汉高速BP11标
工程部位
转炉炼钢工程 #承台
混凝土浇筑日期

混凝土入模温度
℃
混凝土灌注时大气温度
℃
混凝土养护方法

测温记录
测温日期
测温时间
测温点温度℃
大气
温度
℃
1
2
3
4
5
6
7
8
9
进水
出水

测
温
点
布
置
图

技术负责人： 质检员： 施工员： 监理工程师： 年 月 日
施工阶段砼浇筑块体的温度、温度应力的验算
1、砼浇筑块体的温度
（1）、砼的最大绝热温升
Th=mc·Q/c·ρ·(1-e-mt)式中：
Th——混凝土的最大绝热温升（℃）；
Q——水泥28d水化热，查表得42.5水泥28天水化热Q=377kj/kg；
mc——每立方米混凝土水泥用量（kg/m3），mc=304kg；
c——混凝土比热，取0.96kj/(kg·K)；
ρ——混凝土密度，取2450（kg/m3）；
t——混凝土的龄期(d)取3、6、9、12、15、18、21；
e——为常数，取2.718；
m——系数，随浇筑温度改变，取：0.362（浇筑温度约20℃）。
则：
① Th3 =304×377/{0.96×2450×（1-2.718-0.362×3)}=73.6℃
② Th6 =304×377/{0.96×2450×（1-2.718-0.362×6)}=55.0℃
③ Th9 =304×377/{0.96×2450×（1-2.718-0.362×9)}=50.7℃
④ Th12=304×377/{0.96×2450×（1-2.718-0.362×12)}=49.4℃
⑤ Th15=304×377/{0.96×2450×（1-2.718-0.362×15)}=48.9℃
⑥ Th18=304×377/{0.96×2450×（1-2.718-0.362×18)}=48.8℃
⑦ Th21=304×377/{0.96×2450×（1-2.718-0.362×21)}=48.8℃
（2）、 混凝土中心计算温度
T1（t）= Tj+Th·ξ(t)式中：
T1（t）——t龄期混凝土中心计算温度（℃）；
Tj——混凝土浇筑温度(℃)，取20度;
ξ(t)——t龄期降温系数，查表计算得：
对5m混凝土板：ξ(3)= 0.79；ξ(6)=0.78；ξ(9)=0.77；
ξ(12)=0.7；ξ(15)=0.6；ξ(18)=0.51 ；ξ(21)=0.42；
① T1（3）= 20+ 73.6×0.79=78.1℃
② T1（6）= 20+ 55.0×0.78=62.9℃
③ T1（9）= 20+ 50.7×0.77=59.0℃
④ T1（12）= 20+ 49.4×0.7=54.6℃
⑤ T1（15）= 20+ 48.9×0.6=49.3℃
⑥ T1（18）= 20+ 48.8×0.51=44.9℃
⑦ T1（21）= 20+ 48.8×0.42=40.5℃
由上可知：混凝土内部温度在养护21天后温度约可降至40～50℃间，考虑浇筑日平均气温在25～30℃间，因此混凝土养护时间约需18～21天。
（3）、 混凝土表层（表面下50～100mm处）温度
保温材料厚度
δ=0.5h·λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)
式中：δ——保温材料厚度（m）；
λx——所选保温材料导热系数[W/(m·K)]，查表得草袋λx=0.14；薄膜λx=0.04，取值为0.09
T2——混凝土表面温度（℃）；
Tq——施工期大气平均温度，取25（℃）；
λ——混凝土导热系数，取2.33W/(m·K)；
Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）；
计算时可取T2-Tq=15～20℃，取20℃；
Tmax-T2=25℃，取值为25℃；
Kb——传热系数修正值，采用在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料，Kb=1.3～1.5，取1.5。
δ=0.5h·λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)
=0.5×5×0.09×31×1.5/2.33×25≈0.18米
则实际采取5cm海绵，9层草袋、9层塑料薄膜保温保湿养护，即可保证承台5m厚混凝土板的控裂要求。
（4）、 混凝土表面模板及保温层的传热系数:
β=1/[Σδi/λi+1/βq]=1/[0.18/0.14+1/23]≈0.75式中：
β——混凝土表面模板及保温层等的传热系数[W/(m2·k)]；
δi——各保温材料厚度，保温材料选用草袋，厚度为0.18（m）；
λi——各保温材料导热系数，为0.09[W/(m·k)]；
βq——空气层的传热系数23[W/(m2·k)]；
（5）、混凝土虚厚度：
h’=k·λ/β=(2/3)×2.33/0.75=2.07米式中：
h’——混凝土虚厚度（m）;
k ——折减系数，取2/3；
λ——混凝土导热系数，取2.33[W/（m·k];
（6）、混凝土计算厚度：
H=h+2h’=5+2×2.07=9.14米式中：
H——混凝土计算厚度（m）；
h——混凝土实际厚度（m）；
（7）、混凝土表层温度：
T2(t)=Tq+4·h’(H-h’)[T1(t)-Tq]/H2;式中：
T2(t) ——混凝土表面温度（℃）；
Tq——施工期间大气平均温度，取25（℃）；
h’——混凝土虚厚度，取2.07米（m）;
T1(t) ——混凝土中心温度（℃）；、
① T2(3)=25+4×2.07×（9.56-2.07）×[78.1-25]/9.142=64.4℃
② T2(6)=25+4×2.07×（9.56-2.07）×[62.9-25]/9.142=53.1℃
③ T2(9)=25+4×2.07×（9.56-2.07）×[59.0-25]/9.142=50.2℃
④ T2(12)=25+4×2.07×（9.56-2.07）×[54.6-25]/9.142=47.0℃
⑤ T2(15)=25+4×2.07×（9.56-2.07）×[49.3-25]/9.142=43.0℃
⑥ T2(18)=25+4×2.07×（3.12-2.07）×[44.9-25]/9.142=39.8℃
⑦ T2(21)=25+4×2.07×（9.56-2.07）×[40.5-25]/9.142=36.5℃
5.1.8 混凝土内平均温度：
Tm(t)=[ T1(t)+ T2(t)]/2
① Tm(3)= [78.1+64.4]/2=71.3℃
② Tm(6)= [62.9+53.1]/2=58.0℃
③ Tm(9)= [59.0+50.2]/2=54.6℃
④ Tm(12)= [54.6+47.0]/2=50.8℃
⑤ Tm(15)= [49.3+43.0]/2=46.2℃
⑥ Tm(18)= [44.9+39.8]/2=42.3℃
⑦ Tm(21)= [40.5+36.5]/2=38.5℃
2、温度应力的验算
3、单纯地基阻力系数CX1（N/mm3）; CX1=0.6～1.0，取0.8。
4、大体积混凝土瞬时弹性模量：
E(t)=E0 (1-e-0.09t)式中：
E(t)—t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）；
E0—28t混凝土弹性模量（N/mm2），C30混凝土为3.0×104；
E—常数，取2.718；
t—龄期（d）;
① E(3)= 3.0×104×(1-2.718-0.09×3)=0.710×104
② E(6)= 3.0×104×(1-2.718-0.09×6)= 1.252×104
③ E(9)= 3.0×104×(1-2.718-0.09×9)= 1.665×104
④ E(12)= 3.0×104×(1-2.718-0.09×12)=1.874×104
⑤ E(15)= 3.0×104×(1-2.718-0.09×15)= 2.222×104
⑥ E(18)= 3.0×104×(1-2.718-0.09×18)= 2.406×104
⑦ E(21)= 3.0×104×(1-2.718-0.09×21)= 2.547×104
5、 地基约束系数
β(t)=(CX1+CX2)/h·E(t)
β(t)——t龄期地基约束系数（1/mm）；
h——混凝土实际厚度（mm），为5米；
CX1——单纯地基阻力系数(N/mm3)，基坑底部为硬塑粘土，而在前期浇筑C15素混凝土垫层较厚（约300mm），综合考虑取值0.8；
CX2——桩的阻力系数（N/mm3），在此不考虑桩的作用，故CX2=0；
E(t)—— t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）；
① β(3)=0.8/（5×0.71×104）=2.25×10-5
② β(6)=0.8/（5×1.252×104）=1.28×10-5
③ β(9)=0.8/（5×1.665×104）=0.96×10-5
④ β(12)=0.8/（5×1.874×104）=0.85×10-5
⑤ β(15)=0.8/（5×2.222×104）=0.72×10-5
⑥ β(18)=0.8/（5×2.406×104）=0.67×10-5
⑦ β(21)=0.8/（5×2.547×104）=0.63×10-5
6、 混凝土干缩率和收缩当量温差：
（1）、混凝土干缩率：
εY(t)= ε0Y (1-e-0.01t)M1·M2····M10
εY(t)——t龄期混凝土干缩率；
Ε0y ——标准状态混凝土极限收缩值，取3.24×10-4;
M1·M2····M10——各修正值；
查表得：M1=1.25；M2=0.93；M3=1.00；M4=0.91；M5=1.00；M6=0.96；M7=1.00；M8=0.86；M9=1.00；M10=0.86；
① εY(3)=3.24×10-4×(1-e-0.01×3)×0.75=0.072×10-4
② εY(6)=3.24×10-4×(1-e-0.01×6)×0.75=0.142×10-4
③ εY(9)=3.24×10-4×(1-e-0.01×9)×0.75=0.209×10-4
④ εY(12)=3.24×10-4×(1-e-0.01×12)×0.75=0.275×10-4
⑤ εY(15)=3.24×10-4×(1-e-0.01×15)×0.75=0.338×10-4
⑥ εY(18)=3.24×10-4×(1-e-0.01×18)×0.75=0.400×10-4
⑦ εY(21)=3.24×10-4×(1-e-0.01×21)×0.75=0.460×10-4
（2）、收缩当量温差
TY(t)= εY(t)/α式中：
TY(t)——t龄期混凝土收缩当量差（℃）；
α ——混凝土线膨胀系数，1×10-5(1/℃);
① TY(3)= 0.072×10-4/ 1×10-5=0.72℃
② TY(6)= 0.142×10-4/ 1×10-5=1.42℃
③ TY(9)= 0.209×10-4/ 1×10-5=2.09℃
④ TY(12)= 0.275×10-4/ 1×10-5=2.75℃
⑤ TY(15)= 0.338×10-4/ 1×10-5=3.38℃
⑥ TY(18)= 0.400×10-4/ 1×10-5=4.00℃
⑦ TY(21)= 0.460×10-4/ 1×10-5=4.60℃
7、 结构计算温差（一般3天划分一个区段）
⊿Ti=Tm(i)-Tm(i+3)+TY(i+3)-TY(t)
⊿Ti——i区段结构计算温差（℃）；
Tm(i)——i区段平均温度起始值（℃）；
Tm(i+3)——i区段平均温度终止值（℃）；
TY(i+3)——i区段收缩当量温差终止值（℃）；
TY(t)——i区段收缩当量温差起始值（℃）；
① ⊿T3=71.3-58.0+1.42-0.72=14.0℃
② ⊿T6=58.0-54.6+2.09-1.42=4.07℃
③ ⊿T9=54.6-50.8+2.75-2.09=4.46℃
④ ⊿T12=50.8-46.2+3.38-2.75=5.23℃
⑤ ⊿T15=46.2-42.3+4.00-3.38=4.52℃
⑥ ⊿T18=42.3-38.5+4.60-4.00=4.4℃
8、各区段拉应力
σi=E(——)i·α·⊿Ti·S(——)i·｛1-1/ch(β(——)i·L/2)｝式中：
βi——i区段平均地基约束系数；
L ——混凝土最大尺寸（mm）；
ch——双曲线余弦函数；
σ3=（0.71+1.252）×104×1×10-5×14×（0.186+0.208）×0.5×｛1-1/ch[(2.25+1.28) ×10-5×28600/2]｝=0.058
σ6=（1.252+1.665）×104×1×10-5×4.07×（0.208+0.214）×0.5×｛1-1/ch[(1.28+0.96) ×10-5×28600/2]｝=0.012
σ9=（1.665+1.874）×104×1×10-5×4.46×（0.214+0.215）×0.5×｛1-1/ch[(0.96+0.85) ×10-5×28600/2]｝=0.012
σ12=（1.874+2.222）×104×1×10-5×5.23×（0.215+0.233）×0.5×｛1-1/ch[(0.85+0.72) ×10-5×28600/2]｝=0.012
σ15=（2.222+2.406）×104×1×10-5×4.52（0.233+0.252）×0.5×｛1-1/ch[(0.72+0.67) ×10-5×28600/2]｝=0.011
σ18=（2.406+2.574）×104×1×10-5×4.4×（0.252+0.301）×0.5×｛1-1/ch[(0.67+0.63) ×10-5×28600/2]｝=0.011
9、 到指定期混凝土内最大应力：
σmax=[1/(1-ν)]Σσi
σmax—— 到指定期混凝土内最大应力（N/mm2）;
ν—— 泊桑比，取0.15；
σmax=[1/(1-ν)]Σσi
=[1/（1-0.15）] （0.058+0.012+0.012+0.012+0.011+0.011）=0.14
10、 安全系数
K=ft/σmax=1.65/0.14=11.78≥1.15因此，采取的措施满足抗裂要求。式中：
K——大体积混凝土抗裂安全系数，应≥1.15；
ft——到指定期混凝土抗拉强度设计值，取1.65（N/mm2）

模板计算书

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为大于0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；
一、参数信息
1.基本参数