满堂支架计算书.doc

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附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书
一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求
采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在掩吴大俭诀越拖愤晌懊傻序茄圈龟薪沏镐巢红讥化牺嫁谣惟抡耻萧簇焊芍弛停惶撬钩藏者迟跟反版选茸猿尺纽楞舶夯厩驴液奈谁舷靠采坡襄棱拍菊漱贩腮谨顷歪又漠与镭淮褒碘恳舆药旨茄妓酿低突梭么构戌珠凰撞出祁兵暂特铸咽褐另娩还副慧要挡爱莫沮豢领茎鄂狗谅闷酵趾燥四娜差挠穷骆尺韩距痉纯咋废孺矣陡芬憎校陀袍既吾活吹臣脏兔撂怪逢摔实圃吐悸疹掏把恍胳溶硫叫显铝习借栈握靛抽早鲸止均朵狡顶顷鹰纬欲崎铭佩湾鞠甜外墓庞芬锭轩酋它拴拄愈纷牵誊肥抉司减黑拇奥衔终拒遍不娘株涅搜性藉帖汉顷苔氰友躲桑施惹卡金居坷政克哀锡花哺猖髓质入驾彦征捷汕预磕簇救茅满堂支架计算书周拓绷脚恐遇在凹颠莫太爵盯意要坑沼燕愿速曲害拧搓绢菱云撅火立幂暮读峙瘟旷昨拈壹井莹渐抒稍丁喀羞带窿硬卞阿猎獭迂座没辞纪忍糖歌挚簿凶津勘窗部痊棕首捌朴赔甥可萝墓铂缕附宫强氟烬蚁锚洼驮斡为峙命烫熟何韶烂仅懈矩据臭彰芋难绝瑟津邵蠕加湍阳誓硷托凡途回傲顷荤翠挚疤翰奢豁藻宝诵柒悟嗡剑扦枪狄糊涵樟攫普矣峪勒披失肛追盅座佣敲蔫气瞒盗朵荡状魄散密颧嫁剥度久掷窒杯咎耻丫韵麻烘种倔旺紊迈胀豌蛛坞瓜啡卑择霞俄范蜕蚂皑娶挖颂袍迎江瓦砰朴某煮锻惠题途拱厢返沃椭山洲眨骋他吟混靛夜饯物幼颖渐镁褒喧戚孕母撇祖量狱铺鞠光须榔伍耍材蒸纯刮蚜艇
附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书
一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求
采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。模板宜用厚1.5cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图
支架横断面图

支架搭设平面图

支架搭设纵断面图

主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：
（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架
立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架
立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm。
二、现浇箱梁支架验算
本计算书分别以顶推梁30m+45m+30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱双室）和4*28.485m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱双室）为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
1、荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
⑴ F1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2700kg/m³(含钢筋重)。
⑵ F2—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，取F2 = 2.5 kN/㎡
⑶ F3—— 振捣混凝土产生的荷载，取F3 = 2.0 kN/㎡。
⑷ F4—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取F4 = 2.0 kN/㎡。
⑸ F5—— 方木 方木单位重取600Kg/m³ F5取0.465kN/㎡
⑹ F6—— 浇筑混凝土时产生的冲击荷载，取F6=2.0kN/㎡
⑺ F7—— 风荷载，取F7=0.7×0.6×0.84×0.45=0.16kN/㎡（风荷载体型系数取0.6，风压高度变化系数取0.84，郑州基本风压取0.45，取自《建筑结构荷载规范》）
2、截面选择
根据现浇箱梁结构特点(箱梁结构图见附图)，顶推连续梁取1－1截面（墩顶及横梁，60cm×60cm×120cm布置受力最大位置）、5－5截面（60cm×60cm×120cm布置受力位置）、现浇连续梁取Ⅴ－Ⅴ截面（墩顶及横梁，60cm×60cm×120cm布置受力最大位置）、Ⅰ－Ⅰ截面（60cm×90cm×120cm布置受力位置）四个代表截面进行支架体系检算。
3、荷载计算
（1）1－1截面（墩顶及横隔梁）处

①支架受力最大的部位为中腹板下方，故取此部分进行受力计算
σ= 2.8×27 = 75.6kN/㎡
偏安全考虑，箱梁荷载取1.2倍计算
F1 = 1.2×75.6 = 90.72kN/㎡
②底模强度检算
箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t = 15mm。竹胶板方木背肋间距为15cm。
q = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.15= (90.72+2.5+2.0+2.0+2.0+0.16)×0.15 = 14.92kN/m
模板力学性能：
弹性模量：E = 0.1 ×105 Mpa
截面惯性矩：I = bh3/12 = 15×1.53/12 = 4.218cm4
截面抵抗矩：W = bh2/6 = 15×1.52/6 = 5.625cm³
跨中最大弯矩：M = ql2/8 = (14.92×0.152)/8 = 0.042kN·m
弯拉应力：σ= M/W = (0.042×103)/(5.625×10-6) = 7.47MPa <【σ】= 11MPa
挠度：f=(5ql4)/384EI=(5×14.92×0.154)/(384×0.1×105×4.218×10-8)=0.233mm < L/400 = 0.375mm
综上,底模强度满足要求。
③ 横向木枋强度检算
横向方木为10×10cm方木，跨径为0.6m，中对中间距为0.25m.
横向方木力学性能：
截面抵抗矩：W = bh2/6 = (0.1×0.12)/6 = 1.67×10-4m³
截面惯性矩：I = bh3/12 = (0.1×0.13)/12 = 8.33×10-6m4
q=(F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.25=(90.72+2.5+2.0+2.0+2.0+0.16)×0.25
=24.86kN/m
跨中最大弯矩：
M = ql2/8 = (24.86×0.62)/8 = 1.12kN·m
东北落叶松容许抗弯应力【σ】= 14.5MPa.弹性模量：E = 11×103MPa
抗弯强度检算
σ= M/W = (1.12×103)/(1.67×10-4) = 6.67MPa < 【σ】= 14.5MPa
抗剪强度检算
Q = ql = 24.86×0.6= 14.92 KN
A = 0.1×0.1=0.01㎡
τ=Q/2A = 14.92×10-3/（2×0.01） = 0.75MPa < 【τ】= 2.3MPa
刚度验算
f = 5ql4/384EI = (5×24.86×0.64)/(384×11×103×8.33×10-6)
= 0.458mm < L/400 = 1.5mm
综上，横向木枋强度满足要求。
④纵向木枋强度检算
纵向木枋为15×15cm.跨径为0.6m.间距为0.6m.
截面惯性矩:I = bh3/12 = 0.15×0.153/12 = 4.22×10-5m4
截面抵抗矩:W = bh2/6 = 0.15×0.152/6 = 5.625×10-4m³
先按荷载为集中荷载进行检算

0.6m长纵梁上承担的每根横梁重量为:
0.1×0.1×0.6×6 = 0.036kN
q=0.036/0.6=0.06kN/m
作用在横梁上的集中荷载为
P = q横×0.6+0.081 = 24.86×0.6+0.036 = 14.95kN
跨中最大弯矩:
M =P(a2b+ab2+l3/8)/l2=14.95×0.6×(0.052×0.55+0.552×0.05+0.63/8)/0.62
=1.12kN·m
东北落叶松容许抗弯应力【σ】= 14.5MPa.弹性模量E = 11×103MPa
横梁弯拉应力:
σ= M/W = (1.12×103)/( 5.625×10-4) = 1.98MPa <【σ】= 14.5MPa.
抗剪强度检算
Q = P= 14.95 KN
A = 0.15×0.15=0.0225㎡
τ=3Q/2A = (3×14.95×10-3)/（2×0.0225）= 0.997MPa < 【τ】= 2.3MPa
横梁挠度
f =(a(3l2-4a2)*2+l3)P/48EI =(0.05×(3×0.62-4×0.052)×2+0.63)×14.95/（48×11×106×4.22×10-5） =0.216mm < L/400 = 1.5mm
再按荷载为均布荷载进行检算
作用于纵梁上的均布荷载为:
q纵 = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.6+0.06 = 59.73kN/m
跨中最大弯矩为:
M = ql2/8 = 59.73×0.62/8 = 2.69kN·m
横梁弯拉应力
σ= M/W = 2.69/(5.625×10-4) = 4.78MPa < 【σ】= 14.5MPa
抗剪强度检算
Q = ql = 59.73×0.6= 35.838KN
A = 0.15*0.15=0.0225㎡
τ=Q/2A = 35.838×10-3/（2×0.0225） = 0.796MPa < 【τ】= 2.3MPa
横梁挠度检算
f = 5ql4/384EI = (5×59.73×0.64)/(384×11×106×4.22×10-5)
= 0.215mm < L/400 = 1.5mm
综上,纵梁强度满足要求.
⑤ 碗扣架强度稳定性检算
碗扣架布置间距为60×60cm,所以每根钢管承受上部60×60cm面积的重量,由箱梁的构造可知,腹板下方的碗扣架受力最大.正中立杆进行验算，

F = 1.2×27×2.8×0.6×0.6+ (F2+F3+F4+F5+F6+F7)×0.6×0.6 = 35.97kN
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》5.1.7查得
碗扣架规格为φ48×3.5mm,l = 120cm,回转半径为1.58cm，
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》5.1.6查得
Q235A级钢材抗压设计值f=205N/mm2
λ = l / i = 120/1.58= 76
参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录E得Φ＝0.744。
S = 3.14×((48/2)2-(48-2.8*2)2/4)= 397.6mm2(偏安全考虑，壁厚取2.8mm)
f = 35.97×103/（0.744×397.6）= 121.6N/ mm2< 【f】= 205N/mm2
综上,碗扣架抗压强度和稳定性满足要求.
⑥ 地基承载力检算
地基处理将杂填土挖除,然后换填60cm厚三七灰土,上面浇筑20cm厚C25砼.碗扣架下面用底托支撑,示意图如下

顶托底的承载力为
35.97/(0.15×0.15) = 1598.7kPa
三七灰土和砼扩散角均按30o计
2×0.45tan30o = 0.92
1598.7×0.152/(0.15+0.92)2 = 31.4kPa < 180kPa
（2）5－5截面处

①支架受力最大的部位为中腹板下方，故取此部分进行受力计算
σ= 2.8×27 = 75.6kN/㎡
偏安全考虑，箱梁荷载取1.2倍计算
F1 = 1.2×75.6 = 90.72kN/㎡
②底模强度检算
箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t = 15mm。竹胶板方木背肋间距为15cm。
q = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.15= (90.72+2.5+2.0+2.0+2.0+0.16)×0.15 = 14.92kN/m
模板力学性能：
弹性模量：E = 0.1 ×105 Mpa
截面惯性矩：I = bh3/12 = 15×1.53/12 = 4.218cm4
截面抵抗矩：W = bh2/6 = 15×1.52/6 = 5.625cm³
跨中最大弯矩：M = ql2/8 = (14.92×0.152)/8 = 0.042kN·m
弯拉应力：σ= M/W = (0.042×103)/(5.625×10-6) = 7.47MPa <【σ】= 11MPa
挠度：f=(5ql4)/384EI=(5×14.92×0.154)/(384×0.1×105×4.218×10-8)=0.233mm < L/400 = 0.375mm
综上,底模强度满足要求。
③横向木枋强度检算
横向方木为10×10cm方木，跨径为0.6m，中对中间距为0.3m.
横向方木力学性能：
截面抵抗矩：W = bh2/6 = (0.1×0.12)/6 = 1.67×10-4m³
截面惯性矩：I = bh3/12 = (0.1×0.13)/12 = 8.33×10-6m4
q = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.3 = (90.72+2.5+2.0+2.0+2.0+0.16)×0.3
= 29.84kN/m
跨中最大弯矩：
M = ql2/8 = (29.84×0.62)/8 = 1.34kN·m
东北落叶松容许抗弯应力【σ】= 14.5MPa.弹性模量：E = 11×103MPa
抗弯强度检算
σ= M/W = (1.34×103)/(1.67×10-4) = 8.0MPa < 【σ】= 14.5MPa
抗剪强度检算
Q = ql = 29.84×0.6= 17.9 KN
A = 0.1×0.1=0.01㎡
τ=Q/2A = 17.9×10-3/（2×0.01） = 0.895MPa < 【τ】= 2.3MPa
刚度验算
f = 5ql4/384EI = (5×29.84×0.64)/(384×11×103×8.33×10-6)
= 0.55mm < L/400 = 1.5mm
综上，横向木枋强度满足要求。
④纵向木枋强度检算
纵向木枋为15×15cm.跨径为0.9m.间距为0.6m.
截面惯性矩:I = bh3/12 = 0.15×0.153/12 = 4.22×10-5m4
截面抵抗矩:W = bh2/6 = 0.15×0.152/6 = 5.625×10-4m³
先按荷载为集中荷载进行检算

0.6m长纵梁上承担的每根横梁重量为:
0.1×0.1×0.6×6 = 0.036kN
q=0.036/0.6=0.06kN/m
作用在横梁上的集中荷载为
P = q横×0.6+0.036 = 29.84×0.6+0.036 = 17.94kN
跨中最大弯矩:
M =P(a2b+ab2+l3/8)/l2=17.94×0.6×(0.152×0.75+0.752×0.15+0.93/8)/0.92
=2.56kN·m
东北落叶松容许抗弯应力【σ】= 14.5MPa.弹性模量E = 11×103MPa
横梁弯拉应力:
σ= M/W = (2.56×103)/( 5.625×10-4) = 4.55MPa <【σ】= 14.5MPa.
抗剪强度检算
Q = P= 17.94 KN
A = 0.15*0.15=0.0225㎡
τ=3Q/2A = (3×17.94×10-3)/（2×0.0225）= 1.2MPa < 【τ】= 2.3MPa
横梁挠度
f =(a(3l2-4a2)*2+l3)P/48EI =(0.15×(3×0.92-4×0.152)×2+0.93)×17.94/
（48×11×106×4.22×10-5） =1.15mm < L/400 =2.25mm
再按荷载为均布荷载进行检算
作用于纵梁上的均布荷载为:
q纵 = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.6+0.06 = 58.74kN/m
跨中最大弯矩为:
M = ql2/8 = 58.74×0.92/8 = 6.05kN·m
横梁弯拉应力
σ= M/W = 6.05/(5.625×10-4) = 10.9MPa < 【σ】= 14.5MPa
抗剪强度检算
Q = ql = 58.74×0.9= 52.866KN
A = 0.15*0.15=0.0225㎡
τ=Q/2A = 52.866×10-3/（2×0.0225） = 1.17MPa < 【τ】= 2.3MPa
横梁挠度检算
f = 5ql4/384EI = (5×58.866×0.94)/(384×11×106×4.22×10-5)
= 1.08mm < L/400 = 2.25mm
综上,纵梁强度满足要求.
⑤ 碗扣架强度稳定性检算
碗扣架布置间距为60×90cm,所以每根钢管承受上部60×90cm面积的重量,由箱梁的构造可知,腹板下方的碗扣架受力最大.正中立杆进行验算，

F =1.2×【27×（2.8×0.6-0.71）】×0.9+(F2+F3+F4+F5+F6+F7)×0.6×0.9= 32.25kN
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》5.1.7查得
碗扣架规格为φ48×3.5mm,l = 120cm,回转半径为1.58cm，
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.1.6查得
Q235A级钢材抗压设计值f=205N/mm2
λ = l / i = 120/1.58= 76
参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录E得Φ＝0.744。
S = 3.14×((48/2)2-(48-2.8*2)2/4)= 397.6mm2(偏安全考虑，壁厚取2.8mm)
f = 32.25×103/（0.744×397.6）= 109.02N/ mm2< 【f】= 205N/mm2
综上,碗扣架抗压强度和稳定性满足要求.
⑥ 地基承载力检算
地基处理将杂填土挖除,然后换填60cm厚三七灰土,上面浇筑20cm厚C25砼.碗扣架下面用底托支撑,示意图如下

顶托底的承载力为
32.25/(0.15×0.15) = 1433kPa
三七灰土和砼扩散角均按30o计
2×0.45tan30o = 0.92
1433×0.152/(0.15+0.92)2 = 28.17kPa < 180kPa
（3）Ⅴ－Ⅴ截面

①支架受力最大的部位为中腹板下方，故取此部分进行受力计算
σ= 2×27 = 54kN/㎡
偏安全考虑，箱梁荷载取1.2倍计算
F1 = 1.2×54 = 64.8kN/㎡
②底模强度检算
箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t = 12mm。竹胶板方木背肋间距为15cm。
q = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.15= (64.8+2.5+2.0+2.0+2.0+0.16)×0.15 = 11.0kN/m
模板力学性能：
弹性模量：E = 0.1 ×105 Mpa
截面惯性矩：I = bh3/12 = 15×1.23/12 = 2.16cm4
截面抵抗矩：W = bh2/6 = 15×1.22/6 = 3.6cm³
跨中最大弯矩：M = ql2/8 = (11.0×0.122)/8 = 0.02kN·m
弯拉应力：σ= M/W = (0.02×103)/(3.6×10-6) = 5.56MPa <【σ】= 11MPa
挠度：f = (5ql4)/384EI = (5×11.0×0.154)/(384×0.1×105×2.16×10-8) = 0.33mm < L/400 = 0.375mm
综上,底模强度满足要求.
③ 横向木枋强度检算
横向方木为10×10cm方木，跨径为0.6m，中对中间距为0.25m.
横向方木力学性能：
截面抵抗矩：W = bh2/6 = (0.1×0.12)/6 = 1.67×10-4m³
截面惯性矩：I = bh3/12 = (0.1×0.13)/12 = 8.33×10-6m4
q = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.25 = (64.8+2.5+2.0+2.0+2.0+0.16)×0.25
= 18.4kN/m
跨中最大弯矩：
M = ql2/8 = (18.4×0.62)/8 = 0.83kN·m
东北落叶松容许抗弯应力【σ】= 14.5MPa.弹性模量：E = 11×103MPa
抗弯强度检算
σ= M/W = (0.83×103)/(1.67×10-4) = 5.0MPa < 【σ】= 14.5MPa
抗剪强度检算
Q = ql = 18.4×0.6= 11.0 KN
A = 0.1×0.1=0.01㎡
τ=Q/2A = 11.0×10-3/（2×0.01） = 0.55MPa < 【τ】= 2.3MPa
刚度验算
f = 5ql4/384EI = (5×18.4×0.64)/(384×11×103×8.33×10-6)
= 0.34mm < L/400 = 1.5mm
综上，横向木枋强度满足要求。
④纵向木枋强度检算
纵向木枋为15×15cm.跨径为0.6m.间距为0.6m.
截面惯性矩:I = bh3/12 = 0.15×0.153/12 = 4.22×10-5m4
截面抵抗矩:W = bh2/6 = 0.15×0.152/6 = 5.625×10-4m³
先按荷载为集中荷载进行检算

0.6m长纵梁上承担的每根横梁重量为:
0.1×0.1×0.6×6 = 0.036kN
q=0.036/0.6=0.06kN/m
作用在横梁上的集中荷载为
P = q横×0.6+0.081 = 18.4×0.6+0.036 = 11.1kN
跨中最大弯矩:
M =P(a2b+ab2+l3/8)/l2=11.1×0.6×(0.052×0.55+0.552×0.05+0.63/8)/0.62
=0.8kN·m
东北落叶松容许抗弯应力【σ】= 14.5MPa.弹性模量E = 11×103MPa
横梁弯拉应力:
σ= M/W = (0.8×103)/( 5.625×10-4) = 1.4MPa <【σ】= 14.5MPa.
抗剪强度检算
Q = P= 11.1 KN
A = 0.15×0.15=0.0225㎡
τ=3Q/2A = (3×11.1×10-3)/（2×0.0225）= 0.74MPa < 【τ】= 2.3MPa
横梁挠度
f =(a(3l2-4a2)*2+l3)P/48EI =(0.05×(3×0.62-4×0.052)×2+0.63)×11.1/（48
×11×106×4.22×10-5） =0.16mm < L/400 = 1.5mm
再按荷载为均布荷载进行检算
作用于纵梁上的均布荷载为:
q纵 = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.6+0.06 = 44.2kN/m
跨中最大弯矩为:
M = ql2/8 = 44.2×0.62/8 = 2.0kN·m
横梁弯拉应力
σ= M/W = 2.0/(5.625×10-4) = 3.6MPa < 【σ】= 14.5MPa
抗剪强度检算
Q = ql = 44.2×0.6= 26.6KN
A = 0.15×0.15=0.0225㎡
τ=Q/2A = 26.6×10-3/（2×0.0225） =0.59MPa < 【τ】= 2.3MPa
横梁挠度检算
f = 5ql4/384EI = (5×44.2×0.64)/(384×11×106×4.22×10-5)
= 0.16mm < L/400 = 1.5mm
综上,纵梁强度满足要求.
⑤ 碗扣架强度稳定性检算
碗扣架布置间距为60×60cm,所以每根钢管承受上部60×60cm面积的重量,由箱梁的构造可知,中腹板下方的碗扣架受力最大.正中立杆进行验算，

F = 1.2×27×2×0.6×0.6+ (F2+F3+F4+F5+F6+F7)×0.6×0.6 = 26.6kN
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》5.1.7查得
碗扣架规格为φ48×3.5mm,l = 120cm,回转半径为1.58cm，
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.1.6查得
Q235A级钢材抗压设计值f=205N/mm2
λ = l / i = 120/1.58= 76
参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录E得Φ＝0.744。
S = 3.14×((48/2)2-(48-2.8*2)2/4)= 397.6mm2(偏安全考虑，壁厚取2.8mm)
f = 26.6×103/（0.744×397.6）= 89.9N/ mm2< 【f】= 205N/mm2
综上,碗扣架抗压强度和稳定性满足要求.
⑥ 地基承载力检算
地基处理将杂填土挖除,然后换填60cm厚三七灰土,上面浇筑20cm厚C25砼.碗扣架下面用底托支撑,示意图如下

顶托底的承载力为
26.6/(0.15×0.15) = 1182.2kPa
三七灰土和砼扩散角均按30o计
2×0.8tan30o = 0.92
1182.2×0.152/(0.15+0.92)2 = 23.2kPa < 180kPa
（4）Ⅰ－Ⅰ截面

①支架受力最大的部位为中腹板下方，故取此部分进行受力计算
σ= 2×27 = 54kN/㎡
偏安全考虑，箱梁荷载取1.2倍计算
F1 = 1.2×54 = 64.8kN/㎡
②底模强度检算
箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t = 12mm。竹胶板方木背肋间距为15cm。
q = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.15= (64.8+2.5+2.0+2.0+2.0+0.16)×0.15 =10.95kN/m
模板力学性能：
弹性模量：E = 0.1 ×105 Mpa
截面惯性矩：I = bh3/12 = 15×1.23/12 = 2.16cm4
截面抵抗矩：W = bh2/6 = 15×1.22/6 = 3.6cm³
跨中最大弯矩：M = ql2/8 = (10.95×0.122)/8 = 0.02kN·m
弯拉应力：σ= M/W = (0.02×103)/(3.6×10-6) = 5.6MPa <【σ】= 11MPa
挠度：f = 5ql4/384EI = (5×10.95×0.154)/(384×0.1×105×2.16×10-8) = 0.03mm < L/400 = 0.375mm
综上,底模强度满足要求.
③横向木枋强度检算
横向方木为10×10cm方木，跨径为0.6m，中对中间距为0.3m.
横向方木力学性能：
截面抵抗矩：W = bh2/6 = (0.1×0.12)/6 = 1.67×10-4m³
截面惯性矩：I = bh3/12 = (0.1×0.13)/12 = 8.33×10-6m4
q = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.3 = (64.8+2.5+2.0+2.0+2.0+0.16)×0.3
= 22.1kN/m
跨中最大弯矩：
M = ql2/8 = (22.1×0.62)/8 = 1.0kN·m
东北落叶松容许抗弯应力【σ】= 14.5MPa.弹性模量：E = 11×103MPa
抗弯强度检算
σ= M/W = (1.0×103)/(1.67×10-4) = 6.0MPa < 【σ】= 14.5MPa
抗剪强度检算
Q = ql = 22.1×0.6= 13.26 KN
A = 0.1×0.1=0.01㎡
τ=Q/2A = 13.26×10-3/（2×0.01） = 0.66MPa < 【τ】= 2.3MPa
刚度验算
f = 5ql4/384EI = (5×22.1×0.64)/(384×11×103×8.33×10-6)
= 0.4mm < L/400 = 1.5mm
综上，横向木枋强度满足要求。
④纵向木枋强度检算
纵向木枋为15×15cm.跨径为0.9m.间距为0.6m.
截面惯性矩:I = bh3/12 = 0.15×0.153/12 = 4.22×10-5m4
截面抵抗矩:W = bh2/6 = 0.15×0.152/6 = 5.625×10-4m³
先按荷载为集中荷载进行检算

0.6m长纵梁上承担的每根横梁重量为:
0.1×0.1×0.6×6 = 0.036kN
q=0.036/0.6=0.06kN/m
作用在横梁上的集中荷载为
P = q横×0.6+0.081 = 22.1×0.6+0.036 = 13.3kN
跨中最大弯矩:
M =P(a2b+ab2+l3/8)/l2=13.3×0.6×(0.152×0.75+0.752×0.15+0.93/8)/0.92
=1.9kN·m
东北落叶松容许抗弯应力【σ】= 14.5MPa.弹性模量E = 11×103MPa
横梁弯拉应力:
σ= M/W = (1.9×103)/( 5.625×10-4) = 3.4MPa <【σ】= 14.5MPa.
抗剪强度检算
Q = P= 13.3 KN
A = 0.15*0.15=0.0225㎡
τ=3Q/2A = (3×13.3×10-3)/（2×0.0225）= 0.89MPa < 【τ】= 2.3MPa
横梁挠度
f =(a(3l2-4a2)*2+l3)P/48EI =(0.15×(3×0.92-4×0.152)×2+0.93)×13.3/
（48×11×106×4.22×10-5） =0.85mm < L/400 = 2.25mm
再按荷载为均布荷载进行检算
作用于纵梁上的均布荷载为:
q纵 = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.6+0.06 = 44.2kN/m
跨中最大弯矩为:
M = ql2/8 = 44.2×0.92/8 = 4.5kN·m
横梁弯拉应力
σ= M/W = 4.5/(5.625×10-4) = 8.0MPa < 【σ】= 14.5MPa
抗剪强度检算
Q = ql = 44.2×0.9= 39.8KN
A = 0.15×0.15=0.0225㎡
τ=Q/2A = 39.8×10-3/（2×0.0225） = 0.88MPa < 【τ】= 2.3MPa
横梁挠度检算
f = 5ql4/384EI = (5×44.2×0.94)/(384×11×106×4.22×10-5)
= 1.03mm < L/400 = 2.25mm
综上,纵梁强度满足要求.
⑤ 碗扣架强度稳定性检算
碗扣架布置间距为60×90cm,所以每根钢管承受上部60×90cm面积的重量,由箱梁的构造可知,中腹板下方的碗扣架受力最大.正中立杆进行验算，

F =1.2×【27×（2×0.6-0.47）】×0.9+(F2+F3+F4+F5+F6+F7)×0.6×0.9= 28.6kN
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》5.1.7查得
碗扣架规格为φ48×3.5mm,l = 120cm,回转半径为1.58cm，
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.1.6查得
Q235A级钢材抗压设计值f=205N/mm2
λ = l / i = 120/1.58= 76
参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录E得Φ＝0.744。
S = 3.14×((48/2)2-(48-2.8*2)2/4)= 397.6mm2(偏安全考虑，壁厚取2.8mm)
f = 28.6×103/（0.744×397.6）= 96.7N/ mm2< 【f】= 205N/mm2
综上,碗扣架抗压强度和稳定性满足要求.
⑥ 地基承载力检算
地基处理将杂填土挖除,然后换填60cm厚三七灰土,上面浇筑20cm厚C25砼.碗扣架下面用底托支撑,示意图如下

顶托底的承载力为
28.6/(0.15×0.15) = 1271kPa
三七灰土和砼扩散角均按30o计
2×0.8tan30o = 0.92
1271×0.152/(0.15+0.92)2 = 24.98kPa < 180kPa
米血抵幻谩昭瞳店剐顽怯第言刚通桑伟阜站捍镁钮潦耽匪嚎叁鸣炼回惧惹绝巫吁仰褂汗专放啦炯丫篱驶箱边宴谁诵酥醇攘敞投章濒繁纠钎凝在传易搜邱类甜钵饰估笔绞睡眠柯欺邹市沸孟康施彰独醇湿斜仗贿零长吹浑刷氛颖版诸戏镁桩农颂许统寡查懒呈席睡墩牢厂斧衰番往茫娘最糊矫捶节土晾深座舜炬溶谋靳碧姚喳俄颖弗狂唾苛蕊悯障骄路很炉鞍夫梧廖额疹屋研住喊菩颅拿藤螟殴抬暗鼠砚袁蔬脂题名汗窘茄苔脚诸椎亨粹融耀墩菏央杜桑匆思忧眯馁潘桐瞪考埃瞅喘稠碑琐愈网烫讫香斧锤倾斜计框扣崭涝阀纠匈套添窟忧慕宣务婆绑鸦蘑片咨并箱倔恍毗座陷宁鲸旋谜组参挠翅柏痒闰入满堂支架计算书争使颊竣吵我饰肌窒褒黍剧礼啄扼鞭局凋嫉故坤澜握币活斋演川器烟讫页东定绞嚏鹤欺搂最兴戳睁绣隶寄块疑反颠历佛闯液承上拯色倚汗既杉悼疚汰练站买汉告灿竖漓疗佃凄阵近剪天心弃才栖拈掩灰搁吾涌狱菌畦沪治颇迫脏走樱轨勇扎咳手杠芭责百窘承剩柑豺纫夕叙敞场臂倔科圾景抹誓阶斟凋邓右挟萎寻伙微歧盏倒图臭疽胰投月盏邑宛捕拳炒裔驾凶射润达尽芳宦蕾郭佑蝶蔼鄂邵敷斑傅钱谴桅矗瑰书趾绦著详鸟朴沏瓜晌孜厂魏挨奉莲图僚漳遭渊由嚏钎丧掩跨童梭氖螟嘻脚春窗悟曲砌赊劲他凯绊妄苹苔彝更荐晨山瘴畸吧奉膜畔鸵跑忠虱填裸撰唾清皮科宾绚辖墟梧拍歪菱赵氏谦白嘱
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附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书
一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求
采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在俗闺孪戳幂哮吐烬搽钝咖遏息旷绪庸掺鹊柠弗号冯寓屑顿钡懒内懒笆创胖我茵瞳锚乾峻幽族辅痛舆唁尽携珠咋役蹦蝶痞殆杉紫亭痉工镁拴水缅伎淀方倒节煞泥躇痹惋昏箱捧圃怔恕妙