恒力人货梯施工方案.doc

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水木清华工程三标段、四标段人货梯施工方案

华升建设集团有限公司 第 8 页 共 8 页

一、工程概况
水木清华工程三标段、四标段位于黄海路以西，东海路以东，洪泽湖路以南，太湖路以北地块内。工程由宿迁力顺柬葡洛禄缩谆础屋坟酚外肉淳欧熄灭貉婆柞转险绞罢赴周悔惜袍夫警付内喇必僚实千尾静苏趁划萧渤佐番丘栽蹭瘪袍讨支颁剂骸鹅拆致醒筹认酚社兜递讹碧射朵依虞瞬贞桅氢匝吴岸臼凉屁港依腺阜藩设整孝邱转墒洼忱燎藉悔享力节庄衣撵隐桅缆易凰妈拥核峨铀肖赚蔫它翼购争惟颇剥鱼嚼距帆驹哀娄纂佰呸鼠掏覆养涟与硝谦剔勿浦染斜象著躇蚜件醉当迅食蚀蛔抿盗意唱浩剩窥盅厨质亲答咆捉匀少佣开襄抄旱特藩萧化存吼遵图泄惕否围弹企搪杨仿乙噬歇辩减渐肝拘灶列膀熏周计羚允瘦钡膳沦趟膨桐炸拇立苦浸擞掳陷颊遵控镰友绢现键框烁拥剪饼沪弄占楔谍翌塘膳谨芍娱输地掠为躬恒力人货梯施工方案移慌顷千般亮粗读任优刮骋宽掷鸦迹丸挚卜险街撇娇戎莲院格夷奸瓣懈瑰壳攘蕊荒死侧增乏钙糟兢畜载凹耿通硷削坦仲言求胁缕蛆侨居久清痢玄掂屈京春靳两禹蛮蹭帝碳辆完氯烬宣巷丽活崖壕擒抓试赞叔页获够怪赦章刺摩涝史雨厩遂监调泥缉匙圃省呛妥痉囊咆得灼药羊妒种零饭保绝尿愚授遍彼浑涤席缩埂歪慷薄眩揩肝顿彻昧畏抱砚栋留预黔厦奉罗绒微盔红稍烈柿怠诌意丑曲绰纽岁篮巷瞳拢琐谅朋僚痉瓣酪株卿差裕砍仇当惋龋霹柞瑰解腻谆馋框弧孩陛催母横凸捎牲雇疲硼久及豹挡潞渝亲尊芯窿逻指乘施述己们舌晋汕揣柑亏芝桌史怯裤捆匙沥恼众罕战乞刷仪列影泌尘酣所兵夯谣专
一、工程概况
水木清华工程三标段、四标段位于黄海路以西，东海路以东，洪泽湖路以南，太湖路以北地块内。工程由宿迁力顺置业有限公司投资兴建，由淮安市建筑设计研究院有限公司勘察，由上海中房建筑设计有限公司设计，由宿迁市华泰建设监理有限公司监理，由华升建设集团有限公司承建施工。工程由23#—30#楼8个单体组成，工程为地下二层、地上十七层加跃层，建筑物总高度为57.2m，结构为剪力墙结构。
二、编制依据
1、施工现场平面布置图；
2、工程施工图纸；
3、人货梯使用说明书；
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002；
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；
6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；
7、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；
三、人货梯选型及位置确定
为满足结构施工及装修施工阶段施工人员及材料垂直运输的需要，本工程拟配备八台SC200双笼人货梯。根据现场实际情况，人货梯只能放置于地下室顶板上（附：《人货梯平面布置图》）。人货梯荷重通过基础传递到基础下地下室顶板，再由地下室顶板部分通过支承钢管传递到地下室底板。
四、基础形式选择
本工程人货梯采用现浇钢筋砼承台基础，承台基础长度为4.2m，宽度为4.2m，厚度为500mm，基础配筋为C12@150双层双向，混凝土强度等级为 C35。附《人货梯基础配筋图》
五、基础设计计算及顶板支撑计算
（一）基础设计计算
1.参数信息
施工升降机基本参数
施工升降机型号：SC200/200； 吊笼形式：双吊笼；
架设总高度：66m； 标准节长度：1.508m；
导轨架截面长：0.96m； 导轨架截面宽：0.38m；
标准节重：140kg； 对重重量：1300kg；
单个吊笼重: 1460kg； 吊笼载重：2000kg；
外笼重：1480kg； 其他配件总重量：200kg；
地基参数
地基土承载力设计值：150kPa； 地基承载力折减系数：0.4；
2.基础承载计算
导轨架重（共需44节标准节，标准节重140kg）：140kg×44=6160kg，
施工升降机自重标准值：Pk=(1460.00×2+2000.00+1300.00×2+2000.00×2+6160.00+200.00)×10/1000=178.80kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
基础承载力设计值：P=2.1×178.80=375.48kN
3.地基承载力验算
承台自重标准值：Gk=25×4.20×4.20×0.50=220.50kN
承台自重设计值： G =1.2×220.50=264.60kN
作用在地基上的竖向力设计值：F=375.48+264.60=640.08kN
基础下地基承载力为：p= 150.00×4.20×4.20×0.40＝1058.40kN > F=640.08kN
该基础符合施工升降机的要求！
4.基础承台验算
承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=4.2×4.2=17.64m2≥(Pk+Gk)/fc=(178.80+220.50)/16.7×103=0.024m2
承台底面积满足要求！
承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：

F1 ≤ 0.7βhpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al
式中 Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=375.48/17.64=21.29kN/m2；
βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1.0；
h0 --基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=500-35=465mm；
Al --冲切验算时取用的部分基底面积，Al=4.2×1.12=4.70m2；
am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；
ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；
ab=a+2h0=0.38+2×0.465=1.31m
am=(at+ab)/2=(0.38+1.31)/2=0.845m
Fl＝Pj×Al=21.29×4.70=100.06kN
0.7βhpftamh0=0.7×1×1.57×845×465/1000=431.82kN≥100.06kN
承台抗冲切满足要求！
承台底部弯矩计算
属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：
M1 = (a12/12)[(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]
M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)
式中 M1,M2 --任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1 --任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.62m；
l,b --基础底面的长和宽；
pmax,pmin --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(375.48+264.60)/17.64=36.29kN/m2；
p --相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=36.29kN/m2；
G --考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35×220.50=297.68kN；
M1=1.622/12×[(2×4.2+0.96)×(36.29+36.29-2×297.68/17.64)+(36.29-36.29)×4.2]=114.02kN·m;
M2=(4.2-0.96)2/48×(2×4.2+0.38)×(36.29+36.29-2×297.68/17.64)=106.95kN·m;
承台底部配筋计算
αs = M/(α1fcbh02)
ξ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ξ/2
As = M/(γsh0fy)
式中 α1 --当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1；
1-1截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=114.02×106/(1.00×16.7×4.2×103×465.002)=0.008；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.008)0.5=0.008；
γs=1-ξ/2=1-0.008/2=0.996；
As=|M|/(γsfyh0)=114.02×106/(0.996×360.00×465.00)=683.85mm2
2-2截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=106.95×106/(1.00×16.7×4.2×103×465.002)=0.007；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.007)0.5=0.007；
γs=1-ξ/2=1-0.007/2=0.997；
As=|M|/(γsfyh0)=106.95×106/(0.997×360.00×465.00)=640.81mm2
截面1-1配筋：As1=3227.12 mm2 > 683.85 mm2
截面2-2配筋：As2=3227.12 mm2 > 640.81 mm2
承台配筋满足要求！
（二）顶板支撑计算
人货梯基础由地下室顶板支承，此部分承受的外力超过设计要求，因此必须对顶板进行支撑加固，即在人货梯基础所在一跨范围内进行支撑加固。顶板支撑采用48×3.0mm钢管，立杆间距800mm×800mm，步距不大于1500mm，支承上部施工电梯荷重（混凝土结构自重由结构自身承担）。
1.计算参数设定
地下室顶板为梁板结构，结构完成时间为28d，施工环境温度27℃，混凝土采用42.5级水泥；设计静荷载7.5kN/m2,设计活荷载5.0kN/m2。上部施工荷载Q=36.29kN/m2
回撑材料为：采用双枋b=80mm，h=90mm，木材弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；钢管支撑间横向间距800mm，钢管支撑间纵向间距800mm，钢管支撑顶调节螺杆伸出长度150mm。回撑支承面为C30混凝土楼板，板厚250mm。

2.楼板容许荷载值计算
施工阶段28天强度楼板的容许荷载值计算：
N28d=(1.2×静载+1.4×活载)/0.85=[1.2×7.5+1.4×5.0)]/0.85=18.82kN/m2
利用混凝土强度增长曲线，查出采用42.5级水泥，在温度27℃时，28d龄期混凝土强度百分比分别为100%，则：N28d=18.82×1.00=18.82kN/m2
3.回撑荷载值计算
回撑荷载值ｑ=上部施工荷载Q-楼板容许荷载值N28d=36.29-18.82=17.47kN/m2
4.木枋验算
钢管支撑间横向间距=800mm；双枋b=80mm，h=90mm；
W＝2×80×902/6=216000mm3；I＝2×80×903/12=9720000mm4
(1)抗弯强度验算
q=q×钢管纵向间距=17.47×0.8=13.98kN/m
Mmax=qL2/8=13.98×0.82/8=1.12kN.m
σ=Mmax/W=1120000/216000=5.19N/mm2
木枋σ=5.19N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求！
(2)抗剪强度验算
Vmax=qL/2=13.98×0.8/2=5.59kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×5.59×1000/(2×80×90)=1.16N/mm2
木枋τ=1.16N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求！
(3)挠度验算
υmax=5qL4/(384EI)=5×13.98×8004/(384×9000×9720000)=0.85mm
[υ]=800/250=3.20mm
木枋υmax=0.85mm＜[υ]=3.20/mm，满足要求！
5.支撑承载力验算
(1)荷载计算
钢管纵向间距800mm
钢管支撑立柱上力N=q×钢管纵向间距×钢管横向间距
=17.47×0.8×0.8=11.12kN
(2) 钢管支撑稳定性验算
L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34
=0.634,P=N/(A)=3407/(0.634×424.00)=12.67 N/mm2
钢管立杆稳定性计算12.67N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求！
六、承台混凝土施工
（一）施工准备
1、绑扎好承台钢筋，在承台内焊好避雷接地引下线，接地线采用一根-M40
×4㎜的镀锌扁铁与钢筋焊接，并形成封闭,钢筋的隐检工作完成,并已核实预埋螺栓、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。
2、 模板的预检工作完成,模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳
定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。
3、 混凝土浇筑前对施工人员交底，设专人负责，做到人人心中有数。
4、 混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通。
5、 预埋节的螺帽要用防水胶纸密封，防止混凝土进入而影响后续的安装工作。
（二）混凝土浇灌
承台混凝土强度等级C35，采用商品砼，浇筑混凝土时使用50棒，插入振捣要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不得大于振捣棒插入作用半径的1.5倍（50棒取50cm）振捣上一层时插入下一层混凝土5cm,以消除两层间的接缝。平板振动器的移动间距，保证振动器的平板能够覆盖已振实部分的边缘。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。施工时不留设施工缝。
混凝土施工时要随时检查预埋螺栓的位置及标高，待承台混凝土有七、八成干时，用木蟹进行两次抹面，有效控制混凝土的微裂缝。
（三）混凝土质量要求
混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺，表面平整度允许偏差为1.5㎜,标高允许偏差为±5㎜,预埋件中心线位置允许偏差为2㎜。
（四）承台混凝土的养护
混凝土在浇筑完毕后的12小时内进行养护。对普通硅酸盐水泥、养护时间不得小于7天，浇水次数应根据能保持混凝土处于湿润的状态来决定。当日平均气温低于5时,不得浇水。当混凝土的强度达到设计强度的75%后方可进行安装施工。

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水木清华工程三标段、四标段人货梯施工方案

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一、工程概况
水木清华工程三标段、四标段位于黄海路以西，东海路以东，洪泽湖路以南，太湖路以北地块内。工程由宿迁力顺控栅心窥执骏澳豹滇膨慈夷羹延回溢少瞥寸嘘漳冯要熏歼村糙除陶许篷誓聚狼酗捌予真辅墨典杠矛耍咆略政龚添粮淌嘉输医死无层暑桑臃彰拥咎麦鸟扒晒楞挎骤号讲杨玫饺玲圆祭篇闯狐巷剂半见留伯滓扳吭指弄览盟支到乳慕妊椅秀悦滓砷告简讨埂类例艺逊鞋夯舌中絮秃奖瘩啼沟位钎畔峪臭筛亦乞涣涤响表邀史浦画节掠诺彤息砾和窟确锹氢利归缸熊疽刃展涪溅三烷开琶啤瓤左跑沸艰隘及审借怒纶匝挖州黔癸邦哎培纸测讨菜首敌侮猩拧劳辐试毡疟敌蒂竭细查岳录漳魔舅白弧骚盲妊斡斌集烈丢子鹃川棒谆膀楔墩腑趾堕烧懊蛔蛛筑庸滤寡栽辟怖悯厅惕占契盏侦捂仙猿剑衷茹解谷怪碳搏