悬挑防护棚施工方案.doc

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编制依据建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑机械使用安全技术规范（JGJ33-2001/J119-2001）贵港市港龙湾花园施工组织设计2. 工程概况2.1 项目概况工程名称贵港市港龙湾花园15#、17#楼建设单位贵港市泰和房地产开发有限公司设计单位深圳市华纳国际建筑设计有限公司监理单位柳州市广厦工程建设监理公司岩土工程勘察单位广西基础勘察有限责任公司2.2 建筑结构概述15#、17#楼均为地下2层，地上33层，剪力墙结构，其中17#楼个别剪力墙通过转换梁转换为框支柱。抗震设防烈度为6度。 3. 防护材料的要求3.1 防护材料1、钢管：外径48 mm，壁厚3.0mm，无严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹。2、扣件：应有出厂合格证明，扣件不得有裂纹、气孔、砂眼、疏松或其他影响使用性能的铸造缺陷。在螺栓拧紧力矩达65N.m 时，不得发生破坏。扣件扭力矩一般应为40-50 N.m。3.2 安全网的安全技术要求1、安全网的材料要求：安全网（平网）应符合GB5725一1997，满足贵港市相关规定，需在贵港市安监站备案，不能用立网代替。材料进场前，材料员向发包方项目安全员提交材质出厂合格证书。试验、验收后方可使用。进场前必须作抗冲击试验，并作记录。使用36m安全网，必须符合国家标准。要求其比重小强度高，耐磨性好，延伸度率大和耐久性较强，此外还应有一定的耐气候性能，受潮受湿后其强度下降不太大。同一张安全网所有网绳都要采用一种材料，所有材料的湿干强力不得低于75%，禁止使用材料为丙纶的安全网。每张安全网的重量一般不宜超过15kg，并要能承受800N的冲击力。密目式安全网（立网）应符合GB169091997。满足贵港市相关规定，需在贵港市安监站备案，材料进场前，材料员向发包方项目安全员提交材质出厂合格证书。试验、验收后方可使用。设置范围：外架外立面全部设置。进场前必须作抗冲击试验，并作记录。使用2000目/cm2密目式安全网，必须符合国家标准。经常清理网上落物，保持整洁。每周一次检查，有断裂、松脱的予以更换或绑牢。安装过程中，工人系安全带。2、安全网的尺寸1)平网量最小伸出作业点2m以上，因此平网的最上宽度为8m2)立网起的作用与防护栏杆类似，其最低高度应为1.2m。3)安全网网目边长不得大于10cm3、边绳、系绳、筋绳和网绳。1)边绳的直径必须是网绳直径的两二倍以上，并不能低于7mm。2) 两根筋绳的距离不得大于30cm。3) 安全网使用前必须经过试验合格后方可使用。4、安全网的搭设1)平网的搭设平网安装时，网片不宜绷紧，应稍呈松驰状态，使网下垂20cm，与水平面成15度的角外高里低，并使用网片-初使下垂的最低点与挑支杆件的距离不低于1.5m，系结点应沿网边均匀分布，其距离就不大于75cm，如有多张网连接使用，各相邻部分应靠紧或重迭，连接点的距离不得大于30cm，建筑物的转角处，阳台口和平面形状出的部位，安全网要整体连接，不得中断，也不允许出现任何漏洞。施工作业层应设随层网。首层网与施工作业层之间应搭设层间网，在整个施工期间不允许拆除，层间网的负载高度应在510m间，宽度为3m。电梯井口管道竖井等处，除按高处作业规定设置防护设施外，还应在井口内首层及每隔两层设固定平网一道。2)立网的搭设立网的下口下支杆要牢固地扎结，立网平面施工作业面边缘的最大距离不得超过10cm.。立网网体不得作平网网体使用。3)安全网的拆除安全网的拆除应在施工全部完成，作业全部停止之后，经过项目主管安全的经理同意，方可拆除，拆除过程中要有专人监护。拆除的顺序，应上而下依次进行，下方应设警戒区，并设“禁止通行”等安全标志。4)安全网的检验与管理使用前的检查：安全网塔设完毕后，须经安检部门检验，合格后方可使用。使用过程中的检查：在施工过程中每两周要做一次检查。当其一安全网受到较大冲击后也应立即检查。每隔3个月按批号对试验网绳进行强力实验一次，并做好试验记录。每年还应做抽样冲击试验一次。安全网就由专人负责购置、保管、发放和收存，网体在入库及库存时，要查验网上在两个不同的位置所附的法定的永久性标牌。严禁采购使用无产品说明书和无质量检验合格证书的安全网。在使用过程中，要配备专人负责保养安全网，并及时作检查和维修。网内的坠落物经常清理，保持网体干净，还要避免大量焊接或其它火星入网内。当网体受到化学品的污染或网绳嵌入粗砂粒或其它可能引起磨损的异物时，即须进行清洗，洗后使其自然干燥。使用过后拆下的网。要有安检部门作全面检验并签定合格使用的证明，方可入库存放或重新使用。安全网在搬运中不可使用铁钩带刺的工具，以防损伤安全网。4. 悬挑防护棚搭设说明1、悬挑防护棚搭设部位为钢筋加工车间上方区域，地泵等施工机械上方区域，临时人员出入口处未搭设安全通道的部位及现场人员流动较大的区域范围内以及临街侧。2、为防止高处落物伤人，在每栋楼的第6层周圈设置外挑防护棚。防护棚从第6层底板进行悬挑，悬挑长度3.5m，采用双钢管并排放置，间距1.5m。上部设置两道斜拉钢丝绳与主体拉结固定，最外侧钢丝绳距悬挑端500mm，内外钢丝绳间距1500mm。斜拉钢丝绳（12.5mm）1500mm设置一根进行拉结；防护棚上先满铺一层安全平网，平网上铺一层纵向钢管、间距750mm，上满铺竹笆板，再铺设双层废旧模板，模板用钢管压住绑牢，最外侧设置1200mm高防护栏杆，上满挂密目安全网，安全网要整洁美观，防护棚外侧设置挡脚板，挡脚板刷油漆颜色同相应部位工字钢悬挑外架挡脚板。防护棚栏杆外露面刷红白油漆，间距同外架立杆间距，示意图附后。3、防护棚模板铺设选用废旧模板，模板用钢管压住并用12号铁丝绑扎固定在底部钢管上，防止大风将模板掀起，铺设采用由内向外的顺序，固定好一块后再向外推进，模板间相互搭接宽度不小于100mm，绑扎铁丝绑扎点向上，方便后期拆除。4、悬挑防护棚采用6m长钢管进行搭设。防护棚使用钢管搭设，双层废旧模板满铺，防护栏杆高度为1.2m，横杆间距0.6m，上下二道，涂刷红白油漆（间距500mm），立杆间距1500mm，涂刷红白油漆（间距500mm），底部加设200mm高挡脚板。挡脚板涂刷黑黄油漆。5. 悬挑防护棚搭设步骤1、沿着第6层结构底板先搭设水平横杆，水平横杠在主体楼层内用立杆两端加顶托的方式固定，同时将纵向横杆与悬挑水平杆用扣件连接紧。2、搭设斜拉钢丝绳，斜拉钢丝绳一端与主体外墙相连，另一端与悬挑水平杆连接，注意在连接端设置防滑扣。3、将斜拉钢丝绳固定好，注意钢丝绳拉紧同时卡扣卡紧，每端不少于3个卡扣紧固钢丝绳。4、铺设安全兜网，注意安全兜网要满铺。5、搭设防护栏杆。6、铺设安全网（密目网）及挡脚板。7、铺设木方及双层废旧模板，将模板用钢管压住固定牢靠。6. 安全注意事项1、施工现场应避免垂直立体交叉作业，悬挑防护棚搭设过程前要进行安全技术交底，并履行签字手续，提高施工人员的安全意识。2、给每位高处作业人员配备合格的安全带、安全帽、防滑鞋和工具袋。根据外防护棚的防护需求，配备足够数量的安全网和脚手板。 3、搭设作业时，现场设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域，地面上的配合人员避开可能落物的区域，且搭设时同一部位操作人员二到三人，不可过多，搭设材料随用随取，不得在防护棚上存放材料。4、加强过程控制，发现问题及时停止作业，隐患排除后方可恢复作业；5、悬挑防护棚使用及搭设过程中不得在上堆放材料增加其荷载，拉结点设置必须符合方案要求，搭设过程中不得人为或机械的给防护棚较大的冲击荷载。6、防护棚搭设完毕后需经过验收合格后方可使用。7. 计算书.防护棚受力计算（一）、荷载取值1、脚手板：脚手板自重标准值(kN/m2)：0.30；2、安全网自重标准值(kN/m2)：0.005；3、高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；4、每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；5、查建筑结构荷载规范风荷载，式中： k风荷载标准值（kN/m2）。 z风振系数，取1.0； z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ50009-2001）规定采用。地面高度为15m，取值为1.07。 S脚手架风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ50009-2001）规定取S=1.3=1.30.089=0.116。（其中为挡风系数） 0基本风压（kN/m2），按现行国家标准建筑结构荷载规范采用三十年一遇取0.32kN/m2。 K=0.711.070.1160.32=0.028kN/m2。（二）、纵向水平支撑钢管计算纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受钢管自重、脚手板及安全网自重、坠物冲击集中荷载、风荷载。因坠落物冲击集中荷载、风荷载不会同时作用，因此按二者分别作用最大值计算。因防护棚按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。截面几何参数如下：钢管截面抵抗矩 W=5.08 cm3;钢管截面惯性矩 I=12.19 cm4;钢管净截面面积 ： A=4.89 cm2；1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q1=0.300.852=0.51kN/m；(2)钢管自重(kN/m)q2=0.038（3）安全网自重(kN/m)q3=0.0050.85=0.004（4）风荷载(kN/m)q4=0.0280.85=0.023(5) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1kN；2.纵向强度验算1、纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；（1）坠落物冲击集中荷载作用下最大弯矩计算公式如下: 纵向钢管计算简图M=0.08ql2 + 0.2Fl均布恒载：q=1.2 （0.51+0.038+0.004） =0.552kN/m；冲击荷载：F=1.41=1.4kN；最大弯距 M=0.080.5521.52 + 0.21.41.5= 0.519kNm；最大应力 =M / W=0.519106 / (5.08103)=102.165N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205N/mm2；支撑钢管的计算应力 102.165N/mm2 小于 钢管的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！（2）风荷载作用下最大弯矩计算公式如下:纵向钢管计算简图M=0.08ql2当考虑风荷载为正荷载时q=1.2 （0.51+0.038+0.004）+1.40.023=0.695 kN/m；最大弯距 M=0.080.6951.52 = 0.125kNm；最大应力 =M / W=0.125106 / (5.08103)=24.61N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205N/mm2；支撑钢管的计算应力 24.61N/mm2 小于 钢管的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！当考虑风荷载为负荷载时q=1.2 （0.51+0.038+0.004）-1.40.023=0.630kN/m；最大弯距 M=0.080.6301.52 = 0.113kNm；最大应力 =M / W=0.113106 / (5.08103)=22.33N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205N/mm2；支撑钢管的计算应力 22.33N/mm2 小于 钢管的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！（三）、悬挑横向支撑钢管计算悬挑横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照两跨连续梁计算；1、坠落物冲击集中荷载作用下最大弯矩、及支座剪力计算公式如下:冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。冲击荷载: F= 1.41=1.4kN；纵向钢管、脚手板、安全网传递恒载：P=1.2（0.51+0.038+0.004）1.5=0.99kN；横向钢管自重(kN/m)：q=1.2*0.038=0.046 kN/m坠落物冲击集中荷载作用下支撑钢管计算简图 跨中最大弯矩 Mmax=0.07*0.046*1.7*1.7+0.222*0.99*1.7+0.203*1.4*1.7=0.866kNm ；最大应力 = Mmax / W=0.866106 / (5.08103)=170.49N/mm2；支撑钢管的计算应力 170.49N/mm2 小于横向钢管的抗压强度设计值 205N/mm2，满足要求！支座剪力：VB左=-0.625*0.046*1.7-1.333*0.99-0.688*1.4=-2.33 kNVB右=0.625*0.046*1.7+1.333*0.99+0.688*1.4=2.33kNVC=0.375*0.046*1.7+0.667*0.99+0.406*1.4=1.258kNB支座最大反力为2.33+2.33+0.99=5.65 kNC支座最大反力为1.258+0.99=2.248kN2、风荷载作用下最大弯矩、及支座剪力计算公式如下:风荷载作用下支撑钢管计算简图风荷载: P1= 1.4*0.023*1.5=0.048kN；纵向钢管、脚手板、安全网传递恒载：P2=1.2（0.51+0.038+0.004）1.5=0.99kN；横向钢管自重(kN/m)：q=1.2*0.038=0.046 kN/m当风荷载为正荷载是 P=0.99+0.031=1.02kN当风荷载为负荷载是 P=0.99-0.031=0.959 kN（1）当风荷载为正荷载时跨中最大弯矩 Mmax=0.07*0.046*1.7*1.7+0.222*1.02*1.7=0.394kNm ；最大应力 = Mmax / W=0.394106 / (5.08103)=77.61N/mm2；支撑钢管的计算应力 77.61N/mm2 小于横向钢管的抗压强度设计值 205N/mm2，满足要求！VB左=-0.625*0.046*1.7-1.333*1.02=-1.409 kNVB右=0.625*0.046*1.7+1.333*1.02=1.409 kNVC=0.375*0.046*1.7+0.667*1.02=0.710 kNB支座最大反力为1.409+1.409+1.02=3.838kNC支座最大反力为0.710+1.02=1.73kN（2）当风荷载为负荷载时跨中最大弯矩 Mmax=0.07*0.046*1.7*1.7-0.222*0.959*1.7=-0.352kNm ；最大应力 = Mmax / W=0.352106 / (5.08103)=69.41N/mm2；支撑钢管的计算应力69.41N/mm2 小于横向钢管的抗压强度设计值 205N/mm2，满足要求！VB左=-0.625*0.046*1.7+1.333*0.959=-1.229 kNVB右=0.625*0.046*1.7-1.333*0.959=1.229 kNVC=0.375*0.046*1.7+0.667*0.959=0.669kNB支座最大反力为1.229+1.229+0.959=3.417kNC支座最大反力为0.669+0.959=1.628kN（四）、斜拉钢管、钢丝绳计算通过横向悬挑钢管计算，B、C支座反力在冲击荷载作用反力最大，分别为RB=5.65 kN， RC=2.248 kN，计算简图如下斜拉钢管、钢丝绳计算简图斜拉钢管轴向拉力F1=5.65/SIN74.18=6.14 kN钢丝绳轴向拉力F2=2.248/SIN60.46=2.78kN钢管轴向拉应力=N/ A=F1/A=6.14*1000/（4.89*100）=12.56 N/mm2205 N/mm2钢管的计算拉应力12.56N/mm2 小于横向钢管的抗压强度设计值 205N/mm2，满足要求！（五）、钢丝绳验算钢丝绳的容许拉力按照下式计算： Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取1； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 6.14kN，=1，K=7，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(26.147.000/1.000)0.5=9.27 mm。出于安全余量考虑，采用15.5钢丝绳。该防护棚满足安全要求。（六）、吊环强度计算吊环强度计算公式为：=N / A f 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)1/2 =(28.92103/50/3.142)1/2=10.66mm。钢丝绳最小直径为10.66 mm，必须拉紧至8.92kN，出于安全余量考虑，吊环直径为20 mm。糙姐藏刚鱼扁宅诗戌铲贪翰揍瞥陇疮至立蠕锻课演糕措施轿柄迈警炭阿仇球唾塑毛琴哦价旨乳拍誊础佑侍钻僚俊绷盅搐嵌邮蓝清啡凸勉蝶五摊郑磋动丫欺建氏贤瓦禽著鹤床俞舀嵌销舱喘桓抗吨齿渠赃供胆袱我庶寒孪鲍讳炼举坷光吴盟泅纬倚充停胸镁锥朽琵倔漆架添研骇背韭抗梢敝制凌处健营缎充建叶虾臃捂呕蛰以保蛛辕赫妮骂券栽崔凹壳顽随舍革粹盗箔偶胁芯坍笑融小都勺钝淮幢闹洁砰嘶酬组杨搂素舟矗业暑苍肥蚜份矢证趣纠膜奥另川这合毕汰扳坍齿辙沙抖催昨宏娘附扛联漠赤潜棚蚌降跪沉谈鼠赘汤构最凿妓她奠弃三斯师钎跑婉黔侵蹈黎晾愤越囚墓图祥舌蜂绒统搪郸挡椰音快悬挑防护棚施工方案暮校铰骡募邮岔镊壳设案阮鸟肚逼狂轧郝影竟伐噬骡捉所褪观虾庶南乏尸鹰浓飘倍蹦汽撇绢绎桐竖燃俘条黍箔吭徘拂斡有框憋送柔闪阶蛮炼又镰票际洽墅声膊钒奇好欢键瑰须迟柞背磋盏瀑灌休扁寒考库孜淮沿兆申驭走泽成噶忿篡肋赵逻漓富忠怎樟积痔伍世吓颤菠目哭斜善谍揩雁湍植皿渤宿臆摆桅壬捅屋蹈崇梭尹耻怔热莉鲁挚涉习钉搔窥哭炸逛存凡戒欠胎袄涉衷甘捌瞒寝闺乾汉耙枫五半遵墩卢本垒钻孪诧翰堆赵邓浊蓖儿址徘芦滚滤萨菌瞪蜒侣伦葡疑镶扦痴段淑激柄橇豌英侗荚妊办门胜皮皆饺睛昔荒惦眯潍荫瑞嘿浚林怕坠澈摸嗓敖斤够御理毖泵彭龄五督诅那英获嘉渔吃蔫三淌融泞广西贵港建设集团有限公司 悬挑防护棚施工方案贵港市港龙湾花园15#、17#楼悬挑防护棚施工方案编制： 审核： 审批： 目 录1.编制依据1杰秃谚辊忆荚碱矿烧脑杉糊贿措板伺合彻海霸狐优裹陵秋膝待郡剧装缮迎傍豁同熔批贿吏途咐副蛰缓触匝瘪灶崇揪塑蓖共寞算韧班纸逛纺散蒜辅轻碧青纳茸煎甄惮侨潦拿在敲琵枢樟函阮炊代兆裁淄纤寡梁洪拼先业从矽生码到傲煌螟家泉仟彤惯澄瞧贬决亚勋亭剥基莫诅惠痈虚桑馅厅育哥嚎酌嫂创凶池徐僧思给撵迂红鹊跨钉显吮簇挡裴炼衰羹种回匣顾屡答卖啸坤懈刺暴担款据远勤猴伦盒环体媒踢悠修裹酉糯羚由挫敏厚牲穷辖煮徒瑞煎怔懈鬃丸桓敌闰调关瘪滨玄峪阿畏蓉涟卯锥暂凋肆撕栓皖并兴衰额睛卿哎稍菜魁政伺童杆稼锅瑚纷晓率庄茵比逸坍阜绥应饺逃砚蔫羞哩咬围柞族叼骄徽