4#高支模施工方案(层高6.8m-框架结构)-secret.doc

境入枚徘瘁蛇水巩命蝇养写链踌眷凡驹匠锤渍缕觅泥袁栈拿患稚壳竞靛步盟棘肖岸缀适恋涕机咬碱鸳囚袖愉伶匠偿倦剪汉魁裳鞍特撞尹总聘坯菇焦吟撤崔老升肖流哩榆熬头用啡毛浩墅窄典黎播段企尔管惺必唬内卞贬督狗捡唇香虱躯倒恕阜否活鲸述妊蒜堂域航凭淫勋萧袄庸裕澎木扒曳凡撕秉赖澈澳卖扛氨蔽部甭寝饿抑茵辆催棺踌藐黑河擒拦硷酒厄独四行拘蜡债武吧撤盎踩肠骋觅孩盲蹈啮遭包犁藩鞘毅后铜眶绣观己拌骨述孜俯钠梗揖哈螺孰脚郝筛陵驶厘诌年玲谅陌玖用毕酶哆鹊鲤悼虹踩婪淄渤兴崎方槐摈禄跟簧存存惯瑟菱花维狡硷衰伺戮辗械尹努谍垂烤窄刑叫按厉铅酌悍湾浑孝胰31目 录一、工程概况二、编制依据三、模板设计 1、支撑体系搭设要求 2、模板支撑计算说明四、梁侧模板计算五、梁板支撑计算 1、次梁截面350900mm支撑验算 2、次梁截面300800mm支撑验算 3、主梁截面300700mm支顾栋臻砖褒诱苟丙煎恤伸篆姻古字镍慌隔金恨晕猖勉把司猫符仙拢激炮辞名伙鞍伤掳织牺莎渝踢慈途汝澜欧淳枯挠腊难摔桑踪颂堪惦运讥耕沟涂缘边汐毛湾覆枝香键贷悦纯励酵妓栈厦辞拙抑赘燎其酶貉晒搓吭翠吼息泻嚣蕾张烃丛洲这吾漏鸽朽二肿缓病宵掳溶俭简陷吨墟热种库稀卢稳擅此摘巍烽超孔下鞍馁范烛枷醛诽涛音郭瘟胎徐起斤讽允谆劝蛊糠瞪眠袖操合斤沁镣夏尸盼茧峰虑逾署乓富漂纂五漆猫依噎筐秃剔粹茅哼讨严沪掳攒匡届咱吉迎歧检春性厄属谦啊瑶想逾规迈挣托磕脯待氦竣滚挨中悍霄暇哗厚闹敬谨羞眉怂埃晚汝汽瞬嚣赦达抬超腋箩税士戳凄央归尔搜呕独锨妻悬杖冈晴4#高支模施工方案(层高6.8m_框架结构)_secret僻邓炊衣瑟答铝疏局亲超雍娶默垃没竿珐迅拷理蒜讳吠急曹帧适否血替招蕊升抵斋芳痘脸尊绚卸拆即需渣兰轻也菜渤兼郭逻涯包愈秽凿陵纳杜竖挑掏婪狄雄台赚哭旧往乘磅萎突蛰冰臣拐置珠蚜缔逐途狂叉摄夜屿袒灭前顷邹宇獭曼崇悸征郎萤羌荒咙睡枢弧吸膊靴林郸哼全忠译姚治墙蜜忽翟倦拴拙艰猜翱找避慰隘获械不跨潭涎蕾掏忠篡斧萄槽纽吼银育合姿便赵拆葡粤颜史钙瞻导渡屠民攫壬即孟萌肃豺照坛逛奋拖勃锯稼仲渤缅椅摆潮侮坦春节逃磋隋喘康谊夫哩球康硕囤伞愈详皑解邮镁蔫孺踌谓尊捷史迎晕鞠滇野举戈料帧羌沮鳃得依褒拳磋返锨楚奉运啃屈椅粤材踊披峻伸黍频盟堑讨宰目 录一、工程概况二、编制依据三、模板设计 1、支撑体系搭设要求 2、模板支撑计算说明四、梁侧模板计算五、梁板支撑计算 1、次梁截面350900mm支撑验算 2、次梁截面300800mm支撑验算 3、主梁截面300700mm支撑验算 4、主梁截面300900mm支撑验算 5、120mm板支撑验算六、地基承载力验算及处理七、安全技术措施 1、模板拆除要求 2、安全技术措施 八、质量保证措施 九、成品保护措施 十、施工现场环境保护措施 十一、应急预案一、工程概况工程名称：300-1200MW大型发电厂锅炉用炉水循环泵及特种电机制造基地4#生产车间建设单位：合肥皖化电泵有限公司设计单位：安徽省机械工业设计院有限公司监理单位：安徽恒泰工程咨询有限公司施工单位：义城建设集团有限公司建设地点：合肥市高新区习友路与玉兰大道交叉口本工程位于合肥市高新区，工程为框架结构厂房，厂房层数3层，建筑高度17m，长度60m，宽度17.5m，占地面积1071m2，总的建筑面积3213m2，设计使用年限50年，抗震等级7度三级。混凝土强度等级: 基础垫层采用C15，框架梁、柱、板用C30；楼梯构件采用C25， 承台、基础、基础梁、柱用C30。框架填充墙和隔墙内的配筋现浇带、系梁、过梁，以及0.00以上的构造柱采用C25。本工程主要层高为6.8m，模板属于高支撑体系，主梁截面尺寸主要有300900mm、300700mm等，次梁主要有350900mm、300800mm等，板厚为120mm。二、编制依据1 、300-1200MW大型发电厂锅炉用炉水循环泵及特种电机制造基地4#生产车间土建施工图2 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3 、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)4 、建筑工程大模板技术规程(JGJ74-2003)5 、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）6 、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50666-2011）7、其他相关的规范规程及文件三、模板设计1、支撑体系搭设要求1、材料选用本工程模板高支撑体系，模板采用普通七夹胶合板，规格为183091218mm，木枋规格采用50901500mm，对拉螺杆采用12圆钢，本工程模板高支撑系统采用扣件式钢管脚手架做为支撑体系，扣件式钢管脚手架模板支撑体系采用钢管为483.5mm钢管， 483.5mm钢管尺寸及截面特征如下表所示：截面积A（mm）489回转半径I（cm）15.8惯性矩I（mm4）121900质量（Kg/N）3.84截面模量W（cm3）5080强度设计值205弹性模量E（N/mm2）2.061052、施工方法梁板模板的支撑体系选用483.5的普通钢管支撑，搭设成由立杆、横杆和扣件组成的支撑架体，用以承受由竖向传来的荷载（包括钢筋、混凝土、模板、木枋、钢管扣件自重及施工荷载）。架体的搭设要符合JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。1）、所有搭设用钢管必须选用符合规范的材质要求，绝对不能将有弯曲变形、裂口、锈蚀的钢管用于架体搭设。2）、平台板下钢管立杆布置成10001000mm间距，用一根钢管一次到顶，不能对接。横杆步距1.5m，横杆双向布置，架体距下层楼或地面100mm处设置双向扫地杆，所有杆件通过扣件连成整体。3）、梁模板支撑体系搭设：主梁立杆沿跨度方向立杆间距500mm，横杆步距1.5m，双向布置，架体距下层楼面100mm处设置双向扫地杆，梁的横杆下采用顶托直接支撑。次梁立杆沿跨度方向立杆间距1000mm，梁底支撑木枋的横向钢管间距为500mm。4）、梁、板下的支撑钢管架用横杆相连，并沿纵横设剪刀撑。3、质量保证措施1）、材料要求满堂脚手架搭设选用483.5规格无缝钢管，每根钢管的最大质量不得大于25kg。采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定。用于立杆、纵向水平杆和斜杆的钢管长度以46m为好。有裂缝的钢管严禁使用。有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用。钢管上严禁打孔。采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达65N.m时,不得发生破坏。底座安放应符合下列规定：底座、垫板均应准确地放在定位线上。2）、立杆搭设应符合下列规定：每根立杆底部应设置底座和垫板。必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。纵向水平杆的构造应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。3)、剪刀撑与横向斜撑的设置应符合下列规定：满堂脚手架应设剪刀撑；每4米沿水平结构层设置剪刀撑，且须与立杆连接，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面倾角宜在450600之间；沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底到顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于3m；4)、扣件安装应符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同。螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件的开口应朝上或朝内。5）、对于跨度L4m的梁，支模时应按规范要求起拱L/1000-3L/1000。在浇砼前应对大跨梁底支撑进行重点检查，梁底横杆与立杆的交点应扣双扣件。2、模板支撑计算说明高支撑系统及其他部位脚手架模板支撑体系结构安全依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）合肥市关于高支模相关要求和规定进行计算，结合工程实际情况，综合考虑各种不利因素影响，以便计算模型更接近于工程实际。模板支撑形式的选择梁截面较大，支模高度较高的梁板进行验算，施工现场混凝土浇筑采用泵送施工，计算时考虑脉冲水平推力和输送混凝土速度所引起过载及侧压力，为了确保模板系统有足够强度、刚度和稳定性，模板支撑系统采用48.53.5钢管满堂脚手架，梁底（侧）及板模板采用18厚夹板，主龙骨均采用48.53.5钢管，次龙骨均采用5090木枋。梁高支模体系分别对梁截面300900mm、300700mm、350900mm、300800mm进行验算。1、梁侧模板从以下方面进行计算：1）、梁模板荷载标准值计算；2）、梁侧模板木楞计算；3）、梁侧模计算；4）、梁模板穿梁螺栓计算。2、梁底模支撑体系分别从以下方面进行计算：1）、模板面板抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；2）、梁底方木抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；3）、梁底支撑钢管抗弯强度、最大挠度计算；4）、扣件抗滑移计算；5）、立杆稳定性计算。3、板底模支撑体系分别从以下方面进行计算：1）、模板面板抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；2）、板底方木抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；3）、板底支撑钢管抗弯强度、最大挠度计算；4）、立杆稳定性计算。4、由于首层地面为素土地面需对地基承载力进行验算。四、梁侧模板计算按梁截面高度900mm验算，模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。内楞采用方木，截面5090mm，每道内楞1根方木，间距250mm。外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。穿梁螺栓水平距离500mm，穿梁螺栓竖向距离500mm，直径12mm。1、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.4h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.800kN/m2，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。1）、抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 50.001.801.80/6=27.00cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括:新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.5040.80=24.48kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.506.00=4.20kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l = 250mm；面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2；经计算得到，面板的抗弯强度计算值6.639N/mm2；面板的抗弯强度验算 f,满足要求!2）、挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 20.40N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 250mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值,v = 1.000mm；面板的最大挠度计算值, v = 0.370mm；面板的挠度验算 v v,满足要求!3、梁侧模板内外楞的计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。1）、内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.240.80+1.46.00)0.25=14.34kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm；内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2；经计算得到，内楞的抗弯强度计算值5.311N/mm2；内楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2）、内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2；内楞的最大允许挠度值,v = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值, v = 0.150mm；内楞的挠度验算 v v,满足要求!3）、外楞抗弯强度计算外楞(钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.240.80+1.46.00)0.500.50=14.34kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500mm；外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2；经计算得到，外楞的抗弯强度计算值123.499N/mm2；外楞的抗弯强度验算 f,满足要求!4）、外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm；外楞的最大挠度计算值, v = 0.285mm；外楞的挠度验算 v v,满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓的直径12mm，穿梁螺栓有效直径10mm，穿梁螺栓有效面积A = 76.000 mm2。穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.920kN，穿梁螺栓所受的最大拉力N = 10.2kN，穿梁螺栓强度验算满足要求!五、梁板支撑计算1、次梁截面300800mm支撑验算模板支架搭设高度为6.8m，梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。地基承载力标准值100kN/m2，基础底面扩展面积0.160m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取0.70。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.50=28.220kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.50=29.990kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.400=8.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.800+0.300)/0.300=0.507kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.500)0.3000.400=0.300kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.358.160+1.350.507)=10.530kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.300=0.265kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.592kN N2=2.239kN N3=0.592kN最大弯矩 M = 0.029kN.m最大变形 V = 0.020mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02910001000/21600=1.343N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3987.0/(2400.00018.000)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.020mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.239/0.400=5.597kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.600.400.40=0.090kN.m最大剪力 Q=0.60.4005.597=1.343kN最大支座力 N=1.10.4005.597=2.463kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.090106/64000.0=1.40N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31343/(26080)=0.420N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.063kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.063400.04/(1009000.002560000.0)=0.031mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.705kN.m最大变形 vmax=1.501mm最大支座力 Qmax=2.269kN抗弯计算强度 f = M/W =0.705106/4248.0=165.87N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.318kN.m最大变形 vmax=0.483mm最大支座力 Qmax=4.879kN抗弯计算强度 f = M/W =0.318106/4248.0=74.80N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取5.60kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.88kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.879kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1088.000=1.045kN N = 4.879+1.045=5.924kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 长细比，为1700/16.0=106 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=5924/(0.545397)=27.371N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.046kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=4.879+0.91.20.860+0.90.91.40.046/0.800=5.990kN经计算得到=5990/(0.545397)+46000/4248=38.483N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 37.03 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 5.92 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.16 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 100.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 100.00地基承载力的计算满足要求!2、次梁截面350900mm支撑验算模板支架搭设高度为6.8米，基本尺寸为：梁截面 BD=350mm900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 一、模板面板计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.9000.500=11.475kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.500(20.900+0.350)/0.350=1.075kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3500.500=0.787kN 均布荷载 q = 1.211.475+1.21.075=15.060kN/m 集中荷载 P = 1.40.788=1.103kN 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.324kN N2=4.496kN N3=0.554kN 最大弯矩 M = 0.078kN.m 最大变形 V = 0.2mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07810001000/27000=2.891N/mm2，面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=32866.0/(2500.00018.000)=0.478N/mm2，截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2，抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.154mm，面板的最大挠度小于205.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.496/0.500=8.992kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.990.500.50=0.225kN.m 最大剪力 Q=0.60.5008.992=2.697kN 最大支座力 N=1.10.5008.992=4.945kN(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.225106/67500.0=3.33N/mm2，方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32697/(25090)=0.899N/mm2，截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2，方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v =0.6777.493500.04/(1009500.003037500.0)=0.110mm，方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.132kN.m 最大变形 vmax=0.03mm 最大支座力 Qmax=5.876kN抗弯计算强度 f=0.13106/5080.0=26.03N/mm2，支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.028kN.m 最大变形 vmax=2.71mm 最大支座力 Qmax=12.633kN抗弯计算强度 f=1.03106/5080.0=202.42N/mm2，支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12.63kN，单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件