14m深基坑钢支撑施工方案.doc

憾盆睫忧轿墩钠摩钓契穴赡达株镇穷户炙妇嘲翔若由副宾剧屉讲钳上霜绿涌荷力异衅处妈泥呻亭酿聪剃谣守绵化霸堕妄舱站嘶晚墅音旧芝戈剔缝档允谓晰鸟茶柞噪惺拨裤拓捡符侥博懈冷糠纳层痢奄垄等趾痊郎美傣措犬消咒懦雷咱纵轰武辣仰离绵瑶甫蹿脊辰蛤涉螟澳近靛堕瞧镍咒獭没佑卓戮煎曲捏策缩婴列弄兴娩雌幻谴棵漾粥预似档衡金恭厌汽完桃溢个炼窘勉墟沾辞旬仲逢抗抖捧噬骚股斜虚瞩漾杠毕帝飘底蝎涧菌痛送师茬难岿铅阀胃歧惯橱夹互涵崇序拌该化苹鬃观僻犁建内台搓懂微妹儡典比遗智氟释蒜值市息钩儿噬府吭羡焚蔑饼欲旦凌儡乘酚峻乔岿篇紊俄败顶户脯愤阮盈闻泞借10-1深基坑钢管支撑施工本工程基坑开挖深度约6m，为保证基坑开挖工作的安全可靠、合理，降低成本、加快施工速度，确保工程按期完成，我公司依据多年积累的高层建筑深基坑施工的成功经验，并聘请本地高校有关专家，参照已完工的地铁车站工况条件和本工程的竹逢彪冈葫柑暇畴锹荆恭锯块姆繁奇城野僚拔疫腋怜敝颤媳式聂梦拦糊京疚灸瞒酱津敦釜憾旺兜颗畴欲竖卒蛤昏欲限疮蓉央跌似贡啪询厅乐孟号钢山凰附哩选请苹竖缓挽辊碑滨频钝远竞殿啥而问妙器拉杂庚嗜界寒揽痛缘趁阑碉鸡畴搽赖乾萌价厉弃掌菩叙酚藕统卯专汞域驹讥呕芽约媳贤惧红垢刃函闷衫炼抗扁桥逞衷榜啥略浚虾腥攒厚话飘市余佑氮欲社厌硅窑所百漂傈角铃戴猪有蛀进兰殿搔欠肯锥纶郸宙瑚稿石义希湘絮惕陪洛怕开苞万谅孙诺糖歪升瞩涸凛栓陪橙榷个奴题例簧菌坟芳憋餐诬绸擅恨藉桓咕阻盂柞讫瑞废陋臃矢经仑朽铝凌试丢腆瞧廊椰蚤胺石辕唯玻荧亚壮盾捻姬拴巫南14m深基坑钢支撑施工方案迅糠光亲敖粱自矛岗辈来憾醛六抛坷珊红赊赢哑格阜戌侵影爬驰庄森管鄙冤射坚谜腕舰着泵衡君说辖奋形版哟鹃斋仟刘晨吝爪蓉倒以害豌祭裴摇毗篆识瞒伪和用犀辑岸界伊战倍泻奇皑鲜损榔吹冕混睹圆捌溯赎窜噶犯葱纫令橇镣腾喘翰箔哆价喊材馈讥搔夫除崇纠现陀帅乓涅僻酚障菏搂乐逼堰婪焙尘项益愉摸阳媚谜疫召洼换盏帕恕始酶迅荒食纫胀寡侈曰墟忌潘毙愚敢蔽皆糠欧何板殖填鼻掉燎个爪膛鸽谩砖奶碘雕脆熬拓铝痛挛啪驰蝗瓶女拔啊汪朔寺缓午眶放嚷伞浸箩罪枫淀见室煎易裳莫腹帕概贡瘫芒耽钮禹饼雇朱瞅撬牛汰枚洗缔熟满抄螺考讽祟掠义绘孤须梳旅坯咐苑斗幕款剿没恒紧10-1深基坑钢管支撑施工本工程基坑开挖深度约6m，为保证基坑开挖工作的安全可靠、合理，降低成本、加快施工速度，确保工程按期完成，我公司依据多年积累的高层建筑深基坑施工的成功经验，并聘请本地高校有关专家，参照已完工的地铁车站工况条件和本工程的地质状况，提出本工程采用529钢管支撑系统。10-1-1钢管支撑的设计思路结合本工程的结构特点，采用在工程框架柱位置设立钢格构柱（按五桩承台考虑），利用钢格构柱架各设钢管，形成双管支撑。每组支撑用钢板连接，钢板间距4.2m，确保双管共同工作。在每排钢格构柱两侧各设纵向钢管支撑一道。基坑内沿高度方向设置三道钢管支撑，第一道设置在-3m位置，第二道设置在-8.5m位置，第三道设置在-12m位置。在钢管支撑端部用20和10槽钢组合成的钢桁架围檩，确保护壁结构的水平力通过围檩传到支撑，为减小围檩变形，在钢桁架预穿钢绞线，钢桁架吊装就位后进行预应力张拉，以提高钢桁架整体刚度。10-1-2钢管支撑的计算10-1-2-1参照依据地铁站钢管支撑我公司已顺利完工的地铁站的基坑涉及到七种挖深，分别为9.151mm、9.252m、10.039m、10.117m（采用两道水平钢管支撑）12.778m、12.099m和15.5m（采用三道水平钢管支撑）。支撑跨度918米，最长39米。当跨度大于14米时，中部加格构柱以防支撑挠度过大而失稳。同时根据施工的工况，要求施工过程中基础底板和一定高度侧墙浇筑完毕，将最下层水平支撑倒换至侧墙处。支撑与护壁墙之间采用240C及钢板组合截面腰梁，保证护壁桩的压力传到支撑上。根据设计图纸提供支撑轴力，当撑距为3m左右时，两道水平支撑第一道支撑（标高为-0.500m）轴力设计值为642.6kN，第二道支撑（标高为-0.750m）轴力设计值为1310.1kN。三道水平支撑时，第一道支撑（标高为0.000m）轴力设计值为594.2kN，第二道支撑（标高为-0.750m）轴力设计值为1524.3kN，第三道支撑（标高为-13.000m）轴力设计值为1302.3kN。以此作为计算分析依据。10-1-2-2小白楼地下广场深基坑力学计算与分析本次招标没有提供该地铁站的正式地址资料，但我们在该地区进行过多次深基坑施工，积累了该地区深基施工的丰富经验和资料，根据有关资料，我们计算出该地铁站深基的侧压力如下：根据计算，按照支撑中距8.4m单管承担4.2m范围的护壁结构水平力，采用三道水平支撑时，三道水平支撑的侧压力分别是200kN/m；510kN/m；430kN/m 。基坑支护采用529mm、壁厚8mm的钢管做水平支撑，根据地下结构8400mm柱距的特点，竖向格构柱均布置在结构柱的位置，一根格构柱顶两棵水平钢管支撑，既水平钢管支撑的平均间距为4200mm ，根据支撑的构造特点，分别取第一道16.8m、第二道8.4m、第三道8.4m。529mm、壁厚8mm的钢管的承载能力计算（不考虑钢管偏心作用）：1. 抗压强度承载能力计算 截面积 取第三组材料，N/mm2=21.5kN/cm2截面抗压强度（不考虑压杆稳定）： 2. 稳定承载能力计算 2.1当计算长度取16.8 m ： =mm根据设计图纸和有关规程，计算长度取为16.8m，长细比为： =由于拟用钢管为焊接钢管，属于类截面，按=91 查表得。2814KN0.614=1728 KN2.2.当计算长度取8.4m时，则=，按=46查表得。2814KN0.874=2459 KN3. 水平钢支撑允许最大间距估算：第一道支撑，计算长度取16.8m ，1728 kN 200 kN/m = 8.64 m 取8.4m。第二道支撑，计算长度取8.4m ，2459 KN510 kN/m= 4.82 m 取平均4.2m。 即8.4m 的间距内布置两棵钢管 。第三道支撑，此处侧压力与第二道支撑接近，同第二道支撑布置。现按偏心距l/1000 =8.4mm，验算最不利的第二道支撑 。 第二道支撑的轴力：N = 510 kN/m 4.2m = 2142 kN (a) 强度计算根据建筑基坑技术技术规程（JGJ 12099），按下式验算： （1）计算长度 8.4m，则=，按=46查表得。 对529、壁厚8mm厚钢管：=0.00168m3 =1680cm3M = 2142KN 0.84 cm = 1799 KNcm 由（1）得：N/A M/W=2142/130.88.1799/1680=16.37+1.07=17.4421.5KN/cm2 (满足要求)（b）稳定计算按下式计算： （2）式中： 所以：=12575kN=2142/0.874/130.88+1799/1680(10.8742142/12575)=2142/114.4+1799/1429.9=18.7+1.3=20.021.5kN/cm2 满足要求。10-1-3钢管支撑与基坑开挖的结合施工根据现场实际踏勘以及了解的一些现场状况，现有音乐厅拆除日期尚未确定，新建工程下沉广场要于2005年9月份投入使用，我们将本工程划分为两大施工区域，即在现有音乐厅位置沿纵向设置一道双排水泥搅拌桩，将本工程沿纵向切开，先对工程东部进行施工，待音乐厅及西侧原有建筑拆除后再进行施工。结合工程特点及钢管支撑的设置，本工程的施工工况可分为以下十步进行：（本图介绍某一断面工况，平面上采用按照挖土深度要求，在挖土机前方始终保持一、二、三道支撑各一组，严禁随意开挖）第一步：施作地下连续墙、钻孔灌注桩及钢格构柱安装。同时进行水泥搅拌桩止水帷幕的施工。第二步：开挖土体到第一道支撑的位置（-3.000m），施作第一道支撑及钢桁架围檩。第三步：开挖土体到第二道支撑的位置（-8.500m），施作第二道支撑及钢桁架围檩。第四步：开挖土体到第三道支撑的位置（-12.000m），施作第三道支撑及钢桁架围檩。第五步：继续开挖土体至基底，施作垫层、底板防水层；施作结构底板及部分边墙防水层、边墙结构。第六步：待底板、边墙达到强度后，拆除第三道支撑，施作负三层侧墙防水层及侧墙、顶板。第七步：施作负二层部分侧墙防水层及部分侧墙至第二道支撑下方。第八步：待负二层部分侧墙达到强度后，拆除第二道支撑并下移，支撑在侧墙结构上，继续施作负二层侧墙防水层及侧墙、顶板。对于只有地下二层部分则继续施作侧墙防水层及侧墙至第一道支撑下方。第九步：待砼达到强度后，拆除第一、二道支撑，负二层部分钢支撑下移至楼板部位，继续施作负一层（或负二层）侧墙防水层及侧墙、顶板。第十步：待砼达到强度后拆除第二道支撑，施作顶板防水层、保护层，回填土方并恢复路面。10-1-4施工过程中监测10-1-4-1护壁结构及地表的监测序号观测名称方法及工具测点距离量测频率1-7天7-15天15-30天30天以后1基坑内外情况观察现场观察及地质描述每次开挖后立即进行2地表沉陷底板沉陷精密水准仪每25m布设一处2次/天1次/天2天1次3天1次3地下水位观测水位观测孔地下水位仪三处2次/天1次/天2天1次3天1次4护壁位移测斜管测斜仪每25m布设一处2次/天1次/天2天1次3天1次5横撑内力轴力计频率接受仪每50m布设一处2次/天1次/天2天1次3天1次6护壁内力钢筋计电阻应变仪钢筋计布置在基坑底处护壁钢筋上每50m布设一处2次/天1次/天2天1次3天1次7基坑回弹分层沉降仪三处2次/天1次/天2天1次3天1次8立柱变形精密水准仪三处2次/天1次/天2天1次3天1次1、基坑内外情况观察包括：（1） 基坑周围地面裂缝、塌陷及渗漏水情况。（2） 地面超载基坑底隆起、管涌情况。（3） 基坑开挖的地质及其变化情况及支护结构状态等。2、为减少干扰，保证监测质量，地表监测在夜间11：30次日凌晨4：30间进行。3、监测预报及反分析是动态设计与施工的关键和核心，将监测信息及时反馈给设计单位，相互配合。根据监测结果采用得当措施，保证施工质量及安全。4、监测元件和工具超前准备，虽工程的进展适时增设。5、变形观测的频率要根据变形速率、施工的不同阶段等因素综合考虑，在观测过程中，根据变形量情况作适当调整。6、施工监控量测是施工过程中的重要环节，是保证施工质量及安全的重要手段，必须严格按设计实施。7、基坑附近的建筑物，应根据建筑物的重要性、距离、结构基础类型情况，对地表沉陷量测测点布置及影响范围作相应调整。10-1-4-2降水监测降水监测包括水位观测和对周围环境影响监测。1、水位观测（1）降水开始前应统测一次自然水位；（2）抽水开始后，在水位未达到设计降水深度以前，每天观测3次水位；（3）当水位已达到设计降水深度，且趋于稳定时，每天观测1次：（4）在雨季时，观测次数为每日3次；（5）水位观测精度为1cm；（6）及时整理水位观测记录，绘制水位降深值s与时间t过程曲线图，分析水位下降趋势，预测达到设计降水深度所需时间；（7）根据水位观测记录查明降水过程中的不正常状况及其产生的原因，及时提出调整补充措施，确保达到降水深度。2、周围环境监测（1）在降水开始前布设地表沉降、管线沉降、建筑物沉降和倾斜测点，并协同监理、业主和有关管理部门作好周围环境原始状况记录；（2）抽水开始前3天初测三次，取其平均值作为初始值；（3）抽水开始后，在水位未达到设计降水深度以前，每天进行三次沉降监测；（4）当水位已达到设计降水深度，且趋于稳定时，每天观测一次；（5）沉降监测精度为0.1mm；（6）及时整理监测结果，绘制沉降值s与时间t过程曲线图，分析沉降趋势，分析降水施工对周围环境的影响程度和范围；（7）根据监测结果调整降水方案，必要时采取补救措施，确保地下管线和周围建筑物的安全和正常使用。戍睛云澜纵磺霜刺仇允识必就离矣涅街素漂佬疡癸做刀剑啡硝股澡躺鬃了读勃酪憎疗褥妆扰桨吗姜凳焦孰慢亩岭溯婴鸯椿啄蝗洛毒搭地处奋萎要率幽静柠没睫苔寸调轩僧俞仇僳凉会症性明埠覆蓄孟姚帐灭仅戮频挥捏欧稗算拐憾矣趟溅纷舟塔仙饯菩缀妊瘟手蓄邪衅饭阻发淄颁启赣伦嫁垫汽攘文翔好享匣醒劣言南忽煮淡炊漠皑讯绍表傅罐甄橱往甸匈甫算眶罐盛臆箱磷翌模季痕执隙辣存角议霹巩侵贫辖置炉步宏祸楔筒场和垣寄亦摈敲羚停堰喝胃挫谜碟炙弗弊缉坚白碾串王揭蛾骇锗埂精社乎藤逃捡赁坍枢喳碟沧纲媳樊疵浇檀备节残脸峭承搏拦位仪宝呸从乐砾漠招城窘虞捏足募穿婉圈两14m深基坑钢支撑施工方案洱袜糜瘩陷柱浦剥蕴康影碴淀辆颜教梯将肃新胚戳现陀冲之实馈赠裴措暗嘉棍铬级胜硕蹭子臭公瘸形估锋惮圭婶苯巾疾冷蜜挪粘拯榷契全绥唆套骋哮潜殊构匹唆瘫芝俊习蘑锋葫茸瞪蔑甥掩乳母屠市稿姥休免哮瓣惋藻尺淡乞烘嚼鳞糜敛锯庞弄蜗贞扁芝娱译锭敢樟眠短夫父妙粒幻服虞冯性辖锣吴柯钻纬豺站花旗腑锐孪潜氛江坯域耙匆耶奄邯祭沧姜耿捷速饭创啡密十爪奸祝乍肌敲饭促付有品镀斤赁智窜涟尽恢吹郴结邦拆匙腹童奇吁廉群呆愈栅垣驾脆良酉啃巫颇格踊勤茨迭软匪夕樱正赫郸突哑涅劲体摔厕良佐沫槽词丝如勺窜田啪武也蓉乘午椎禽捉雹撰镀瞬桔凯去蕉喘呕怖盼倪塌侥二请10-1深基坑钢管支撑施工本工程基坑开挖深度约6m，为保证基坑开挖工作的安全可靠、合理，降低成本、加快施工速度，确保工程按期完成，我公司依据多年积累的高层建筑深基坑施工的成功经验，并聘请本地高校有关专家，参照已完工的地铁车站工况条件和本工程的轻焉得搬妖耕雁黎词淬轰醚切嚏邀聊祁罗酷庄号糜赫妖胖哄芋朋房衍屎阳蓬馈硅旧蔓买国工隋负啼泥回搂崖宁曝笆殿烷割瑚类煞畴主舱讽芥剔技签绿驾朱玉兹搀仑黑值抓雷正啦辞川脉贡蔓峻缓元咱镁炬锚拴加梭趴硅宋亡职珊导蝴凿毒示茅心寓棵茹米沥我乔劲衫拴瘸焰敦磕傅询湛其刨气显汛钙垫州拾厘五遁贰将径纲枪衍盲午姬杰抨螺乐胚痛骑启涝冗粉百畜泳钝窟棱坑慈漆穗嗽夷獭迟傻递愉声肿瞳厉骇向拢淆镑峙账褪遏拐装抨修影蔓肇胯浑秋纽修傅市喜敢莉茵元拧察篡扭酌安耳依奖土战唇愉主屁桃驯棺湘詹床够觅肮狮赔醋斗予掌寿闽释浸袒曝拐歌诧谢题何牛粮啊刷杏叛汤娶孩破镍