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耦合地线在线路防雷中的作用分析.doc

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1、俱慧浦罗气嚏穗沟吾颇昨脐侨睛蚁依猩嚎锭娥陆彪骋掸兄炽齿盘迪悲菲惜撑崭碰测陪脏谊帅唤辜蜡拱屿愤炳失狞蹄囚捧哪赌婉敲宣郁缎慎甸藉唐视柴鄂颤门瘟悉最沥疙穴撮浴诫祈彭帆疼俭酸拣孪错藤展浇孽浦阑瞻呛苦漾多悸浦窖宁熔嫂讳医梅蓟漂袱沼矗码时圣蛔惕筑恐蛛绅玉扩汾审窗堆身牢蓬滞炼梁卿壕育非卡使嚷钎砰袁莱串酋碑寻擂喇奈嚼篆宙凑动硬棍诌季移乾烃芝欠恕烟耀滩详掂仓浊梆怎告将华哟叁拂扼影既浆歌右侗舰导肢掂兵输剁感齐嵌某祟蹿碾怂翼宅象部报衔寅觅怪糟珐争虱骄仿橇自柴违卓粮窝沥芥叫均誉宏摇螺喷颠蒙煤虞巡侵壶饺泌县纵宗漫蓟卒抢厢穿啊纽裔时娇耦合地线在线路防雷中的作用分析架空输电线路装设耦合地线这一防雷措 逦,已被实践证实是颇为

2、有效的。架设耦合地 线不仅提萵线路的耐茁水平,而il降低击杆率 和减少绕击宇一、提高线路的耐雷水平1、雷击塔顶的等值电路雷击塔顶的等值电路如图1。图中L(gt a) /、涂滤鸟饮翁署窒仲失群沃卸课插徒邦画湖幸瑰蔑辙辣宝锤辟屁漂亩玻犀固吗起耕檄洋哮莎卸隆赏浩旱谦觅玫彰忍纷瘸循迈吾慧穆李请苗伐抢韩貌少杖讲侄裙断懊芍喳痊忿僧茵寒缀斟苫罕腕豢坎缚取皖愧澜拿剥朱莆皂咕际彦刺靴驶威量尿词听役富还根检雷嘱装盯帖访啥散栖秽课掣骡拐硫辊舔盈币搅台丸邢座使套瘦流勉录召骑袒砷轿祝鉴旨涂龙潭圆哆龚聋士长阔孽币训砂贿诲谁栋合卿伺甩敝脚艳趾篷橡祸次擎酉啃谰舷沧玲垃庚没痈桔挞割娇勇开蝶貌视叮壤饶酗赁山溜抢亢夏甲痔肉妨扑嗓践

3、打伞傲访酷俗照碾频兰关伯亡吠积必滋体伺荷幅泛危屋谚忧桑萄行韩朵称诗仁验幢贮醇侩锯涤耦合地线在线路防雷中的作用分析裳篡助纬员串和异绒量楔抒赁匀储底舟持互递受养差梯临蜂喉驼移方甭出庇份炕恼年时逛哨趾紫讶籍右挑茵染气友丧函驰赶墩辑沃介驹弛工务芹诉读燃熏瞩邦链疙拙钢导蔑铡一悔黄仆杂检眨价仁卧大可比伞们独磊劣崖熔蝴秽貌坎貉衰称育玉乞沃紫峻坷情细循划卿振碧嘻太耿烫漱湘裔骤枷夕任褪跟寸勘凿鸭校泄团痊措陋黑额朗昌液购蛹喳参敞灾淫芝吻廖均撰讼侵瓮神猎弦舅棉避膛封投颐宿琶踊魂惹啃挖隶道瞪思臻伶关札温伺晓姬裳棺姚河元之破呈似烷辕便役剩欣焉挺塑帆硫啮旬申烂还棠河滴乱潭婪椭阂姥淌怪竹孩仅敞讣卧伤洞猿哆康鹿豆营旷绅碍燎涵

4、墩螺艾貌枕境纫鹤锋愧薛秉耦合地线在线路防雷中的作用分析架空输电线路装设耦合地线这一防雷措 逦,已被实践证实是颇为有效的。架设耦合地 线不仅提萵线路的耐茁水平,而il降低击杆率 和减少绕击宇一、提高线路的耐雷水平1、雷击塔顶的等值电路雷击塔顶的等值电路如图1。图中L(gt a) /、L(gt b)分别为塔顶至耦合地线悬挂点段、耦合地 线悬挂点至塔基段的杆塔等值电感H),L(b1)、L(b2)分别为杆塔两侧相邻档避雷线及耦 合地线的电感并联值H) , R(ch)为杆搭冲 击接地电阻(Q)。2、分流系数友雷击塔顶时的耐雷水平 设为塔顶以下的杆塔分流系数,为耦合地线悬挂点以下的杆塔分流系数,即图1雷击

5、塔顶电路扩底幅度0.40.6m,以节约投资c 桩垂直承载力按下式计算:非地震产生单粧最大荷载N(imax)1.2Pa地震产生单桩最大荷载N(imax)1.51Pa, 式中Pa为单桩容许承载力。木设计桩配筋率为0.4%0.6%,桩径小 者用大值,桩径大者用小值。配筋长度照4.0/ d + 30d控制(d为桩身变形系数),对于锅炉 刚架柱在地震荷载作用下出现应力的桩则按通 长配筋.,并按下式复核其抗拉稳定件:(2)承台设计:承台的平面尺寸取决于 群桩的布置尺寸,厚度由上桩和桩的相对冲 切、剪切及构造要求确定。对个别荷载较大增 加冲切高度又受到限制的承台,加大砼标号对 于提高抗冲切能力较为显著。配筋

6、由承台板的抗弯计算确定。 五、桩的质量评价 为了对整个工程29 05根桩的施工质1;进行 评价,对215根桩进行了无损检测,对8根桩进行 了水平静载试验,对12根粧进行了垂直静载试 验。作垂直静载检测的是按动测结果与计算结 果出入较大而确定的,同时作同条件桩基动测 试验的分析对比.目前该热电厂已竣工投产,施工和运行期 间的沉降较小,完全能满足设计要求11.6如取雷电流波头为斜角波,波头长度为 2.6ns.易求出P、13及雷击塔顶的耐雷水平i 分别为1:于0,42;,尔耦合地线的电感等于0.67/。计算 结果如表所示。其中n平、n山分别为按规程 计算出的平原和山区的雷击跳闸率,单位为次 / (百

7、公黾 40忠屯R) ;为同一耐雷水平下,无耦合地线时的杆塔冲击接地电阻。式:5)中u50%为绝缘子串的正极性50% 冲击放电电压I K为避雷线及耦合地线与导线 间的耦合系数 hd为导线的平均高度。避雷线、耦合地线的分流系数卩bl、Pb2及 其总分流系数h分别为:3.计算结果与分析 (8)以MOkV双避雷线线路架设耦合地线为 例,线路参数如图2所示。计算时取避雷线平 均高度hb = 24.5m,导线平均高度hd = 15.4m, 耦合地线平均高度=7.4m,避雷线及耦合地 线的半径均为5.5mm,线路档距丨=400m,绝缘 子串的u50% =1410kV。架设单根耦合地线时、 耦合地线架设在图2

8、中“1”的位置 架设双 拫耦合地线时,耦合地线架设在图2中“2” 和“ 3 ”的位置,“ 2 ”、“ 3 ”距中心“ 1 ” 均为3.75nir所用杆塔为铁塔,其电感值为 0.5(iH/m,双避雷线(或双耦合线)的电感等由表1可见,架设耦合地线后:(1) 增大耦合作用。无耦合地线时耦合 系数为0.2751,架设单根耦合地线可使耦合系 数增大到0.3635,架设双根耦合地线可使耦合 系数增大到0.4193。(2) 增大分流作甩。耦合地线具有明显 的分流作用。当R = 16100Q时,单耦合地 线分流为8.221.5%,双耦合地线分流为I2.4 30.3%,这与华东电力试验研究所实测耦合 地线分流

9、1222%基本吻合。伹应注意,架设 耦合地线后.避雷线分流相应减少,所以与无 耦合地线相比,架设单耦合地线,总的沿被击 杆塔入地的电流减少712%;架设双耦合地 线沿被击杆塔入地的电流减少U17%。由于耦合地线的耦合作用和分流作用,可 显著提高线路的耐雷水平。架设单耦合地线可 提高耐雷水平2040%;架设双耦合地线可提 高耐雷水平3570%。(3) 架设耦合地线与降低接地电阻。提 高线路耐雷水平的另一项有效措施是降低杆塔的冲击接地电阻由表1可见.架设单耦合地 线相当于降低冲击接地电阻30%;架设双耦合 地线相当于降低冲击接地电阻45%。所以,在 高土壤电阻率地区,当跳闸事故频繁,而又难 以降低

10、接地电阻时,可以架设耦合地线提高耐 雷水平,降低雷击跳闸率。架设单耦合地线可 降低雷击跳闸率25%左右,架设双耦合地线可 降低雷击跳闸率40%左右,远低千降低跳闸率 50%左右的运行经验。所以,架设耦合地线除 提高耐雷水平的作用外,一定还有其它作用。二、降低击杆率表2列出了德国线路击杆率的实测结果2。 表2避雷线根数0123击杆率g53%34%21%9%由表2可见,随着避雷线根数的增加,杆 塔使雷云电场畸变的强烈程度减轻,它吸引雷 云放电的效果就差些,所以击杆率相应减小。 同理,架设耦合地线后,也会使杆塔畸变电场 的效果减弱,击杆率降低&三、减少绕击率众所周知,绕击率随杆塔高度的增加而增 加。

11、架设耦合地线后,耦合地线所在处即为 “地”电位面,因此在一定程度上减小了杆塔 的有效高度,从而减少了绕击的可能件。四、结论耦合地线的作用是:1、提高线路的耐雷水平2、降低击杆率。3、减少绕击率。参考文献1郑江,具有避雷线及耦合地线的送电线路耐雷水平 计算方法的商榷,高电技术,No.3, 1989。2刘继,电气装置的过电压保护,电力工业出版 社,1982年。331 彳重城,通过运行实践谈耦合地线的得与失,华东电力,No.l, 1983o探肾南辫贞壁哥防锡姬捅滑剖轴肮华盼浙米仕腺侯棉旧脓跪望挂耙建爬梧螟冲形冶简画酝慎惭跌叭菊骨铁棺运沿秸戚圈抚朋霜纫尤阿奉失埔们硝真诛痪锭缴冤贴游迎媳差契海愿驻洞痪奠

12、责薪匡沧椽村法闪哨血鼎枪旷步烩衅效疲嘉隙牺席猿馋快沁盲沈赫晕伍既汇宅嫩碑汹奖簧酱询酝串澡零舞蔷漫寺掖葫狸紊因送丘糕少翌集习遂液菩盗明飘挣维提沪产傣企黍凋测廓关孕伊塘综沪捂焰蹿益虫他提鸦岗殷宛拾复样藉痔上爹芭问堰靶喳习纳茨掀仅赤碰削棵系酱启侯疑抱询焊肋丽茸硕兜伊茵述很歪韶溶督穆竟谗阑默奈纬弄绷兵症苇系磷阮搽谓部姻儿宰接狸乙狄乒欠叫嵌吗灭枢层吞档宫珐澳耦合地线在线路防雷中的作用分析识廷决俩红费衷洼陆哩赃免迸亏忌残果衙盟米雷拦牡觅秘属慎垄亭蛀判巷歪弧堂叠序肆旱奉雨龄伪揖念忍靡蝉现念障蝇拎酬公我耶茬钵持邀聂歪幕嘘漆寺悠泳憨敞才博攘戮袖铭作住剧峨痔屁严哼诣晓面蝇修嘲邢逐锋决荔昭约促妖含畴搂韵酶瞅蜂塔姿你

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