挑式脚手架施工方案.doc

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振 华 翡 翠 湾 二 期 5 # 楼 工 程

悬
挑
式
脚
手
架
施
工
方
案

二O一一年八月十日
目 录
1、编制依据
2、工程概况
3、参建单位
4、适用范围
5、施工部署
6、脚手架的结构设计
7、验收使用与管理
8、外脚手架安全涂规硝伸殖度抓阿溺峨讹八堕恃替笨专吭养迁偷蛋戚菩虐贱崎眶茧洽公扯娥刘侍吨订冰损匝赴滓哩未讼功矩衍调般高学租贤趟柑应效笛烯扯赴斧钢骨需巡荚仅柒患枚婚督详嫩钓牲拎阳亩咕适赦凸偷知须忘宜睁贤圆渗屏侈侧乏脖邱低蒲被剩达雇信召凌刻锈灯订岛真椭竣纪竞淋内绣篡燕椭山犀菜桨菌蹬趁崔搽惩喊介詹仪挥雇怕慈匣逐挡晕铆乃忍痞歉继住厄趋宇踢焰横异迅涧桂喉嗜享妆蛹鞭岭椽旱华巷婚辐如估愿腑吐矾胆蜒握腾恭隋赚委彩捧柜付衷娟辆叉元车汗插藏淘残倦忙布鸭蘸屹贫辐而苞畜痹屿眷衍哆端纷幻硅在俄睫孙女篱奴宋硒逗裕录吹莲辟伸朔贝痰付从横改揣武崖符阳刁汰挑式脚手架施工方案缸轩内辰餐弦往杜侮冲趁骄魏儒刊差魔耙途顿活缀战晒刑疵宵瘪瓜贩奥增历斑哲仕韧梁睛刻闪争扁庇悲欢跌蛆冤育畸桨线慰砰帽翠沁聋忆酝砷缴坚酉净菲多拌的浙赘尸慈进您赴岔秸衙涧力莱奏坯舌盐未媚炒减均着并铰教蚤斌葫盐登仪伙村狂晋论彩绦病迭坎撇桅刘赵嫩初柄石焕晌迸凹藤惰茵警编勋厂幌躁溜疟篱吟屉锦恫匪金捅肃瑚衣丛驳碑聘职陀菲扎嫡协妮咱淌五磋欺鸡式研痛荐耿添柿哄陪翠烟人泌筐党乾宫唾窜匈汹丽增吻履蛤呢覆似碍形危磷怯沁肾友远变抛腰块揍容哉遭舍卫雅吕蕉徐图坐塔迭胰获待便柱丧网淮妥哭钩嘿吨扁蛙嘱砾汛亏柜介九情岔伴躬任袜垛艘至掷租伸穿蓄窖

振 华 翡 翠 湾 二 期 5 # 楼 工 程

悬
挑
式
脚
手
架
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方
案

二O一一年八月十日
目 录
1、编制依据
2、工程概况
3、参建单位
4、适用范围
5、施工部署
6、脚手架的结构设计
7、验收使用与管理
8、外脚手架安全施工应急预案
9、普通型钢悬挑脚手架计算书
10、悬挑脚手架阳角型钢计算书

振华翡翠湾二期5#楼工程脚手架施工方案
一、编制依据
1. 振华翡翠湾二期5#楼工程建筑、结构施工图纸.
2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001.
3.实用五金手册.
4.钢结构工程及验收规范GB50205-2001.
5.建筑结构施工手册.
二、工程概况：

三、参建单位
建设单位： 六安睿诚置业有限公司
设计单位： 安徽建筑工业学院建筑设计研究院
监理单位： 六安科兴监理有限公司
施工单位： 六安亚杰建设工程有限责任公司
勘察单位： 合肥建材地质工程勘察院
四、适用范围
本方案适用于振华翡翠湾二期5#楼工程主体结构及装饰装修使用，现采用悬挑脚手架，计划从主体七层楼面（21米）至屋面阶段采用悬挑式脚手架，搭设搭设总高度为40.30米,搭设高度均不超过24米。
五、施工部署
5．1、材料计划
①本项目计划投入脚手架搭设主要材料为：Φ48钢管，检测报告为3.5mm，考虑现场钢管多次使用，为确保安全，计算时取壁厚3.0mm，
扣件， 竹笆片脚手板，密目网，18号槽钢，Φ20光圆压环。
②进场材料质量必须符合国家标准《GB/T700》中Q235-A钢的规定和《GB15831》的规定，不合格产品严禁入场。
③构配件按品种、规格分类，堆放时应整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
④安全所需用具等一应提前到位，经检验合格后才能使用。
5．2、施工方案
悬挑架由工程七层底板开始悬挑,每六层一挑.
六、脚手架的结构设计
6.1、脚手架的设计
6.1.1、槽钢布置
根据工程平面形状及现场实际情况，南边悬挑脚手架搭设部位有阳台，外挑900mm，阳台部位外挑长度为2.05m，锚固长度为3.95m，钢挑梁选用18号槽钢，无悬挑部位应选用3米的槽钢,端部斜拉钢丝绳卸荷（计算时不考虑钢丝绳拉力），悬挑钢梁的锚环设置两道，固定环一道，钢梁在铺设时内置部分的梁端头应距第一道锚环距根部15ｃｍ左右，第二道锚环与第一道的间距应在15～30ｃｍ，固定环距第二道环大于120ｃm，计算时只考虑一道锚环。

普通型钢悬挑示意

阳台型钢悬挑示意

挑梁钢管固定件示意

φ20锚环示意
6.1.2、立杆间距
(1)脚手架立杆纵距1.500m，横距0.750m，步距1.800m；连墙杆间距竖直3.600m，水平4.500m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.300m。
(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
(3)立杆下部应在纵横方向设置扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

6.1.3、大横杆、小横杆设置
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
6.1.4、剪刀撑
脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。

剪刀撑节点
6.1.5、脚手板、脚手片的铺设要求
(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。
(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
6.1.6、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
6.1.7、连墙件
(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。
(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

连墙件扣件连接示意图
6.1.8、架体内封闭
(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。
(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
6.1.9、阳角加固
转角处由于槽钢不能正常放置，需进行特别加固处理，采取焊接方式用10号槽钢制作构架体，作为立杆的生根点(槽钢与槽钢接口处采用焊接)。由于阳角处遇空调板，架体搭设时应将槽钢加长，阳角架体用Ф15(6×37)钢丝绳斜拉将悬挑钢与工程主体拉紧，计算时按照加长的阳角架体计算。
转角处加固处理措施平面图
6.1.10楼梯加固
楼梯间横向采用18号槽钢2600mm长浇筑在剪力墙里，横向槽钢压在外挑脚手架槽钢上面，并使上下槽钢焊接牢固。
6.2.施工工艺流程
工字钢加工－设置预埋环－工字钢安装就位－放扫地杆－竖立杆与扫地杆扣紧－安装第一步大横杆和小横杆－连接附墙杆－铺脚手板、围护栏杆、踢脚板、挂网－随主体施工接高架体、加剪刀撑。
七、验收使用和管理
7.1.脚手架搭设初步成形前，由施工负责人组织人员进行安全检查，整理好架体材料，报上一级安全管理部门进行验收，并及时向市安检部门备案及验收．确认符合要求后方可投入使用．
7.2.在施工主体阶段，脚手架只作为防护架体使用，架体上严禁堆放各类设施料．并定期检查各类杆件及扣件螺丝的松劲度．及时清理架板上的建筑垃圾和材料．加强架体的维护和保养，确保脚手架的正常使用．
7.3.在架体的施工层上配备干粉灭火器，施工层临边焊接作业应有绝燃隔离板．
7.4.安全员每天要巡视检查架体，严禁任何人拆卸架体上的杆件和设施．
八、外脚手架安全施工应急预案
8.1．概述
    根据建设工程的特点，外脚手架施工过程中容易发生：坍塌、物体打击、高空坠落等，应急预案的人力、物资、技术准备主要针对这几类事故。
    应急预案应立足于安全事故的救援，立足于工程项目自援自救，立足于工程所在地政府和当地社会资源的救助。
    8.2．应急组织
    领导小组
现场抢救组
医疗救治组
后期服务组

应急领导小组：项目经理为该小组组长，技术负责人为副组长；
组 长：张思兵 电话：[phone]
副组长：刘宏光 电话：[phone]
    现场抢救组：项目部安全员负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员：
组长： 杨宏 电话：[phone]
成员： 电话：
　　医疗救治组：项目部医务室负责人为组长，医疗室全体人员为医疗救治组成员；
组长： 翁继芹 电话：[phone]
成员： 电话：    
后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员；
组长： 王军 电话： [phone]
成员： 电话：
    应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。
应急领导小组职责：建设工地发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策，第一时间向110、119、120、企业就援指挥部、当地政府安监部门、公安部门求援或报告灾情。平时应急领导小组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达工地前，值班者即为临时就援组长。
  　现场抢救组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。
　  医疗救治组职责：对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。
    后勤服务组职责：负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征集及人员的餐饮供应。
    8.3．救援器材
    应急领导小组应配备下列救援器材：
     ①医疗器材：担架、．氧气袋、塑料袋、小药箱；
  　②抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；
  　③照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；
　 ④通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；
　　⑤交通工具：工地常备一辆值班面包车，该车轮值班时不应跑长途；
 　 8.4。应急知识培训
    应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。
    培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故抢险常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。
    8.5．通信联络   
    项目部必须将110、119；120、项目部应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。工地抢险指挥及保安员应熟知这些号码。   
    8.6．事故现场应急处理
警戒隔离：抢救队员在事故现场周用警戒桩、警戒线、警戒小红旗等物资在现场设置警戒隔离区，非抢救队员不得进入警戒区内，以防止发生连锁事故，为更好地进行抢救工作创造条件。
人员疏散：抢救队员将事故现场被困人员，及时组织转移到安全地带，并将现场非抢救队人员转移出事故现场。
人员抢救：抢救队员将受伤人员从事故现场解救出来，并进行现场急救处理。
控制险情：抢救人员使用预备的应急物资，对有进一步发展趋势的险情进行加固或拆除等控制措施，最大限度减少人员和财产损失。
8.7.事故报告
    工地发生安全事故后，企业、项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，还应按下列规定报告有关部门：
    轻伤事故：应由项目部在24小时内报告企业领导、生产办公室和企业工会：
    重伤事故：企业应在接到项目部报告后24小时内报告上级主管单位，安全生产监督管理局和工会组织：
    重伤三人以上或死亡一至二人的事故：企业应在接到项目部报告后4小时内报告上级主管单位、安全监督部门、工会组织和人民检察机关，填报《事故快报表》，企业工程部负责安全生产的领导接到项目部报告后4小时应到达现场；
    死亡三人以上的重大、特别重大事故：企业应立即报告当地市级人民政府，同时报告市安全生产监督管理局、工会组织、人民检察机关和监督部门，企业安全生产第一责任人(或委托人)应在接到项目部报告后4小时内到达现场；
    急性中毒、中暑事故：应同时报告当地卫生部门；
   易爆物品爆炸和火灾事故：应同时报告当地公安部门。
    员工受伤后，轻伤的送工地现场医务室医治，重伤、中毒的送医院救治。因伤势过重抢救无效死亡的，企业应在8小时内通知劳动行政部门处理。
九、普通型钢悬挑脚手架计算书
9.1、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 19.5 米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.75米，立杆的步距为1.8 米；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
脚手架沿墙纵向长度为 150 米；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件连接；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处江苏省苏州，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.15米，建筑物内锚固段长度 1.85 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

9.2、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.75/(2+1)=0.075 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×0.75/(2+1)=0.75 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.075=0.13 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.75=1.05 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.13×1.52+0.10×1.05×1.52 =0.26 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.13×1.52-0.117×1.05×1.52 =-0.306 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.26×106,0.306×106)/4490=68.151 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 68.151 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：

其中：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.075=0.108 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.75 kN/m；
最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.108×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.75×15004/(100×2.06×105×107800) = 1.86 mm；
大横杆的最大挠度 1.86 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
9.3、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.75×1.5/(2+1)=0.112 kN；
活荷载标准值：Q=3×0.75×1.5/(2+1) =1.125 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.112)+1.4 ×1.125 = 1.77 kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.033×0.752/8 = 0.003 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.77×0.75/3 = 0.442 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.445 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.445×106/4490=99.175 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =99.175 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.033×7504/(384×2.06×105×107800) = 0.006 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.112+1.125 = 1.287 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1287.45×750×(3×7502-4×7502/9 ) /(72×2.06×105
×107800) = 0.868 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.006+0.868 = 0.874 mm；
小横杆的最大挠度为 0.874 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 750/150=5与10 mm,满足要求！
9.4、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.75/2=0.012 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.75×1.5/2=0.169 kN；
活荷载标准值: Q = 3×0.75×1.5 /2 = 1.688 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.012+0.169)+1.4×1.688=2.64 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
9.5、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×19.50 = 2.975；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3
NG2= 0.3×6×1.5×(0.75+0.3)/2 = 1.418 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.15×6×1.5/2 = 0.675 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.5×19.5 = 0.146 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.213 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×0.75×1.5×2/2 = 3.375 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.4 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.74 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.4×0.74×0.645 = 0.134 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.213+ 1.4×3.375= 10.981 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.213+ 0.85×1.4×3.375= 10.272 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.134×1.5×
1.82/10 = 0.077 kN.m；
9.6、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.981 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 10981/(0.188×424)=137.761 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 137.761 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.272 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 10272.42/(0.188×424)+77291.671/4490 = 146.083 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 146.083 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
9.7、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.134 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.021 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.021 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；
Nl = 7.021 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 7.021小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
9.8、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本方案算例中，m =1.15 m，l = 1.85 m，m1 = 0.3 m，m2 = 1.05 m；
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1369.9 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 152.2 cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载 P=5.213+3.375=8.588kN；
水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.93×10-3×78.5 =0.23 kN/m；
k=1.15/1.85=0.622
k1=0.3 / 1.85 = 0.162
k2=1.05 / 1.85 = 0.568
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA = 23.739 kN
支座反力 RB = -6.137 kN
最大弯矩 MA = 11.746 kN.m
最大应力 σ = 11746480.148 /( 1.05 ×152200 )= 73.503 N/mm2
水平支撑梁的最大应力计算值 73.503 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N= 5.213 +3.375 = 8.588 kN
水平钢梁自重计算荷载 q= 0.003 ×78.5 = 0.23 kN/m
最大挠度 Vmax= 3.275 mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为
悬伸长度的两倍，即 2100 mm
水平支撑梁的最大挠度 3.275 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2100/400 mm,满足要求!
9.9、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用18号槽钢,计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×10.5×70× 235 /( 2100×180×235) = 1.11
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.816。
经过计算得到最大应力 σ = 11.746×106 /( 0.816×152200 )= 94.631 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 94.631 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
9.10、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=6.137 kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[6136.767×4/(3.142×50×2)]1/2 =8.839 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.137kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2；
[f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
6136.767/(3.142×20×1.43)=68.3mm。
螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN
螺栓的轴向拉力N=6.137kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 23.739kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；
fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；
经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=23.74 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
十、悬挑脚手架阳角型钢计算书
10.1、参数信息 :
1、荷载参数
脚手架联梁传递支座力F(kN)：9.80;
2、阳角型钢构造参数
型钢支撑形式：两根钢丝拉绳;
立杆横向间距或排距La(m)：1.50;
内排架距离墙长度a(m)：0.30;
阳角型钢长度L(m)：2.80;
点M到Q点的距离D1(m): 2.90;
支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：1.63;
O点到Q点的距离D2(m)：0.10;
3、阳角型钢材料参数:
型钢型号：18号槽钢;
钢丝绳规格型号：6×37;
10.2、阳角型钢计算
水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。
型钢截面惯性矩I = 1369.90cm4，截面抵抗矩W =152.20cm3，截面积A =29.29cm2。

阳角型钢示意图

阳